Bài CẤU KIỆN CHỊU UỐN TÍNH TOÁN CƯỜNG ĐỘ THEO TIẾT DIỆN THẲNG GÓC 5.1 MỞ ĐẦU Các cấu kiện chịu mômen uốn mômen uốn lực cắt gọi chung cấu kiện chịu uốn Các cấu kiện chịu uốn thường gặp thực tế kể đến sàn, dầm sàn, côngxon, dầm móng, lanh tô, ôvăng, dầm khung, dầm cầu trục Hình 5.1: Hình ảnh vết nứt dầm bêtông ứng suất trước 1– – – – Các dạng vết nứt dầm 5.2 CẤU KIỆN CÓ TIẾT DIỆN ĐỐI XỨNG CHỊU UỐN PHẲNG Hình 5.2: Sơ đố nội lực ứng suất tính toán theo tiết diện thẳng góc đối xứng 1- Vết nứt; 2- Tiết diện tính toán; – Vùng nén; – Vùng kéo ∑X = ∑M = ' R b A b + R sc A s' + σ sc A sp − R s A s − γ s6 R s A sp = (5.1) M ≤M u (5.2) ' ' M u = R b A b z b + R sc A s' (h − a ' ) + σ sc A sp (h − a sp ) (5.3) h0 = h − a (5.4) Giá trị tính toán ứng suất cốt thép căng vùng chịu nén xác định theo công thức : ' σ sc = σ sc,u − σ sp ≤ R sc ' σ sp xác định với hệ số γ sp > (5.5) Hệ số γ đặc trưng cho làm việc cốt thép cường độ cao điều kiện ứng suất lớn giới hạn chảy quy ước Tiêu chuẩn TCXDVN 356 : 2005 đưa dẫn xác định hệ số γ sau: - Đối với cốt thép căng thuộc nhóm CIV, A-IV, A-V, A-VI, AT-VII, B-II, Bp-II, K-7, K-19 vùng chịu kéo tiết diện có chiều cao vùng nén không lớn chiều cao vùng nén giới hạn, tức là: s6 s6 ξ= (5.6) x ≤ ξR h0 hệ số điều kiện làm việc γ s xác định theo công thức: ⎞ ⎛ ξ γ s6 = η − (η − 1)⎜⎜ − 1⎟⎟ ≤ η ⎠ ⎝ ξR η (5.7) hệ số, lấy nhóm cốt thép: • Cốt thép nhóm CIV, A-IV: η = 1,20 ; • Cốt thép nhóm A-V, B-II, Bp-II, K-7, K-19: • Cốt thép nhóm AQ-VI, AT-VII: η = 1,10 η = 1,15 ; - Đối với trường hợp chịu kéo tâm chịu kéo lêch tâm lực dọc đặt hợp lực cốt thép, giá trị γ lấy η s6 - Trường hợp có mối hàn nằm vùng cấu kiện có mômen uốn vượt 0,9Mmax (Mmax mômen tính toán lớn nhất), giá trị γ cốt thép nhóm CIV, A-IV, A-V lấy không lớn 1,1; cốt thép nhóm A-VI, AT-VII lấy không lớn 1,05 - Hệ số γ s6 lấy giá trị γ s6 = cấu kiện: s6 • Chịu tải trọng lặp; • Có cốt thép sợi cường độ cao đặt sát nhau; • Sử dụng môi trường ăn mòn Chiều cao vùng nén giới hạn ξ R xác định theo công thức (4.10) lấy theo Phụ lục 19 5.3 CẤU KIỆN CÓ TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT 5.3.1 Cường độ chịu uốn tiết diện Hình 5.3: Tiết diện hình chữ nhật ξ1 = (5.8) ' R s A sp + R s A s − R sc A s' − σ sc A sp R b bh Để cấu kiện không bị phá hoại giòn, yêu cầu ξ1 ≤ ξ R (5.9) ' γ s6 R s A sp + R s A s − R sc A s' − σ sc A sp − R b xb = ( ) ( ' M u = R b bx (h − 0,5x ) + R sc A s' h − a s' + σ sc A sp h − a 'p x= ' γ s6 R s A sp + R s A s − R sc A s' − σ sc A sp γ s6 = ) (5.10) (5.11) R bb 2η − + 2(η − 1)α c /ξ R ≤η + 2(η − 1)(ξ + α c )/ξ R η αc = (5.12) lấy công thức (5.7) ' R sc A s' + σ sc A sp − R sAs (5.13) R b bh Khi ξ = ξ hệ số γ s6 xác định theo công thức (5.7) Trường hợp công thức (5.11) cho giá trị sau: ( M u = (ηR sp A sp + R s A s ) h − a s' Khi ξ1 > ξ R Mu = x < 0, ) cường độ chịu uốn tiết diện xác định (5.14) ; αR + αm ' R b bh 02 + R sc A s' h − a s' + σ sc A sp h − a 'p ( ) ( ) (5.15) Trong đó: αR = ξR(1 – 0,5 ξR) αm = ξ1(1 – 0,5 ξ1) (5.16a) (5.16b) Bài toán: Cho trước ' ' M, R b , R s , R sc , b, h , A s , A sp , A s' , A sp , σ sp Cần kiểm tra cường độ chịu uốn Các bước tính toán: • Bước 1: Tính σ sc • Bước 2: Tính ξ1 theo (5.5); theo (5.8); • Bước 3: Kiểm tra điều kiện • Bước 4: Tính Mu ξ1 ≤ ξ R ; theo trường hợp: Nếu ξ1 ≤ ξ R ⇒ M u tính theo (5.10) (5.14); Nếu ξ1 > ξ R ⇒ M u tính theo (5.15); • Bước 5: Kiểm tra cường độ chịu uốn Mu ≥ M Mu ≥ M 5.3.2 Tính toán tiết diện Cấu kiện nên thiết kế cho chiều cao vùng nén nhỏ chiều cao vùng nén giới hạn ( ξ < ξ ), vừa tiết kiệm cốt thép, vừa tránh phá hoại giòn kết cấu Để đơn giản tính toán ta sử dụng đại lượng: R αm = x h0 ⎛ x ⎜⎜1 − 0,5 h0 ⎝ ⎞ ⎟⎟ = ξ (1 − 0,5ξ ) ⎠ (5.17) Với cách sử dụng đại lương α m trên, điều kiện ξ < ξ R thay : α m ≤ α R = ξ R (1 − 0,5ξ R ) (5.18) a) Trường hợp cốt thép vùng chịu nén M ≤ M u = R b bx (h − 0,5x ) = α m bh 02 R b h0 = αm = M α m bR b M R b bh 20 (5.19) (5.20) (5.21) c) Trường hợp có cốt thép thường cốt thép căng vùng chịu nén Khi vùng chịu nén có bố trí cốt thép căng nhằm mục đích loại trừ hạn chế bề rộng vết nứt vùng truyền ứng suất trước, chiều cao vùng nén kiểm tra theo đại lượng α m xác định theo công thức sau: αm = ( ) ( ' M − R sc A s' h − a s' − σ sc A sp h − a 'p R b bh ) (5.31) σ sc xác định theo công thức (5.5) Nếu xẩy trường hợp α m ≤ , diện tích cốt thép căng xác định theo công thức (5.30) Đây trường hợp mà lượng cốt thép vùng chịu nén bố trí nhiều, cần giảm bớt để khỏi lãng phí vật liệu Nếu < α m ≤ α R , tiến hành tính cốt thép căng vùng chịu kéo, α m > α R , phải tăng thêm lượng cốt thép thường vùng nén thay đổi thông số cấu kiển nhằm đảm bảo cho chiều cao vùng nén không lớn chiều cao vùng nén giới hạn Diện tích cốt thép thường tối thiểu để đảm bảo cho chiều cao vùng nén không vượt chiều cao vùng nén giới hạn là: A s' = M − α R R b bh ( ( ' ' − σ sc A sp h − a sp R sc h − a ' s ) ) (5.32) Khi lượng cốt thép thường vùng chịu nén bố trí diện tích tính theo công thức (5.32), diện tích cốt thép căng xác định theo công thức: A sp = ' ξ R R b bh + σ sc A sp + R sc A s' − R s A s (5.33) Rs Trường hợp lượng cốt thép bố trí nhiều so với lượng tính theo công thức (5.32), diện tích cốt thép căng vùng chịu kéo xác định theo công thức: A sp = ' ξR b bh + σ sc A sp + R sc A s' − R s A s γ s6 R s ξ = − − 2α m ; (5.33) α m xác định theo công thức (5.31); γ s6 xác định theo công thức (5.7) Để thuận lợi tính toán, đại lượng α m (α R ), ξ(ξ R ), ς tính sẵn Phụ lục 19 5.3.3 Ví dụ tính toán (Xem sách) 5.4 CẤU KIỆN CÓ TIẾT DIỆN CHỮ T VÀ CHỮ I 5.4.1 Đặc điểm cường độ chịu uốn tiết diện Hình 5.4: Tiết diện chữ I Để đảm bảo giả thiết chịu lực đồng thời cánh sườn, độ vươn cánh dầm kể từ mép dầm đưa vào tính toán cường độ chịu uốn lấy không lớn 16 nhịp dầm không lớn hơn: - Khi có sườn ngang h 'f ≥ 0,1h lấy không lớn khoảng cách thông thủy hai dầm dọc; - Khi sườn ngang khoảng cách chúng lớn khoảng cách ' hai dầm dọc h f < 0,1h lấy không lớn 6h 'f ; - Khi cánh dầm có dạng côngxon: ' • Trường hợp: h f ≥ 0,1h lấy không lớn • Trường hợp 0,05h ≤ h 'f < 0,1h • Trường hợp h 'f < 0,05h 6h 'f ; lấy không lớn không kể đến cánh 3h 'f ; Khi vùng nén nằm hoàn toàn cánh: (5.33) ' γ s6 R sp A sp + R s A s ≤ R b b 'f h 'f + R sc A s' + σ sc A sp γ s6 xác định theo công thức (5.7) với h 'f ξ= h0 Khi điều kiện (5.33) không thoả mãn: ξ1 = ( ) (5.34) ' R sp A sp + R s A s − R b b 'f − b h 'f − R sc A s' − σ sc A sp R b bh Khi ξ ≤ ξ R : ( ) ( ) M u = R b bx (h − 0,5x ) + R b b 'f − b h 'f h − 0,5h 'f + ( ) ( ' R sc A s' h − a s' + σ sc A sp h − a 'p x= ( ) ) ' γ s6 R sp A sp + R s A s − R b b 'f − b h 'f − R sc A s' − σ sc A sp γ s6 = (5.35) (5.36) R bb 2η − + 2(η − 1)α oν /ξ R ≤η + 2(η − 1)(ξ + α oν )/ξ R (5.37) η α oν = lấy công thức (5.7), α ov xác định sau: R b (b ′f − b)h ′f + R sc A ′s + σ sc A ′sp − R s A s (5.38) R b bh Khi ξ > ξ , phá hoại cấu kiện tiết diện trường hợp phá hoại thứ hai (phá hoại giòn) Theo dẫn [7], cường độ chịu uốn cấu kiện tiết diện tính theo công thức: R αm + αR R b bh 02 + R b b 'f − b h 'f h − 0,5h 'f + ' ' R sc A s h − a s' + σ sc A sp h − a 'p ( Mu = ( ) ( ) ( ) ) (5.39) α m , α R xác định theo công thức (5.15) Trong [7] đưa dẫn cho số trường hợp riêng sau: - Với loại cốt thép căng A – IIIB A – III giá trị (αR + αm)/2 công thức (5.39) thay αR - Nếu vùng chịu kéo có cốt thép không căng thuộc nhóm có giới hạn chảy thực với số lượng tương đối lớn (RsAs > 0,2RsAsp), đại lượng (αR + αm)/2 công thức (5.39) thay αR cốt thép căng có giới hạn chảy quy ước, với cốt thép căng có giới hạn chảy thực giá trị αR ξR xác định cốt thép không căng 5.4.2 Khi Tính toán tiết diện h 'f ξR ≤ h0 , tiết diện chữ T (chữ I) tính toán tiết diện nhật có bề rộng bề rộng cánh b ' f Khi A = ' s ξR > h 'f h0 : ( ) ( ) ( ' M − σ sc A sp h − a 'p − α R R b bh 02 − R b b 'f − b h 'f h − 0,5h 'f ( R sc h − a ' s ) ) (5.40) Trong trường hợp xẩy hai khả năng: vùng chịu nén nằm hoàn toàn cánh vùng chịu nén bao gồm toàn cánh phần sườn • Nếu vùng chịu nén nằm hoàn toàn cánh, tức thoả mãn điều kiện: ( ) ( ) ( ' M ≤ R b b 'f h 'f h − 0,5h 'f + R sc A s' h − a s' + σ sc A sp h − a 'p ) (5.41) • Nếu biên vùng chịu nén nằm sườn, tức không thoả mãn điều kiện (5.41), diện tích cốt thép căng vùng chịu kéo xác định theo công thức: A sp = ( ) ' ξR b bh + R b b 'f − b h 'f + R sc A s' + σ sc A sp − R sA s (5.42) γ s6 R sp Trong đó: γ xác định theo công thức (5.7); s6 ξ = − − 2α m αm ; xác định theo công thức: αm = ( ) ( ) ( ) ( ' ' M − R b b 'f − b h 'f h − 0,5h 'f − R sc A s' h − a s' − σ sc A sp h − a sp ) R b bh (5.43) Khi lượng cốt thép thường vùng chịu nén bố trí (xấp xỉ) giá trị tính theo công thức (5.40), diện tích cốt thép căng vùng chịu kéo xác định theo công thức: A sp = ( ) ' ξ R R b bh + R b b 'f − b h 'f + R sc A s' + σ sc A sp − R sA s 5.4.3 R sp Ví dụ tính toán (Xem sách) (5.44) 5.5 TRƯỜNG HỢP TỔNG QUÁT Hình 5.5 : Sơ đồ nội lực biểu đồ ứng suất tiết diện thẳng góc (trường hợp tổng quát) I-I – mặt phẳng song song với mặt phẳng tác dụng mô men uốn; – điểm đặt hợp lực cân cốt thép chịu nén bêtông chịu nén; – điểm đặt hợp lực cốt thép chịu kéo Tính toán tiết diện thẳng góc cấu kiện bêtông ứng suất trước chịu uốn trường hợp tổng quát (hình 5.5) thực từ điều kiện: M ≤ Rb Sb − Σσsi Ssi (5.45) Trong đó: М hình chiếu véc tơ mô men ngoại lực lên mặt phẳng vuông góc với đường thẳng giới hạn vùng nén tiết diện; Sb mô men tĩnh diện tích bêtông vùng nén trục song song với đường giới hạn vùng nén qua trọng tâm tiết diện cốt thép chịu kéo; Ssi mô men tĩnh diện tích tiết diện cốt dọc thứ i trục nói trên; σsi ứng suất cốt dọc thứ i Chiều cao vùng nén x ứng suất σsi xác định từ việc giải đồng thời phương trình: Rb Ab = Σσsi Asi (5.46) Giá trị ứng suất σsi (5.46) phụ thuộc vào giá trị chiều cao tương đối vùng nén ξi Theo dẫn [6] σsi tính theo trường hợp sau: Trường hợp ξi ≤ ξRi : ⎡ ⎛ ξ ⎞⎤ σ si = R si ⎢η − (η − 1)⎜⎜ i − 1⎟⎟⎥ ≤ ηR si ⎝ ξ Ri ⎠⎦ ⎣ (5.47) Trường hợp ξel,i ≥ ξi > ξRi : ⎡ ξ el ,i − ξ i ⎤ σ si = ⎢ β + (1 − β ) ⎥ Rsi ξ el ,i − ξ Ri ⎥⎦ ⎢⎣ (5.48) Trường hợp ξi > ξeli : σ sc ,u σ si = ω 1− 1,1 ⎛ω ⎞ ⎜⎜ − 1⎟⎟ + σ spi ⎝ ξi ⎠ (5.49) Đối với cốt thép có giới hạn chảy thực, ξi > ξRi sử dụng phương trình (5.49) Giá trị ứng suất σsi tính theo (5.48) (5.49) không lớn cường độ chịu kéo tính toán không nhỏ thua cường độ chịu nén tính toán cốt thép Các đại lượng công thức từ (5.46) đến (5.49) có ý nghĩa sau : Ab diện tích bêtông vùng nén; Asi diện tích tiết diện cốt dọc thứ i; ξi chiều cao tương đối vùng nén, lấy bằng: ξi = x h 0i ; h0i khoảng cách từ trục qua trọng tâm tiết diện xét thứ i song song với đường giới hạn vùng nén đến điểm cách xa vùng nén tiết diện (Hình 5.4); ξRi, ξel,i chiều cao tương đối vùng nén tương ứng với ứng suất cốt thép xét đạt đến Rsi βRsi, giá trị ξRi xác định theo công thức (4.13), giá trị ξel,i tính theo công thức (4.11), thay σsR βRsi - σspi , tức là: ξ eli = xR = h0 ω βR si − σ spi ⎛ ω⎞ 1+ ⎜1 − ⎟ σ sc,u ⎝ 1,1 ⎠ (4.50) β hệ số lấy bằng: - Khi căng phương pháp học, nhiệt điện tự động nhiệt điện tự động cốt thép loại A-IV, A-V, A-VI: β = 0,5 σ sp1i Rs + 0,4 ≥ 0,8 (5.51) Trong : σsp1i ứng suất cốt thép căng xác định với γsp < 1,0 có kể đến tổn hao ma sát, biến dạng khuôn biến dạng neo; - Khi căng phương pháp khác (ngoài phương pháp nói trên) cốt thép loại AIV, A-V A-VI, kéo cốt thép loại В-II, Вр-II, К-7 К-19 phương pháp β = 0,8; η công thức (5.7); σsc,u, , ω công thức (4.13) Ứng suất σsi xác định theo công thức (5.49), đưa vào tính toán với dấu - có dấu “ + ” có nghĩa ứng suất kéo, có dấu “ - ” nghĩa ứng suất nén Ứng suất σsi dùng không nhỏ − R (ứng suất nén cực đại) không nhỏ (σsp - σsc,u) sc Ứng suất σspi công thức (5.49) xác định với hệ số γsp < 1,0 xét nằm vùng kéo γsp > 1,0 nằm vùng nén Để xác định vị trí biên vùng nén uốn xiên (tức mặt phẳng tác dụng mô men không vuông góc với đường thẳng giới hạn vùng nén) việc sử dụng công thức từ (5.46) đến (5.49) cần phải tuân theo điều kiện song song mặt phẳng tác dụng mô men nội ngoại lực [...]... bước tính toán: • Bước 1: Tính αm theo (5. 21); • Bước 2: Kiểm tra điều kiện (5. 18); • Bước 3: Tính ς theo (5. 23); • Bước 4: Tính Bài toán 2 : Cho trước A sp theo (5. 22) hoặc (5. 24) M, R b , R s , b, A s Cần xác định h0 và A sp Các bước tính toán: • Bước 1: Chọn giá trị αm ; • Bước 2: Căn cứ vào (5. 20) để lựa chọn • Bước 3: Tính αm h0 theo (5. 21); • Bước 4: Kiểm tra điều kiện (5. 18); • Bước 5: Tính ς theo. .. 2 – điểm đặt hợp lực trong cốt thép chịu kéo Tính toán tiết diện thẳng góc của cấu kiện b tông ứng suất trước chịu uốn trong trường hợp tổng quát (hình 5. 5) được thực hiện từ điều kiện: M ≤ Rb Sb − Σσsi Ssi (5. 45) Trong đó: М là hình chiếu véc tơ mô men ngoại lực lên mặt phẳng vuông góc với đường thẳng giới hạn vùng nén tiết diện; Sb là mô men tĩnh của diện tích b tông vùng nén đối với trục song song... công thức (5. 7) (5. 30) Như vậy, bài toán tính toán tiết diện trong trường hợp này thông thường được thực hiện theo các bước: • Bước 1: Xác định A s' tối thiểu trong vùng chịu nén theo (5. 25) ; • Bước 2: Bố trí cốt thép thường • Bước 3: Tính αm • Bước 4: Tính A sp • Nếu A s' A s' ; theo (5. 27); theo (5. 29) hoặc (5. 30) tuỳ thuộc vào giá trị được bố trí theo tính toán thì A sp được tính theo (5. 26) αm ... toán, các đại lượng α m (α R ), ξ(ξ R ), ς được tính sẵn trong Phụ lục 19 5. 3.3 Ví dụ tính toán (Xem sách) 5. 4 CẤU KIỆN CÓ TIẾT DIỆN CHỮ T VÀ CHỮ I 5. 4.1 Đặc điểm và cường độ chịu uốn của tiết diện Hình 5. 4: Tiết diện chữ I Để đảm bảo giả thiết về sự chịu lực đồng thời của cánh và sườn, độ vươn của cánh dầm kể từ mép dầm khi đưa vào tính toán cường độ chịu uốn được lấy không lớn hơn 16 nhịp dầm và không... chảy thực, khi ξi > ξRi chỉ được sử dụng phương trình (5. 49) Giá trị ứng suất σsi tính theo (5. 48) hoặc (5. 49) không được lớn hơn cường độ chịu kéo tính toán và không được nhỏ thua cường độ chịu nén tính toán của cốt thép Các đại lượng trong các công thức từ (5. 46) đến (5. 49) có ý nghĩa như sau : Ab là diện tích b tông vùng nén; Asi là diện tích tiết diện thanh cốt dọc thứ i; ξi là chiều cao tương đối... xác định theo công thức: A sp = ( ) ' ξ R R b bh 0 + R b b 'f − b h 'f + R sc A s' + σ sc A sp − R sA s 5. 4.3 R sp Ví dụ tính toán (Xem sách) (5. 44) 5. 5 TRƯỜNG HỢP TỔNG QUÁT Hình 5. 5 : Sơ đồ nội lực và biểu đồ ứng suất trong tiết diện thẳng góc (trường hợp tổng quát) I-I – mặt phẳng song song với mặt phẳng tác dụng của mô men uốn; 1 – điểm đặt hợp lực cân bằng trong cốt thép chịu nén và b tông chịu nén;... bh 0 Khi ξ > ξ , phá hoại của cấu kiện tại tiết diện là trường hợp phá hoại thứ hai (phá hoại giòn) Theo chỉ dẫn trong [7], cường độ chịu uốn của cấu kiện tại tiết diện được tính theo công thức: 1 R αm + αR R b bh 02 + R b b 'f − b h 'f h 0 − 0,5h 'f + 2 ' ' R sc A s h 0 − a s' + σ sc A sp h 0 − a 'p ( Mu = ( ) ( ) ( ) ) (5. 39) α m , α R được xác định theo công thức (5. 15) Trong [7] đưa ra chỉ dẫn cho... 0,8; η như đối với công thức (5. 7); σsc,u, , ω như đối với công thức (4.13) Ứng suất σsi được xác định theo công thức (5. 49), đưa vào tính toán với dấu của nó - có dấu “ + ” có nghĩa là ứng suất kéo, còn có dấu “ - ” nghĩa là ứng suất nén Ứng suất σsi được dùng không nhỏ hơn − R (ứng suất nén cực đại) và cũng không nhỏ hơn (σsp - σsc,u) sc Ứng suất σspi trong công thức (5. 49) được xác định với hệ số... theo (5. 23); • Bước 6: Tính A sp theo (5. 22) hoặc (5. 24) ; b) Trường hợp có cốt thép thường trong vùng chịu nén Nếu α m tính theo (5. 21) có giá trị lớn hơn α R , tức là α m > α R , thì có thể tăng kích thước mặt cắt cấu kiện hoăc có thể bố trí cốt thép thường trong vùng chịu nén Cốt thép thường trong vùng chịu nén cũng có thể được bố trí nhằm mục đích hạn chế bề rộng vết nứt khi truyền ứng suất trước. .. qua trọng tâm tiết diện các thanh cốt thép chịu kéo; Ssi là mô men tĩnh của diện tích tiết diện thanh cốt dọc thứ i đối với trục nói trên; σsi là ứng suất trong thanh cốt dọc thứ i Chiều cao vùng nén x và ứng suất σsi được xác định từ việc giải đồng thời các phương trình: Rb Ab = Σσsi Asi (5. 46) Giá trị ứng suất σsi trong (5. 46) phụ thuộc vào giá trị của chiều cao tương đối vùng nén ξi Theo chỉ dẫn .. .5. 2 CẤU KIỆN CÓ TIẾT DIỆN ĐỐI XỨNG CHỊU UỐN PHẲNG Hình 5. 2: Sơ đố nội lực ứng suất tính toán theo tiết diện thẳng góc đối xứng 1- Vết nứt; 2- Tiết diện tính toán; – Vùng nén;... cốt thép chịu nén b tông chịu nén; – điểm đặt hợp lực cốt thép chịu kéo Tính toán tiết diện thẳng góc cấu kiện b tông ứng suất trước chịu uốn trường hợp tổng quát (hình 5. 5) thực từ điều kiện: M... theo Phụ lục 19 5. 3 CẤU KIỆN CÓ TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT 5. 3.1 Cường độ chịu uốn tiết diện Hình 5. 3: Tiết diện hình chữ nhật ξ1 = (5. 8) ' R s A sp + R s A s − R sc A s' − σ sc A sp R b bh Để cấu kiện