Đang tải... (xem toàn văn)
Hệ thống điều hoà không khí cho hội trường trường Phan Chu Trinh
Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trang 3 Sinh viên : Đặng Hồng Chuyên. Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 Thiết kế hệ dẫn động băng tải SV thực hiện: Đặng Hồng Chuyên GV hướng dẫn: Nguyễn Hải Sơn. Yêu cầu thiết kế hệ dẫn động băng tải với các số liệu cho trước như sau: 1. Lực kéo băng tải: F = 8867 N. 2. Vận tốc băng tải: v = 0.59 m/s. 3. Đường kính tang: D = 420 mm. 4. Thời hạn phục vụ: L h = 15000 giờ. 5. Số ca làm viêc: soca = 1. 6. Góc nghiêng đường nối tâm bộ truyền ngoài: = 0 0 . 7. Đặc tính làm việc: Va đập nhẹ. Khối lượng thiết kế: 1 Bản vẽ lắp hộp giảm tốc khổ A0. 1 Bản thuyết minh. Yêu cầu về tiến độ công việc cụ thể như sau: Tuần 1: Nhận đề, tính toán động học. Tuần 2-5: Tính toán thiết kế các bộ truyền và các chi tiết khác. Tuần 6-10: Vẽ nháp bản vẽ lắp hộp giảm tốc. Tuần 10-11: Vẽ hoàn thiện bản vẽ lắp. Tuần 12-14: Hoàn thiện và nộp bản thuyết minh và bản vẽ lắp. Tuần 15: Chuẩn bị bảo vệ. Tài liệu tham khảo: 1. Tính toán thiết kế hệ dẫn động cơ khí Tập 1,2 Trịnh Chất, Lê Văn Uyển NXB GD 2001. 2. Dung sai và Lắp ghép Ninh Đức Tốn NXB GD 2004. Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trang 4 Sinh viên : Đặng Hồng Chuyên. Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 Chương I : Tính toán động học I. Nội dung: 1. Chọn động cơ. 2. Phân phối tỷ số truyền. 3. Tính các thông số trên các trục. 4. Lập bảng kết quả. II. Thực hiện: 1. Chọn động cơ: Ta có bộ truyền ngoài là bộ truyền xích, còn bộ truyền trong đặt trong hộp giảm tốc là bộ truyền trục vít - bánh vít. Công suất có ích trên trục tang của băng tải là : t F N .v m /s P kW 1000 . Thay số vào ta có t 8867 N .0,59 m /s P 5,23 kW 1000 Ta lựa chọn sơ bộ hiệu suất của từng bộ truyền và các ổ lăn : Đối với bộ truyền trong (trục vít bánh vít) : ta lựa chọn trục vít có số ren vít là 2 để đảm bảo không mất mát quá nhiều công suất và kích thước bộ truyền không quá cồng kềnh. Lúc đó = 0,75 0,8. Ta chọn 0,80 tv bv . Đối với bộ truyền ngoài (bộ truyền xích): Do bộ truyền xích có hiệu suất rất cao, đặc biệt là được bôi trơn và che chắn tốt. Do bộ truyền của hệ thống này đặt bên ngoài nên ta lựa chọn hiệu suất là 0,95. xich Ta coi như không mất mát công suất trên khớp nối từ trục động cơ ra trục vít nên có thể lấy hiệu suất trên khớp nối là 1. khop noi Hiệu suất trên mỗi cặp ổ lăn(gồm 3 cặp) là rất cao ta có thể lựa chọn hiệu suất trên mỗi cặp ổ là 0,99. o lan Hiệu suất truyền công suất từ động cơ tới băng tải là: 3 3 . . . 0,80.0,95.0,99 .1 0,74 tv bv xich o lan khop noi . Công suất yêu cầu của động cơ là: 5,23 kW kW 7,07 kW . yc 0,74 P t P Do vậy công suất của động cơ kW 7,07kW yc dc P P . Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trang 5 Sinh viên : Đặng Hồng Chuyên. Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 Ta xác định vận tốc vòng n(vòng/phút) yêu cầu của động cơ như sau: Lựa chọn sơ bộ tỷ số truyền của bộ truyền trục vít- bánh vít trong hộp giảm tốc là: 1 15 20 u ,để đảm bảo kích thước bộ truyền không quá cồng kềnh. Đối với bộ truyền xích tỷ số truyền lấy là: 2 2 5 u . Lúc đó tỷ số truyền của cả hệ băng tải trên là 15 20 . 2 5 sb u u .u 30 100 1 2 . Có vận tốc vòng trên tang là: D 60.1000.v m /s 60.1000.0,59 v / phut 26,83 v / phut . .D mm .420 n Do vậy vận tốc yêu cầu trên trục của động cơ là: D 30 100 .26,83 v / phut 804,90 2683 v / phut yc sb n u .n . Như vậy động cơ cần chọn phải thoả mãn điều kiện sau: dc dc 7,07kW 804,90 2683 v / phut P n , Tra bảng danh sách các động cơ điện ta được loại động cơ cần sử dụng là: Số hiệu Động cơ Công suất (kW) Vòng quay n(v/phút) Khối lượng (kg) Đường kính trục (mm) 4A132M4Y3 11 1458 93 38 2. Phân phối tỷ số truyền: Ta có tỷ số truyền của cả hệ băng tải lúc này là: D 1458 dc 54,34. 26,83 n u n Với 54,34. tv bv xich u u .u Ta chọn 18 3,02. tv bv xich u u Vậy: Tỷ số truyền trên bộ truyền trục vít- bánh vít là : 18. tv bv u Tỷ số truyền trên bộ truyền xích là : 3,02. xich u 3. Tính các thông số trên các trục: + Vận tốc vòng quay trên trục động cơ và trục vít (trục I) là: 1458 v / phut . I dc truc vit n n n + Vận tốc vòng quay trên trục bánh vít và đĩa xích 1 (trục II) là: 1458 truc vit n 81 v / phut . II dia xich1 banh vit 18 tv-bv n n n u + Vận tốc vòng quay trên trục đĩa xích 2 và tang quay (trục III) là: 81 dia xich1 n 26,83 v / phut . tang III dia xich2 3,02 xich n n n u Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trang 6 Sinh viên : Đặng Hồng Chuyên. Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 + Công suất P III trên trục tang và trục đĩa xích2 là: P 5,23kW. t III P + Công suất P II trên trục đĩa xích 1 và trục bánh vít là: P 5,23 III 5,56kW. II . 0,95.0,99 xich o lan P + Công suất P I trên trục vít là: P 5,56 II P 7,02kW. I 0,80.0,99 tv-bv o lan + Công suất P đc trên trục động cơ là: P 7,02 II 7,10kW. dc . 1.0,99 khop o lan P + Mômen xoắn T dc trên trục động cơ là: 6 6 9,55.10 .P kW 9,55.10 .7,10 kW dc N.mm 46505,48 N.mm . dc v / phut 1458 v / phut dc T n + Mômen xoắn T I trên trục vít là: 6 6 9,55.10 .P kW 9,55.10 .7,02 kW I N.mm 45981,48 N.mm . I v / phut 1458 v / phut I T n + Mômen xoắn T II trên trục bánh vít và trục đĩa xích 1 là: 6 6 9,55.10 .P kW 9,55.10 .5,56 kW II N.mm 655530,86 N.mm . II v / phut 81 v / phut II T n + Mômen xoắn T III trên trục bánh vít và trục đĩa xích 1 là: 6 6 9,55.10 .P kW 9,55.10 .5,23 kW III N.mm 1861591,50 N.mm . III v / phut 26,83 v / phut III T n 4. Lập bảng kết quả: Trục Thông số Động cơ Trục I (Trục vít) Trục II (Trục bánh vít) Trục III (Trục công tác) Tỷ số truyền 1 18 3,02 Công suất (kW) 7,10 7,02 5,56 5,23 Số vòng quay (v/phút) 1458 1458 81 26,83 Mômen xoắn (N.mm) 46505,48 45981,48 655530,86 1861591,50 Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trang 7 Sinh viên : Đặng Hồng Chuyên. Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 Chương II Tính toán thiết kế các bộ truyền I. Nội dung: 1. Tính toán thiết kế bộ truyền trong (trục vít bánh vít). 2. Tính toán lựa chọn, thiết kế bộ truyền ngoài (bộ truyền xích). II. Thực hiện: 1. Tính toán thiết kế bộ truyền trục vít bánh vít: 1.1 Lựa chọn vật liệu chế tạo trục vít và bánh vít: Ta có vận tốc trượt dọc răng sơ bộ là: 2 3 3 3 3 2 m / s . . .n 9,5.10 .18. 5,56.81 5,67 m / s . t(sb) bv bv v 9,5.10 u P Với vận tốc trượt 5,67 5 m /s t(sb) v . Do vậy ta có thể sử dụng vật liệu là đồng thanh thiếc kẽm chì có mác là pẻễ 10 1 để chế tạo bánh vít. Các thông số của loại vật liệu này như sau: Vật liệu bánh vít Cách đúc b [MPa] ch [MPa] pẻễ 10 1 Dùng khuôn kim loại 260 150 Trục vít được chế tạo bằng thép 45, tôi bề mặt đạt độ cứng 45 50 HRC, ren thân khai, sau khi cắt ren được mài. 1.2 Tính ứng suất cho phép: * Tính ứng suất tiếp xúc cho phép [ H ]: Do bánh vít làm bằng đồng thanh thiếc kẽm chì pẻễ 10 1 ta tính giá trị ứng suất tiếp xúc cho phép như sau: .K H H0 HL Với 0,75 0,9 . H0 b , ta lấy giá trị hệ số là 0,9 ứng với trường hợp trục vít được thấm Cacbon hoặc tôi đạt độ cứng HRC > 45, mặt ren được mài. 0,9. 0,9.260 234 MPa . H0 b Và hệ số tuổi thọ 7 10 8 K . HL N HE Với: 4 T 7 2i N 60. .n .t 60.81 v / phut .15000 h 7,29.10 HE 2i 2i T 2max 7 10 8 K . 0,78. HL 7 7,29.10 Do vậy 234.0,78 182,52 MPa . H Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trang 8 Sinh viên : Đặng Hồng Chuyên. Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 * Tính ứng suất uốn cho phép [ F ]: .K F F0 FL , đối với trục vít được thấm Cacbon hoặc tôi đạt độ cứng HRC > 45, mặt ren được mài thì: 0,25 0,08 0,25.260 0,08.150 77 MPa . F0 b ch Và hệ số tuổi thọ 6 10 9 K . FL N FE Với: 9 T 6 2i N 60. .n .t 60.81 v / phut .15000 h 72,9.10 . FE 2i 2i T 2max 6 10 9 K . 0,62. FL 6 72,9.10 Do vậy 77.0,62 47,74 MPa . F * ứng suất tiếp xúc khi quá tải 4. 4.150 600 MPa . H ch max * ứng suất uốn khi quá tải 0,8. 0,8.150 120 MPa . F ch max Như vậy ta có bảng các giá trị ứng suất cho phép như sau: ứng suất cho phép H F H max F max Giá trị [MPa] 182,52 47,74 600 120 1.3 Tính toán các thông số hình học của bộ truyền: Với tỷ số truyền u 18. tv bv chọn z 2 z u.z 18.2 36. 1 2 1 Với z 36 2 chọn sơ bộ hệ số đường kính sb q 0,25 0,3 z 0,25 0,3 .36 9 10,8. 2 Ta chọn q trong dãy tiêu chuẩn và lấy giá trị q =10 (dãy1). Chọn sơ bộ hệ số tải trọng K 1,2 H Tính sơ bộ khoảng cách trục: 2 T .K 170 sb 2 H 3 a (z q). . w 2 q z . 2 H Thay T 655530,86 N.mm , II 182,52 MPa H , ta được: 2 170 655530,86.1,2 sb 3 a (36 10). . 172,40 mm . w 36.182,52 10 Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trang 9 Sinh viên : Đặng Hồng Chuyên. Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 Lấy sb a 175 mm w Modul dọc của trục vít m (hay modul ngang của bánh vít) là: sb 2.a 2.175 sb w m 7, 60 mm . q z 10 36 2 Lấy Modul m theo dãy tiêu chuẩn là m 8 mm . Do đó khoảng cách trục chính xác giữa trục vít và bánh vít lúc này là: a 0,5.m.(q z ) 0,5.8.(10 36) 184, 00 mm . w 2 Lấy sb a 185 mm w Do vậy trục vít phải dịch chỉnh với hệ số dịch chỉnh: a 185 w x 0,5.(q z ) x 0,5.(10 36) 0,125. 2 m 8 Như vậy khi chế tạo trục vít và bánh vít thì cần phải dịch chỉnh. * Kiểm nghiệm về độ bền tiếp xúc: Ta có vận tốc trượt dọc trên răng bánh vít đối với bộ truyền không dịch chỉnh là: m.n 8.1458 2 2 2 2 tv V . Z q . 2 10 6,23 m / s . t 1 19100 19100 Chọn cấp chính xác 8 thì với vận tốc trượt V 6,23 m / s t tra bảng ra ta được hệ số tải trọng động K 1,3. v Do tải trọng là không đổi nên hệ số kể đến sự phân bố tải trọng không đều K 1 K K K 1.1,3 1,3. v H . Thay các giá trị vừa tìm được ta có ứng suất tiếp xúc xuất hiện khi bộ truyền làm việc như sau: 3 Z q T .K 170 2 2 H . . H Z a q w 2 . Thay các giá trị vào ta có: 3 170 36 10 655530,86.1,3 . . 172,32 MPa 182,52 MPa . H H 36 184 10 Do vậy bộ truyền thoả mãn điều kiện bền tiếp xúc. * Kiểm nghiệm về độ bền uốn: Ta có góc vít là với: 0 q 10 Cos . 0,98 11 28. 2 2 2 2 Z q 2 10 1 Số răng tương đương 3 3 Z Z / Cos 36 / 0,98 38,25. v v Lấy Z 40 v Tra bảng ra ta có hệ số dạng răng bánh vít Y 1,55. F Khi z 2 1 lấy b 0,75.d 2 a1 với d m. q 2 8. 10 2 96 mm . a1 lấy b 0,75.d 0,75.96 72 mm ; d m.Z 8.36 288 mm 2 a1 2 2 . Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trang 10 Sinh viên : Đặng Hồng Chuyên. Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 Hệ số tải trọng K K 1,3. F H Ta có ứng suất uốn xuất hiện khi bộ truyền làm việc như sau: bv F F F 2 2 1,4.655530,86.1,55.1,3 11,37 MPa 72.288.8.0,98 1,4.T .Y .K . b .d .m.Cos Có 11,37 MPa 47,74 MPa . F F Thoả mãn điều kiện bền uốn. 1.4 Bảng các thông số hình học cơ bản của bộ truyền như sau: Thông số Giá trị Khoảng cách trục a w [mm] 185 Modul m [mm] 8 Hệ số đường kính q 10 Tỷ số truyền thực u tv-bv 18 Số ren trục vít và số ren bánh vít Z 1 ; Z 2 Z 1 = 2; Z 2 = 36 Hệ số dịch chỉnh bánh vít x 0,125 Góc vít 11 0 28 Chiều dài phần cắt ren của trục vít b 1 [mm] 2 1 b 11 0,06.Z m 105,28 mm 110 Chiều rộng bánh vít b 2 [mm] 72 Các đường kính: +Vòng chia d 1 , d 2 [mm] + Đỉnh răng d a1 , d a2 [mm] + Đáy răng d f1 , d f2 [mm] + Ngoài bánh vít d aM2 [mm] aM2 a2 d d 1,5.m d 1 = 80; d 2 = 290 d a1 = 96; d a2 = 304 d f1 = 60,8; d f2 = 268,8 d aM2 = 316 1.5 Tính toán diện tích thoát nhiệt cần thiết của hộp giảm tốc: Với vật liệu làm bánh vít làm đồng thanh thiếc kẽm chì và có vận tốc trượt dọc răng bánh vít t v 6,23 m /s tra bảng ra ta được góc ma sát giữa trục vít và bánh vít là: 0 ' 1,33 , bộ truyền có góc vít là 0 11 28 . Ta có hiệu suất của bộ truyền lúc này là: 0 0 0 0,95. 0,95. tg tg11 28 0,89. tg ' tg 11 28 1,33 Diện tích cần thiết của hộp giảm tốc (phương án dùng quạt gió) là: Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trang 11 Sinh viên : Đặng Hồng Chuyên. Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 0 1000.P . 1 bv A 0,7.K . 1 0,3.K . . t. tq d t t Với: P 5,56 kW ; 0,89; =0,25; =t / P .t / P 1 bv ck i i . 2 0 K 8 17,5 t W / m . C , lấy 2 0 K 10 t W / m . C . 2 0 K 29 tq W / m . C ứng với vận tốc quay của quạt khoảng 1500(v/phut) (nối trực tiếp quạt với động cơ). 0 t 90 d C (nhiệt độ dầu cho phép). 0 0 t 25 C (nhiệt độ không khí môi trường làm việc). Thay các giá trị vào ta có: 2 1000.5,56. 1 0,89 A 0,54 . 0,7.10. 1 0,25 0,3.29 .1. 90 25 m 1.6 Tính toán lực tác dụng khi ăn khớp: Các thành phần lực vòng, lực dọc trục và lực hướng tâm có phương và chiều được xác định qua vị trí của bộ truyền và chiều quay của trục vít. Với góc ma sát 0 0 ' 1,33 3 nên ta có thể tính toán các thành phần lực theo công thức sau: F F 2T / d a1 t2 2 2 F F F .tg t1 a2 t2 F F F .tg .Cos r1 r2 t2 , thay 0 2 2 T 655530,86; d 288; =11 28 Ta được: 0 0 0 F F 2.655530,86 / 288 4552,30 a1 t2 F F F .tg 4552,30.tg11 t1 a2 t2 F F F .tg .Cos 4552,30.tg20 11 r1 r2 t2 N . 28 923,42 N . .Cos 28 1623,84 N . 2. Tính toán thiết kế bộ truyền động xích: 2.1 Chọn loại xích: Chọn xích là loại xích ống con lăn vì có độ bền mòn cao hơn, chế tạo xích con lăn không phức tạp và đắt bằng xích răng . 2.2 Chọn số răng đĩa xích: Do số răng đĩa xích càng ít, đĩa bị động quay càng không đều, va đập tăng và mòn càng nhanh, mặt khác số răng lớn làm tăng kích thước đĩa xích và dễ gây tuột nên ta chọn số răng đĩa xích theo các công thức kinh nghiệm sau: * Số răng trên bánh chủ động: Z 29 2.u 29 2.3, 02 22, 96. 1 xich Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trang 12 Sinh viên : Đặng Hồng Chuyên. Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 Chọn só răng Z 25 1 (Chọn số răng là lẻ để ăn khớp với số mắt xích chẵn). * Số răng trên bánh bị động: Z u Z 3,02.25 75,5. 2 1 xich . Chọn só răng Z 75. 2 (Chọn số răng là lẻ để ăn khớp với số mắt xích chẵn). Như vậy tỷ số truyền thực lúc này là Z 75 2 u 3. xich Z 25 1 2.3 Chọn bước xích p[mm]: * Công suất tính toán: Z P P .K.K .K n t dia1 , trong đó: Với Z 25 1 25 25 K 1,00. z Z 25 1 chọn 50 K n 01 50 n v / phut 0,62. 81 Hệ số sử dụng K K .K .K .K .K .K a c 0 d dc bt , với: + Hệ số tải trọng động K 1 d (tải trọng tĩnh, làm việc êm). + Hệ số kể đến ảnh hưởng của khoảng cách trục a, lấy a 30 50 p K 1 a . + Hệ số kể đến ảnh hưởng của góc đường nối tâm 0 0 0 K 1. 0 60 + Hế số kể đến khả năng điều chỉnh lực căng xích, bộ truyền được điều chỉnh bằng một trong các đĩa xích nên K 1. dc + Hệ số kể đến ảnh hưởng của điều kiện bôi trơn: bộ truyền làm việc trong môi trường có bụi, bôi trơn đạt yêu cầu nên K 1,3. bt + Hệ số kể đến chế độ làm việc liên tục: Bộ truyền làm việc một ca nên K 1. c Do vậy hệ số sử dụng là: K K .K .K .K .K .K a c 0 d dc bt 1.1.1.1.1,3.1 1,3. Công suất tính toán: P P .K.K .K 5,56.1,3.1, 00.0,62 4, 48 kW . n t Z dia1 Tra bảng ra ta được ứng với 50 01 n v / phut , tìm được trục số của công suất cho phép 0 5,83 P kW lớn hơn giá trị công suất tính toán P 4,48 t kW ứng với bước xích p 31,75 mm . Giá trị bước xích p 31,75 mm vẫn còn lớn do đó đường kính đĩa xích sẽ khá lớn, bộ truyền cồng kềnh nên ta chọn xích là loại 2 dãy, lúc đó hệ số kể đến sự phân bố tải trọng không đều trên các dãy là K 1, 7. d [...]... lắp đĩa xích (1) : (2-3) Tiết diện j của trục thoả mãn điều kiện bền khi điều kiện sau được thoả mãn: 2 2 S j S j S j / S j S j S Sinh viên : Đặng Hồng Chuyên Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trang 28 Với S là hệ số an toàn cho phép, ta lấy S 1,5 2,5 Và S j , S j là các hệ số an toàn khi chỉ xét riêng ứng suất pháp và chỉ xét... 6 Kích thước của cốc lót như trên hình vẽ với = 1 = 2 = 8mm Sinh viên : Đặng Hồng Chuyên Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trang 37 3 Tính toán kích thước của nút thông hơi: Khi làm việc, nhiệt độ trong hộp tăng lên Để giảm áp suất và điều hoà không khí bên trong và bên ngoài hộp, ta dùng nút thông hơi Nút thông hơi được lắp ở vị trí... a 994, 93 mm Để xích không quá căng ta giảm a đi một lượng là: a 0, 003.a 0, 003.994, 93 2, 93 mm lấy a 992, 0 mm Do vậy khoảng cách trục chính xác là: a 992, 0 mm Số mắt xích là: x = 132 25.81 Z n Số lần va đập: i 1 1 1, 02 i 15.x 15.132 2.5 Kiểm nghiệm xích về độ bền: Để đảm bảo cho xích không bị phá huỷ do quá tải, hệ số an toàn phải thoả mãn điều kiện sau: S Q / K t Ft... kiểm nghiệm điều kiện bền của vòng đàn hồi và chốt: Sinh viên : Đặng Hồng Chuyên Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải * Điều kiện sức bền dập của vòng đàn hồi: d Trang 16 2.k.T d Thay Z.D 0 d c l3 2.1,3.46505, 48 1,89 d 2 4 MPa 6.71.10.15 Do vậy vòng đàn hồi của khớp nối đủ sức bền dập các giá trị vào ta có: d * Điều kiện... trị ứng suất cho phép 63 MPa Sinh viên : Đặng Hồng Chuyên Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trang 23 Ta tính được kích thước tại các tiết diện trên dựa vào công thức như sau: d3 M td 0,1. Kết quả các giá trị Mômen Mx; MY và MZ cùng với Mômen tương đương, đường kính lý thuyết tại mỗi tiết diện trên trục I được cho trong bảng... Chuyên Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trang 30 Chọn sơ bộ ổ theo đường kính ngõng trục với d = 50[mm], chọn ổ cỡ đặc biệt nhẹ vừa có các thông số sau: C 16,5 kN ; C 0 13, 4 kN Ta kiểm tra ổ theo khả năng tải động: Tải trọng quy ước là : Q = (XVFr+YFa)ktk đ V: Hệ số ảnh hưởng của vòng nào quay; Vòng trong quay V=1; kt : Hệ. .. côn như hình vẽ Sinh viên : Đặng Hồng Chuyên Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trang 31 nên trên mỗi ổ chỉ chịu một phần lực hướng tâm là: Fr Fr(1) / 2 1389,84 / 2 694, 92 N Ta tiến hành tính toán và lựa chọn cho một ổ Lực dọc trục phụ do lực hướng tâm Fr gây ra là: Fs 0,5.e.Fr , trong đó hệ số e được tính qua biểu thức: e 1,5.tg... tra ổ theo khả năng tải động: Tải trọng quy ước là : Qd = (XVFr+YFa)ktk đ V: Hệ số ảnh hưởng của vòng nào quay; Vòng trong quay V=1; kt : Hệ số ảnh hưởng nhiệt độ: kt =(108+0,4)/150=(108+0,4.200)/150=1,12 kđ: Hệ số ảnh hưởng tải trọng động kđ =1,7 (Tải trọng va đập vừa) F 4663, 48 6, 71 e , do vậy X Để xác định các hệ số X và Y ta xét tỷ số: a V.Fr 1.694, 92 X 0, 4 và Y được tính như sau: ... Hồng Chuyên Lớp : Máy & Thiết bị Nhiệt Lạnh 02 - K50 Đồ án môn học Chi tiết Máy : Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trang 27 Tiến hành kiểm nghiểm then như sau: 2.T 2.655530,86 b 74, 70 d 100 MPa 65.90 12 9 d.l t h t1 2.T 2.655530,86 b 11, 20 d 40 MPa d.l t b 65.90.20 Như vậy: mối ghép then giữa trục (II) ( trục có gắn bánh vít) với bánh vít đảm bảo điều kiện bền dập và điều. .. b 50.80.16 Như vậy: mối ghép then giữa trục (II) ( trục có gắn bánh vít) với bánh vít đảm bảo điều kiện bền dập và điều kiện bền cắt 2.4 Tính kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi: Khi xác định đường kính trục như trên ta chưa xét tới một số yếu tố ảnh hưởng đến độ bền mỏi của trục, như đặc tính thay đổi của chu kỳ ứng suất, sự tập trung ứng suất, yếu tố kích thước, chất lượng bề mặt Vì vậy sau khi xác . xich1 banh vit 18 tv-bv n n n u + Vận tốc vòng quay trên trục đĩa xích 2 và tang quay (trục III) là: 81 dia xich1 n 26,83 v / phut . tang III. phụ F v do lực ly tâm sinh ra: 2 2 F q .v 5.0,86 3,70 N . v m Lực căng ban đầu F k .q .a.g m 0 f , lấy k f 6 (ứng với bộ truyền nằm ngang), gia