Đang tải... (xem toàn văn)
Tính toán thiết kế kho lạnh cho xí nghiệp chế biến thịt lợn
ĐỊ ÁN TĨT NGHIỆP GVHD: Lê Quang Huy 1 Chúng em xin chân thành cám ơn thầy LÊ QUANG HUY cùng tất cả các giáo viên bộ môn đã hướng dẫn và giúp đỡ chúng em trong quá trình hoàn thành đề tài này . Mặc dù đã tham khảo nhiều tài liệu nhưng với tầm nhìn cũng như kinh nghiệm còn hạn hẹp tuy chúng em đã cố gắng nhiều để thực hiện đề tài này trong phạm vi cho phép tuy nhiên không thể tránh được sự sai sót xảy ra rất mong sẽ nhận được sự góp ý phê bình và sữa chữa của quý thầy c ô .Chúng em xin chân thành cám ơn ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP GVHD: Lê Quang Huy 2 ĐỀ TÀI Tính toán thiết kế kho lạnh cho xí nghiệp chế biến thịt lợn loại thân dạng bánh 0,5kg,xuất khẩu với yêu cầu sau. Công suất 50tấn /ngày đêm. Nhiệt độ kho lạnh t f =-18 0 c,môi chất R22. Địa điểm đặt tại thanh phố hồ chí minh. hướng bố trí đông ,tây,nam,bắc tuy ý. ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP GVHD: Lê Quang Huy 3 PHẦN 1 TÍNH TOÁN NHIỆT VÀ CƠ CHO HỆ THỐNG LẠNH ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP GVHD: Lê Quang Huy 4 CHƯƠNG 1 I. THIẾT KẾ THỂ TÍCH V À MẶT BẰNG KHO LẠNH Giả sử thịt thăn được đựng trong các ngăn gỗ kích thước 440×310 ×250mm.Mổi chồng xếp cao 8 ngăn,chiều cao chất hang là 4.00m.tiêu chuẩn chất tải là 0,425t/m 3 . Thể tích chất tải là: E =V.g v Trong đó: E là dung tích kho lạnh V:thể tích kho lạnh g v :định mức chất tải thể tích (g v =0,425t/m 3 ) Suy ra thể tích kho lạnh: V = v E g = 50 0,425 =117,6m 3 Chiều cao chất tải: H =5 – (0,35+ 0,2 ) = 4,45 m. Trong đó: 0,35 là khoảng cách treo dàn bay hơi trên trần. 0,2 là khoảng cách từ dàn bay hơi đến sản phẩm Chiều cao tính toán lớn h ơn chiều cao chất tải thực 4m là phù hợp. Diện tích chất tải: F = v h Trong đó : F là diện tích chất tải m 2 . h là chiều cao chất tải m. Suy ra: F = 117,6 4 =29,4 m 2 . Tải trọng trên 1m diện tích buồng: 0,425 .4 =1,7 tấn/m 2 . Nhỏ hơn định mức chất tải cho phép. Nếu lấy diện tích sử dụng diện tích l à β F = 0,7 thì diện tích lạnh cần xây dựng l à: F L = F F F L : diện tích lạnh cần xây dựng m 2 β F :hệ số sử dung diện tích các buồng chứa. F L = 29,4 0,7 = 42 m 2 . ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP GVHD: Lê Quang Huy 5 Số lượng buồng lạnh: Z = LF f f :diện tích buồng lạnh quy chuẩn đã chọn xác định.(6m.12m) Z = 42 72 = 0,58 chọn 1 buồng lạnh, mỗi buồng 6 х12m,thêm 1 gian máy ,1 buồng phụ trợ,một hành lang ô tô. Dung tích thực tế của kho lạnh sẽ l à: E L = E . 'Z Z = 50. 1 0,58 =86,2 tấn. Để có hướng mở rộng kho lạnh gấp đôi chọn mặt bằng xây dựng 30 х24m,có một hành lang rộng 6m ở giữa để các phương tiện bốc xếp cơ giới có thể đi lại dể dàng. Sơ đồ mặt bằng Kho Lạnh Phòng máy Phòng Phụ Buồng Lạnh 1 ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP GVHD: Lê Quang Huy 6 II. TÍNH TOÁN CÁCH NHI ỆT CÁCH ẪM 1) Tính cách nhiệt tường trần: Chú Thích: 1.Lớp vữa xi măng 2.Tường gạch đỏ 3.Lớp cách ẩm 4.Lớp cách nhiệt 5.lớp vữa trác trên nền lưới thép Cấu trúc xây dựng tường ngoài của kho lạnh như hình trên.Tường gạch dày 380mm,hai mặt bên phủ vữa xi măng dày 20mm,lớp gạch ẩm dày 7mm,lớp cách nhiệt là xốp polystirol,lớp trong cùng là lớp vữa xi măng có lưới thép dày 20mm. Tra bảng ta có: K = 0,21 w/m 2 k α 1 = 23,3 w/m 2 k. α 2 = 8 w/m 2 k Lớp vữa xi măng δ = 0,02 m λ 1 = 0,88 w/mk μ =90g/mh MP Lớp gạch đỏ δ = 0,38 m λ 2 = 0,82 w/mk μ = 105g/mh MP Lớp cách ẩm δ = 0,007 m λ 3 = 0,3 w/mk μ = 0,86g/mh MP Lớp cách nhiệt λ 4 =0,047 w/mk μ = 7,5g/mh MP Lớp vữa trát trên nền lưới thép δ = 0,02 m λ 5 = 0,88w/mk μ = 90g/mh MP Chiều dài cách nhiệt cần thiết được tính theo công thức : δ CN = 1 2 1 1 1 1 n i CN i i k = 0,047. 1 1 0,02 0,38 0,007 1 3. 0,21 23,3 0,88 0,82 0,3 8 = 0,19 m.chọn δ CN = 0,2m. 1 2 3 4 5 ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP GVHD: Lê Quang Huy 7 Hệ số truyền nhiệt thực của kết cấu bao che: K t = 1 2 1 1 1 1 n i CN i CN i = 1 1 0,02 0,38 0,007 1 3. 23,3 0,88 0,82 0,3 8 =0,2w/m 2 k. Kiểm tra đọng sương tháng nóng nh ất tại TP HCM Với φ = 74% t 1 = 37,3 o C t 2 = 29,5 o C K s = 1 2 1 2 37,3 29,5 0,95. . 0,95.23,3. 3,12 37,3 18 st t t t w/m 2 k Thõa mãn vách ngoài không đọng sương. Kiểm tra đọng ẩm cơ cấu cách nhiệt. Mật độ dòng nhiệt qua kết cấu bao che q = k.Δt = 0,2.(37,3+18) = 11,06w/m 2 . Xác định nhiệt độ trên các lớp vách q = α 1 .( t f1 - t w1 ) t w1 = t 1 = t f1 – q 1 /α 1 = 37,3 – 11,06/23,3 = 36,82 o C. 1 1 2 1 wq t t t 2 = 2 1 1 . w q t = 0,02 36,8 11,06 36,56 0,88 o C. 1. 3 2 2 0,38 36,53 11,06 31,43 0,82 q t t o C. 3 4 2 2 . 0,02 31,21 11,06. 31,17 0,88 q t t o C. 4. 5 4 4 0,007 30,94 11,06. 30,91 0,3 q t t o C. 5 6 5 5 . 0,2 30,67 11,06 16,15 0,047 q t t o C. 6 7 6 6 . 0,02 18,09 11,06. 16,4 0,88 q t t 0 C. 2 7 2 11,46 16,4 17,78 8 f q t t o C. Kết quả tính toán như vậy là phù hợp với t f2 = - 20 0 C. Tra bảng áp suất hơi bão hòa hơi nước P x” ta có: ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP GVHD: Lê Quang Huy 8 Bề mặt vách 1 2 3 4 5 6 7 Nhiệt độ o C 36,80 36,56 31,43 31,17 30,91 -16,15 -16,4 Áp suất bão hòa Pa 6213 6127 4604 4535 4468 152 156 Tính phân áp suất thực của hơi nước: Dòng hơi ẫm thẩm thấu qua kết cấu bao che . 1 2h h H = 4733 99 0,039 0,119g/m 2 /h. P h1, P h2 : Phân áp suất của không khí bên ngoài và trong phòng. P h1 = P x” .(t 1 = 37,3 o C).φ 1 = 6397.0,74 = 4733 Pa. P h2 = P x” .(t = -18 o C).φ 2 = 124.0,80 = 99 Pa. 1 0,02 0,38 0,2 0,007 3. 0,039 90 105 7,5 0,86 m i i H i m 2 h Mpa/g. Phân áp suất thực trên các bề mặt. 1 2 1 1 0,02 4733 0,119. .10 90 x hP P 6 = 4706Pa. 3 2 0,38 4706 0,119. .10 105 x xP P 6 = 4275Pa. 3 4 3 3 0.02 4275 0.119 .10 90 x xp p 6 = 4248Pa. 5 4 0.007 4248 0.119 .10 0.86 x xp p 6 = 3279Pa. 6 5 0.2 3279 0.119 .10 7.5 x xp p 6 = 105Pa. 7 6 0.02 105 0.019 .10 90 x xp p 6 = 78Pa. phương án này đạt yêu cầu vì tất cả các phân áp suất thực điều nhỏ h ơn phân áp suất bão hòa. 2.Tính mái kho lạnh 22 1 3 4 5 ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP GVHD: Lê Quang Huy 9 Chiều dài và hệ số dẫn nhiệt của các lớp vật liệu nh ư sau: 1.Lớp phủ mái đồng thời l à lớp cách ẫm. δ 1 = 0,012m. λ 1 = 0,3 w/m.k. 2.Lớp bê tông giằng có cột δ 2 = 0,04m. λ 2 = 1,4 w/m.k. 3.Lớp cách nhiệt điền đầy λ 3 = 0,2w/m.k. 4.Tấm cách nhiệt bằng tấm xốp striropo δ 4 = 0,1m. λ 4 = 0,047w/m.k. 5.Lớp bê tông cốt thép chịu lực δ 5 = 0,22m. λ 5 = 1,5w/m.k. Tra bảng: K = 0,20w/m 2 .k α 1 = 23,3w/m 2 .k. α 2 = 7w/m 2 .k. 1 2 1 1 0.012 0.04 0.05 0.22 1 1 1 1 0,2 0.70 0,20 23,3 0.3 1.4 0.047 1.5 7 1 i cn cn i n m k i 3.Tính nền chịu lực. 1.Lớp nhẳn bằng tấm bê tông. δ 1 = 0,04m λ 1 = 1,4w/m 2 k 2.lớp bê tông. δ 3 = 0,1m λ 2 = 1,4w/m 2 k. 3.Lớp cách nhiệt sõi và đất sét xốp λ 3 = 0,2w/m 2 k. 4.Lớp bê tông có sưởi δ 4 = 0,1m 5.Lớp cách ẩm. 6.Lớp bê tông đá dăm lám kín n ền đất. 7.lớp đất. Tra bảng: k = 0,21w/m 2 k. 1 0,04 0,1 1 0,2. 0,91 . 0,21 1,4 1,4 10,5 cn m Chọn δ cn = 1m. III. TÍNH NHIỆT KHO LẠNH. 1 2 3 4 5 6 7 ĐÒ ÁN TÓT NGHIỆP GVHD: Lê Quang Huy 10 Q = Q 1 +Q 2 +Q 3 +Q 4 +Q 5 .Kw Q 1 :Dòng nhiệt tổn thất qua kết cấu bao che. Q 2 :Dòng nhiệt do sản phẩm tõa ra. Q 3 :Dòng nhiệt do thông gió. Q 4 :Dòng nhiệt do vận hành. Q 5 :Dòng nhiệt do sản phẩm thở. 1. Dòng nhiệt tổn thất qua kết cấu bao che. Q 1 = Q 11 + Q 12 Q 11 : Tổn thất qua tường,trần,nền. Q 12 :Ảnh hưởng của bức xạ mặt trời. Q 11 = k.F.(t f1 – t f2 ) k:Hệ số truyền nhiệt thực qua kết cấu bao che. F:diện tích bề mặt cùa kết cấu bao che. t f1 :nhiệt độ môi trường t f2 :nhiệt độ kho lạnh. k = 0,20m/m 2 k F = (12+6+12+6).6 = 216 m 2 . Tường bao: Q 11tb = 0,20.216.(37,3 + 18) = 2381w. Trần: Q 11t = 0,2.(6.12).55,3 = 796,32w. Nền: Q 11n = 0,21.(6.12).16 = 241w. Tính bức xạ cho tường phía đông. Q 11bxt = 0,21.72.10 = 151,2w. Bức xạ cho mái: Q 11bxm = 0,20.72.19 = 273,6w. Q = 2381 + 796,32+ 241 + 151,2 +273,6 = 3843w. 2. Dòng nhiệt do sản phẩm tỏa ra: Q 2 = Q 2s + Q 2b Q 2s :dòng nhiệt do sản phẩm tõa ra. Q 2b :Dòng nhiệt do bao bì tỏa ra. Giả sử thịt trước khi đưa vao kho lạnh đã được kết đông tới nhiệt độ tâm thịt -8 o C.Khi đưa vào bảo quản lạnhđông thịt sẽ hạ xuống -20 o C. Q 2s = M.(h 1 – h 2 ) 1000 24.3600 M:Lượng hàng nhập tấn/ngày đêm.M = 6.16kg/s. h 1 ,h 2 :entanpy trước và sau khi đưa vào bảo quản lạnh. . . 50.24.1,5 4,93 / 365 365 LE m M kg s E l :dung tích buồng lạnh.E l = 50 tấn. β:Hệ số quay vòng.β = 24. m:hệ số nhập hàng không đồng đều.m = 1,5. [...]... thở ra =0 Q = 100%Q1 +100%Q2 + 100%Q4 = 3843,06 + 2139,3 +3000,4 =8,982 kw Phụ tải của máy nén thường nhỏ hơn phụ tải của thiết bị.Tuy nhiên ở đây là kho lạnh bảo quản nhỏ do đó chọn phụ tải máy nén bằng phụ tải thiết bị Q0MN = 9 KW IV TÍNH TỐN CHU TRÌNH LẠNH VÀ CÁC THIẾT BỊ 1) Tính tốn nhiệt và chọn máy nén Mơi chất sử dụng trong hệ thống là R22 Nhiệt độ ngưng tụ tk :Ta chọn dàn ngưng giải nhiệt nằng... ,nước nóng Tính tốn : 26 ĐỊ ÁN TĨT NGHIỆP GVHD: Lê Quang Huy Trong q trình cấp đơng thịt được đưa từ nhiệt độ mơi trường xuống t 0 lạnh sâu để bảo quản với nhiệt độ kho lạnh -200C,ta có: Q0 =20.5 kw Thơng số khơng khí vào dàn lạnh : Nhiệt độ khơng khí vào :t1 =-180C Φ1=80% Tra đồ thị Id, ta được: Nhiệt độ khơng khí ra : t 2=-220C →φ2=90% Sơ đồ ngun lý hoạt dộng của thiết bị như sau: Nhiệt độ trung bình... 0, 0502 -Tốc độ hứng gió của thiết bị, khi thi êt kế dàn lạnh 0=3÷4 m/s Tốc độ dòng khơng khí qua chỗ hẹp nhất là tốc độ của dòng qua tiết diện sau khi đã trừ phần chống chổ của ống và các cánh được gọi là max Trong các dàn lạnh của kho lạnh thường chọn bằng (0,58÷0,6) 0 → ax S c Vk Re k 4 6, 7 m / s 0, 6 6, 7.0, 004 2, 27.103 6 11, 79.10 Hệ số tỏa nhiệt của cánh được tính theo cơng thức k c d 0 (... cường độ tỏa nhiệt của cánh đ ược tính 2 k w/m 2 k c ζ : Hệ số tách ẩm đối với kho trữ đơng trong tr ường hợp t v < 0 ζ = 1 + 2880 ' k d1 d 2 t1 t2 1 2880 (0, 448.10 3 0,369.10 3 ) 16 20 1.0568 52, 6.1, 0568 55, 6W / m 2k Trong tính tốn thiết kế nhiệt độ mơi chất vào - 300 C ta tìm được thơng số vật lí R22 như sau Pa' CPa 1831kg / m 3 1,116 kJ / kg.k 28 ĐỊ ÁN TĨT NGHIỆP GVHD: Lê Quang Huy 0,1130 w/m.k... 3 TÍNH CHỌN CÁC THIẾT BỊ PHỤ 1) THIẾT BỊ HỒI NHIỆT Δh’11’ = 704 – 696 = 8 kJ/kg mà : Δh1’1 = Δh3’3 h3 = h3’ - Δh11’ =556,23 – 8 = 548,23 kJ/kg Nhiệt độ của lỏng ra khỏi bình hồi nhiệt ở trạng thái 3 tra gần đúng theo bảng t3 = 400C Để tính tốn q trình trao đổi nhiệt trong thiết bị hồi nhiệt cần phải có các thơng số vật lý của lỏng và hơi R22 ở nhiệt độ trung bình Nhiệt độ trung bình của lỏng q lạnh. .. cả các thiết bị làm lạnh người ta thường xun sử dụng các ống có đường kính 25x2.5mm hoặc 25x2mm đối với NH 3 Đối với dàn quạt dùng cho mơi chất FREON thì dùng ống đồng có đường kính 10→18 mm dày 0.5→1.5mm cánh nhơm dày 0.3mm Việc phá băng của dàn lạnh có nhiệt độ khơng khí lớn hơn 20 C thực hiện nhờ khơng khí Nếu nhiệt độ khơng khí nhỏ hơn ta có thể dùng hơi R22 nóng hoặc điện trở ,nước nóng Tính tốn... kính pittong (m) s :kho ng chạy pittong (m) z:Số lượng pittong (chiếc) n:Số vòng quay (vòng/s) 8.chọn máy nén chọn máy nén pittong của NGA kí hiệu:∏20, với các thơng số sau số xilanh:z = 4 số vòng quay 24vong2/s Thể tích qt :0,0154 m 3/s Kho ng chạy pittong S = 0,045 m - Tính kiểm tra máy nén: 2 67,5.10 3 Vltmn 0,045.4.24 0,0154 m3/s 4 năng suất lạnh QoMN: Trong đó: 14 0,755 ĐỊ ÁN TĨT NGHIỆP GVHD: Lê... theo dạng đồ thị cho tr ước hoặc có thể tính: ni b.t0 w T 247 λw = 0 0,776 Tk 318 b = 0,001 t0 là nhiệt độ sơi : -26oC ni = 0,776 + 0,001.(-26) = 0,75 5,46 → Ni = 7,28kw 0,75 11.Cơng nén hiệu dụng Ne đả ghi trên catalogue của máy là :9,1 kw 12.Cơng suất điện và cơng suất của động cơ lắp đặt ở đây lần lượt bằng 0,vì đây là máy nén kín 15 ĐỊ ÁN TĨT NGHIỆP GVHD: Lê Quang Huy 2.TÍNH CHỌN CÁC THIẾT BỊ TRAO... ả h hư ở g rấ lớ đ n sư ï u tố nă g lư ợ g củ hệ c t y n n t n ế tiê n n n a thố g lạ h do đ trong quá trình thiế kếchếtạ cá thiế bò nà can đ m n n ó t o c t y ả bả cá yê cầ như truyề nhiệ tố, cấ tạ đ giả , giá thàh hạ lắ o c u u n t t u o ơn n n ,dễ p đ t và õ chư õ ặ sư a a ATÍNH TOÁN THIẾT BỊ NGƯNG TỤ TBNT là má bằ g khô g khí đ i lư u cư ỡ g bư ù m t n n ố n c -Thiế bòngư ng tụ mộ loạ thiế bòtrao... trong dàn ống , khi thiết kế thường chọn kho ng w a=0,8 1,8 m/s sơ bộ chọn wa= 1,1m/s d1 Va 1,1.0, 016 2,34.10 7 a Ren 7,5213.10 4 > 10 4 Đây là chế độ chạy rối nên 0,821.Re 0,8 Prn0,43 l n Nu Thơng thường ống dài nên l/d >50 suy ra ζ l =1 0, 021.752130.8.3, 2 0.43 Nua 275, 7 Hệ số tỏa nhiệt về phía mơi chất R22 a Nua d1 275, 7.0,113 1947 w / m 2 k 0, 016 a Hệ số truyền nhiệt được tính về một đơn vị
