Đang tải... (xem toàn văn)
VẠCH TUYẾN ỐNG VÀ TÍNH THUỶ LỰC ĐƯỜNG ỐNG
ĐỒ ÁN THÔNG GIÓ GVHD : NGUYỄN HUY TIẾN Thuyết Minh Đồ Án Thông Gió PHẦN I : Giới Thiệu Chung Phân xưởng rèn dập và sửa chữa được đặt tại Gia Lâm . Phân xưởng đáp ứng nhu cầu chế tạo và sửa chữa các chi tiết máy , trong quá trình sản xuất gây ảnh hưởng tới môi trường . Do đó ta cần giải quyết các vấn đề về nhiệt , hút khí độc cho các bể , hút bụi cho các máy mài PHẦN II : Tính Toán A.Tính lượng nhiệt thừa I. Chọn thông số tính toán 1. Thông số tính toán ngoài nhà: a. Mùa đông: Nhiệt độ tính toán ngoài nhà mùa đông là nhiệt độ trung bình min của tháng lạnh nhất. Tra bảng TCXD 49-72 ta tìm được tại Gia Lâm có = )(Dtt ng t 14,4 0 C là nhiệt độ vào lúc 7h của tháng 1 b. Mùa hè: Nhiệt độ tính toán ngoài nhà mùa hè là nhiệt độ trung bình max của tháng nóng nhất. Tra bảng TCXD 49-72 ta tìm được tại Gia Lâm có = )(Htt ng t 31,4 0 C là nhiệt độ vào lúc 15h của tháng 7 2. Thông số tính toán trong nhà : a. Mùa đông: Nhiệt độ tính toán trong nhà của mùa đông được chọn theo tiện nghi nhiệt ta chọn: = )( Dtt t t 23 0 C b. Mùa hè: Nhiệt độ tính toán trong nhà của mùa hè được lấy cao hơn nhiệt độ tính toán ngoài nhà của mùa hè từ 2-5 0 C, ta chọn = )(Htt t t + )(Htt ng t 2,6 0 C = (31,4+2,6) 0 C = 34 0 C 3. Vận tốc gió: a. Mùa đông: Tần suất gió lớn nhất tháng 1 là 25,9 % : ứng với v g = 2,9[m/s] b. Mùa hè: Tần suất gió lớn nhất tháng 7 là 44,9 % : ứng với v g =2,4 [m/s] Bảng1: thông số tính toán trong và ngoài nhà Mùa đông Mùa hè t n tt 0 C t t tt 0 C v g m/s t n tt 0 C t t tt 0 C v g m/s 14,4 23 2,9 31,4 34 2,4 II.Tính toán tổn thất nhiệt: SVTH : NGUYỄN NAM HẢI - 0851.48 1 ĐỒ ÁN THÔNG GIÓ GVHD : NGUYỄN HUY TIẾN Do có sự chênh lệch nhiệt độ của không khí trong và ngoài nhà. Nhiệt độ không khí trong nhà thường lớn hơn nhiệt độ không khí ngoài nhà nên có sự tổn thất nhiệt, nhiệt lượng Q tổn thất từ trong nhà ra ngoài nhà và được tính theo công thức: Q tổn thất = kFΔt [kcal/h] Trong đó: k: hệ số truyền nhiệt của kết cấu bao che, [kcal/m 2 h 0 C] F: diện tích của kết cấu bao che, [m 2 ] Δt: hiệu số nhiệt độ tính toán, [ 0 C] Δt = ψ ( t t tt - t ng tt ) t t tt : nhiệt độ tính toán của không khí trong nhà, [ 0 C] t ng tt : nhiệt độ tính toán của không khí ngoài nhà, [ 0 C] ψ : hệ số kể đến vị trí của kết cấu bao che đối với không khí ngoài trời. 1. Diện tích truyền nhiệt: + Cửa sổ (2 tầng) : tầng trên kích thước 0,8m x4,0m tầng dưới kích thước 1,2m x 4,0m và 1,2m x 1,6m + Cửa ra vào : kích thước 1,2m x 2,2m và 1,6m x 2,2m và 2,5m x 3,5m + Nhà : chiều dài 54m, chiều rộng 18 m, chiều cao 9,5 m. + Nền : chia làm 4 dải như hình vẽ dưới, mỗi dải rộng 2 m , các kích thước gồm chiều dài 54m, chiều rộng 18m chiều cao 0,3m gồm 3 lớp : lớp đất đầm, bê tông gạch vỡ và vữa xi măng. Nền được chia dải như hình vẽ : + Mái:1 phía chiều dài 54m, chiều rộng 9,3 m (độ dốc tính toán là 15 o ) Diện tích của các bề mặt truyền nhiệt được tính riêng rẽ theo từng loại kết cấu (tường, cửa đi, cửa sổ .) Diện tích truyền nhiệt của kết cấu được thể hiện trong bảng 2 : Bảng 2: Diện tích truyền nhiệt của kết cấu SVTH : NGUYỄN NAM HẢI - 0851.48 2 222 42 222 22 26222 ĐỒ ÁN THÔNG GIÓ GVHD : NGUYỄN HUY TIẾN TT Vị trí và cấu tạo của kết cấu Công thức tính toán D/tích K/cấu F (m 2 ) 1 Kết cấu phía Bắc - Tường chịu lực 54× 5,8 - (2x1,2 + 2x1,6)x2,2 -[(6x4+2x1,6)x1,2 + (6x4+2x1,6)x0,8] 246,48 - Cửa sổ (6x4+2x1,6)x1,2 + (7x4+2x1,6)x0,8 57,6 - Cửa đi (2x1,2 + 2x1.6)x2,2 12,32 - Cửa mái 54× 0,8 43,2 2 Kết cấu phía Nam - Tường chịu lực 54× 5,8 - [(7x4+4x1,6)x1,2 + (7x4+4x1,6)x0,8] 244,4 - Cửa sổ dưới (7x4+4x1,6)x1,2 41,28 - Cửa sổ trên (7x4+4x1,6)x0,8 27,52 - Cửa mái 54× 0,8 43,2 3 Kết cấu phía Đông - Tường chịu lực 18× 5,8-(1,2x2.2 + 2,5x3,5) 93,01 - Cửa đi 1,2x2,2 + 2,5x3,5 11,39 4 Kết cấu phía Tây - Tường chịu lực 18× 5,8-(2x1,2x2,2 + 1,6x2,2) 95,6 - Cửa đi 2x1,2x2,2 +1,6x2,2 8,8 5 - Mái 54× 18/cos 15° 1006,3 6 Nền - Dải I 54x18-(54-4)× (18-4) +4x2x2 288 - Dải II 54× 18-224-(54-8)× (18-8) 224 - Dải III 54× 18-288-224-(54-12)x(18-12) 208 - Dải IV 54x18-288-224-208 252 2. Hệ số truyền nhiệt k k: hệ số truyền nhiệt của kết cấu bao che, [kcal/m 2 h 0 C] N n i i i T o R k αλ δ α 11 11 1 ++ == ∑ = α T : hệ số trao đổi nhiệt trên bề mặt trong của kết cấu bao che, kcal/m 2 h 0 C ( bề mặt trong của tường, sàn, trần với bề mặt nhẵn→ α T = 7,5 kcal/m 2 h 0 C) α N : hệ số trao đổi nhiệt trên bề mặt ngoài của kết cấu bao che, kcal/m 2 h 0 C SVTH : NGUYỄN NAM HẢI - 0851.48 3 ĐỒ ÁN THÔNG GIÓ GVHD : NGUYỄN HUY TIẾN ( bề mặt tiếp xúc trực tiếp với không khí bên ngoài→ α N = 20 kcal/m 2 h 0 C ) δ i : bề dày của lớp vật liệu thứ i, m λ i : hệ số dẫn nhiệt của lớp vật liệu thứ i, kcal/mh 0 C R o : tổng nhiệt trở của kết cấu bao che, kcal/m 2 h 0 C Bảng 3: hệ số truyền nhiệt k của kết cấu bao che STT Kết cấu Công thức tính: K = ni i t αλ δ α 11 1 ++ ∑ Kết quả [kcal/m 2 h 0 C] 1 Tường chịu lực: 3 lớp Lớp 1(vữa trát): δ 1 = 15 mm, λ =0,8 kcal/mh 0 C lớp 2 (tường gạch): δ 2 = 220mm, λ = 0,7 kcal/mh 0 C lớp 3( vữa trát): δ 3 = 15 mm, λ =0,8 kcal/mh 0 C 20 1 7,0 22,0 8,0 015,0 2 5,7 1 1 +++ 1,87 2 Cửa ra vào: tôn δ = 3mm; λ = 50 kcal/mh 0 C 20 1 50 003,0 5,7 1 1 ++ 5,45 3 Cửa sổ: kính xây dựng: δ = 5mm ; λ = 0,65 kcal/mh 0 C 20 1 65,0 005,0 5,7 1 1 ++ 5,23 4 Mái: tôn δ = 1,5mm λ = 50 kcal/mh 0 C 20 1 50 0015,0 5,7 1 1 ++ 5,45 5 Nền: Dải 1 0,4 Dải 2 0,2 Dải 3 0,1 Dải 4 0,06 3. Tính toán tổn thất nhiệt qua kết cấu: a. Tính cho mùa đông: Lượng nhiệt tổn thất qua kết cấu bao che trong mùa đông được thể hiện trong bảng sau : Bảng 4 TT Vị trí và cấu tạo k . tt n D t ψ F Q tổn thất = Kết quả SVTH : NGUYỄN NAM HẢI - 0851.48 4 ĐỒ ÁN THÔNG GIÓ GVHD : NGUYỄN HUY TIẾN của kết cấu = )(Htt t t (m 2 ) kFψ ( t t tt - t ng tt ) (kcal/h) 1 Kết cấu phía Bắc - Tường chịu lực 1,87 23 14,4 1 246,48 1,87× 246,48 × 8,6 3963,9 - Cửa sổ 5,23 23 14,4 1 57,6 5,23× 57,6× 8,6 2590,7 - Cửa đi 5,45 23 14,4 1 12,32 5,45× 12,32× 8,6 577,4 - Cửa mái 5,23 23 14,4 1 43,2 5,23× 43,2× 8,6 1943,1 2 Kết cấu phía Nam - Tường chịu lực 1,87 23 14,4 1 244,4 1,87× 244,4× 8,6 3930,4 - Cửa sổ 5,23 23 14,4 1 68,8 5,23× 68,8× 8,6 3085,5 - Cửa đi 5,45 23 14,4 1 0 0 0 - Cửa mái 5,23 23 14,4 1 43,2 5,23× 43,2× 8,6 1943,1 3 Kết cấu phía Đông - Tường chịu lực 1,87 23 14,4 1 93,01 1,87× 93,01× 8,6 1495,8 - Cửa đi 5,45 23 14,4 1 11,39 5,45× 11,39× 8,6 533,8 4 Kết cấu phía Tây - Tường chịu lực 1,87 23 14,4 1 95,6 1,87× 95,6× 8,6 1537,4 - Cửa đi 5,45 23 14,4 1 8,8 5,45× 8,8× 8,6 412,5 5 + Mái 5,45 23 14,4 1 1006,3 5,45× 1006,3× 8,6 47162 6 + Nền có cấu tạo như sau: -Lớp 1: Gạch lát δ 1 =20, λ 1 =0,80 -Lớp 2: Bê tông đá dăm δ 1 =10, λ 1 =1,10 -Lớp 3: Bê tông gạch vỡ δ 1 =10, λ 1 =0,75 - Dải I 0,4 23 14,4 1 288 0,4× 288× 8,6 990,72 - Dải II 0,2 23 14,4 1 224 0,2× 224× 8,6 385,28 - Dải III 0,1 23 14,4 1 208 0,1× 208× 8,6 178,88 - Dải IV 0,06 23 14,4 1 252 0,06x252x8.6 130 7 Tổng lượng nhiệt tổn thất qua các kết cấu bao che của công trình 70860,48 D tht Q / = 70860.48 [kcal/h] b. Tính cho mùa hè: Khi biết tổn thất nhiệt vào mùa đông, ta có thể tính tổn thất nhiệt cho mùa hè bằng công thức hiệu chỉnh sau: D H D mai D tht H tht t t QQQ ∆ ∆ −= // , [kcal/h] SVTH : NGUYỄN NAM HẢI - 0851.48 5 ĐỒ ÁN THÔNG GIÓ GVHD : NGUYỄN HUY TIẾN Trong đó: H tht Q / : lượng nhiệt tổn thất qua kết cấu vào mùa hè, [kcal/h] D tht Q / : lượng nhiệt tổn thất qua kết cấu vào mùa đông , [kcal/h] H t ∆ , D t ∆ : hiệu số nhiệt độ tính toán vào mùa hè và mùa đông, [ 0 C] Với H t ∆ = 34 - 31,4 = 2,6 0 C D t ∆ = 23 - 14,4 = 8,6 0 C H tht Q / =70860,48 – 47162*2,6/8,6 = 56602,2 [kcal/h] H tht Q / = 56602,2 [kcal/h] 4. Tổn thất nhiệt do rò gió : Gió rò vào nhà qua các khe cửa thuộc phía đón gió và gió sẽ đi ra ở phía khuất gió. Khi gió vào nhà, trong nhà sẽ mất đi một lượng nhiệt để làm nóng lượng không khí lạnh đó từ t ng tới t t . Lượng nhiệt tiêu hao để làm nóng không khí vào nhà được tính theo công thức sau: ).(.24,0 tt Ng tt Trogio ttLQ −= [Kcal/h] Trong đó: L: lưu lượng gió lùa vào nhà qua khe cửa: L=g.l.a [Kg/h] g: lượng không khí lọt vào trên 1m dài khe cửa cùng loại, [kg/mh] l: tổng chiều dài khe cửa đón gió, [m] a: hệ số phụ thuộc vào các loại cửa: + cửa sổ 1 lớp khung thép: a = 0,65 + cửa đi: a = 2 0,24: tỉ nhiệt của không khí, [kcal/kg 0 C] Ta chỉ tính tổn thất do rò gió qua cửa sổ và cửa đi còn cửa mái có nhiệm vụ thông gió tự nhiên nên không tính. a. Tính cho mùa đông: Tháng lạnh nhất ta chọn là tháng 1, tần suất gió lớn nhất ở tháng 1 tại Gia Lâm là 25,9 với hướng gió là hướng Đông-Bắc, vận tốc gió trung bình của tháng 1 là 9,2 = gio v [m/s]. Tra bảng ta có: v =2 m/s có g = 7,8 kg/mh v =3 m/s có g = 9,6 kg/mh tính nội suy với v =2,9 m/s → g = 9,42 kg/mh Tổng chiều dài các khe cửa của mặt tường hướng Đông-Bắc với là: Cửa sổ : l = (4+1,2)x2x6 + (1,6+1,2)x2x2 + (4+0,8)x2x7 + (1,6+0,8)x2x2= 150,4[m] Cửa đi : l = (1,2+2,2)x2x2 + (1,6+2,2)x2x2 + (1,2+2,2)x2 + (2,5+3,5)x2 = 47,6 [m] Q D rogio = 0,24 x 9,42 x (150,4 x 0,65 + 47,6x2) x (23-14,4)= 3751,7 [kcal/h] Q D rogio = 3751,7 [kcal/h] b. Tính cho mùa hè: SVTH : NGUYỄN NAM HẢI - 0851.48 6 ĐỒ ÁN THÔNG GIÓ GVHD : NGUYỄN HUY TIẾN Tháng nóng nhất ta chọn là tháng 7, tần suất gió lớn nhất ở tháng 7 tại Gia Lâm là 44,9 với hướng gió là hướng Đông-Nam, vận tốc gió trung bình của tháng 7 là 4,2 = gio v [m/s]. Tra bảng ta có: v =2 m/s có g = 7,8 kg/mh v =3 m/s có g = 9,6 kg/mh tính nội suy với v =2,4 m/s → g = 8,52 kg/mh Tổng chiều dài các khe cửa của mặt tường hướng Đông-Nam là: Cửa sổ: l = (4+1,2)x2x7 + (1,6+1,2)x2x4 + (4+0,8)x2x7 + (1,6+0,8)x2x4 = 181,6 [m] Q H rogio = Q cửa sổ =0,24x8,52x181,6x0,65x(34-31,4) = 627,56 [Kcal/h] Q H rogio = 627,56 [Kcal/h] 5. Tổn thất nhiệt do nung nóng vật liệu mang vào phân xưởng: Q = G.c.( t c - t đ ).β [kcal.h] Trong đó: G: khối lượng ngyên vật liệu đưa vào phòng, [Kg/h] G = 200 ÷ 300 kg/ 1m 2 diện tích đáy lò. c: tỉ nhiệt của vật liệu, [Kacl/kg 0 C] c thép = 0,1152 [Kcal/Kg 0 C] t c ,t đ : nhiệt độ cuối cùng và nhiệt độ ban đầu của vật liệu, [ 0 C] β : hệ số kể đến sự nhận nhiệt không đều theo thời gian của vật liệu vật liệu dạng rời ta chọn: β = 0,4 Diện tích của đáy lò: Lò thấm Cac-bon U25 (10): S 1 = 3,14x0,6x0,6 = 1,13 [m 2 ]. Lò buồng H-30 (31): S 2 = 1,7 x 1,4 = 2,38 [m 2 ]. Khối lượng vật liệu mang vào phân xưởng: G thép = 300 x (1,13 + 2,38) = 1053 [Kg] a. Tính cho mùa đông: = D nvl Q Q thép = 0,1152x1053x(23-14,4)x0,4 = 417,3[Kcal/h] = D nvl Q 417,3 [kcal/h] b. Tính cho mùa hè: = H nvl Q Q thép = 1053 x 0,1152 x (34 – 31,4) x 0,4 = 126,2 [Kcal/h] = H nvl Q 126,2 [kcal/h] III. Tính toán toả nhiệt: 1. Toả nhiệt do người: Q = n.q [Kcal/h] Trong đó: q= q h : lượng nhiệt do một người toả ra, [kcal/h.người] n: số người trong phòng n = 1,7m m: số vị trí công nhân làm việc, trong phân xưởng có 42 vị trí m=42 SVTH : NGUYỄN NAM HẢI - 0851.48 7 ĐỒ ÁN THÔNG GIÓ GVHD : NGUYỄN HUY TIẾN a. Mùa đông: nhiệt độ trong phân xưởng là t 0 = 23 0 C Lao động trong phân xưởng là lao động nặng. Tra bảng 2-2 (KTTG) ta có: t 0 = 20 0 C → q=110 [kcal/h.người] t 0 = 25 0 C → q=80 [kcal/h.người] tính nội suy → t 0 = 23 0 C → q= 98 [kcal/h.người] → Q D nguoi = 42 x 1,7 x 98 = 6997,2 (kcal/h). Q D nguoi = 6997,2 (kcal/h) b. Mùa hè: nhiệt độ trong phân xưởng là t 0 = 34 0 C Lao động trong phân xưởng là lao động nặng. Tra bảng 2-2 (KTTG) ta có: t 0 = 30 0 C → q=45 [kcal/h.người] t 0 = 35 0 C → q=10 [kcal/h.người] tính nội suy → t 0 = 34 0 C → q= 17 [kcal/h.người] → Q H nguoi = 42 x 1,7 x 17 = 1213,8 (kcal/h). Q H nguoi = 1213,8 (kcal/h) 2. Toả nhiệt do thắp sáng: Khi thắp sáng thì hầu hết năng lượng điện biến thành nhiệt toả ra môi trường và lượng nhiệt đó được tính theo công thức: Q ts = 860. ∑ N [kcal/h]. Trong đó: 860: Đương lượng nhiệt của công suất điện: 1 kW = 860 kcal/h. ∑ = FaN . : tổng công suất các thiết bị chiếu sáng a: Công suất chiếu sáng, [kW] Với phân xưởng không xác định rõ số bóng đèn ta lấy a = 18 ÷ 24 W/m 2 sàn. Ta chọn a=20 W/m 2 sàn F: diện tích sàn nhà m 2 . F=18 x 54 = 972[m 2 ] → st Q / = 860 x 20.10 -3 x 972 = 16718,4 (kcal/h). st Q / = 16718,4 (kcal/h) 3. Toả nhiệt do động cơ: Q = ϕ 1 .ϕ 2 .ϕ 3 .ϕ 4 .860. ∑ N [kcal/h]. Trong đó: ϕ 1 : hệ số sử dụng công suất lắp đặt máy (0,7 ÷ 0,9). ϕ 2 : hệ số tải trọng (0,5 ÷ 0,8). ϕ 3 : hệ số kể đến sự làm việc không đồng thời của các động cơ (0,5 ÷ 1). ϕ 4 : hệ số kể đến cường độ nhận nhiệt của môi trường không khí ( 0,65 ÷ 1). Với phân xưởng thông thườngta lấy: ϕ 1 .ϕ 2 .ϕ 3 .ϕ 4 = 0,25. 860: đương lượng nhiệt của công suất điện ∑ N : tổng công suất điện trong phân xưởng Các thiết bị điện trong phân xưởng: Máy cất tấm N475 (1): N = 7 [Kw] Máy cắt tấm HF-3 (2): N = 14 [Kw] Máy cắt tấm N475 (3): N = 1,7 [Kw] Máy ép K-124A (4): N = 5,6 [Kw] Máy ép K-113 (5): N = 1,7 [Kw] Máy ep K-232A (6): N = 2,4 [Kw] SVTH : NGUYỄN NAM HẢI - 0851.48 8 ĐỒ ÁN THÔNG GIÓ GVHD : NGUYỄN HUY TIẾN Máy ép K-231A (7) : N = 5,95[Kw] Tang đánh bóng (9) : N =5,1 [Kw] Lò thấm Cac-bonU25 (10) : N = 2,5 [Kw] Máy tiện ren 1A62 (13): N = 7,1 [Kw] Máy tiện ren 1615M (14): N = 5,8 [Kw] Máy tiện ren 1612B (15): N = 1,5 [Kw] Máy mài tròn K3F12M (16): N = 3,7 [Kw] Máy mài phẳng 371 (17) : N = 5 [Kw] Máy phay ngang HB1F (18): N = 6,325 [Kw] Máy phay đứng BH11 (19): N = 6,325 [Kw] Máy bào ngang M3A (20) : N = 2,8 [Kw] Máy xọc 7412 (21): N =1,5 [Kw] Cưa máy 872A (22): N = 1,7 [Kw] Máy mài sắc (23): N = 3,4 [Kw] Tủ sấy bằng điện OT15A (26) : N = 8 [Kw] Giá thử nghiệm (27) : N = 0,2 [Kw] Giá cuộn (28) : N = 0,3 [Kw] Máy khoan để bàn (29) : N = 0,5 [Kw] Bàn thợ nguội bằng gỗ (30) : N = 0,96 [Kw] Búa hơi MTH-75 (32) : N = 7 [Kw] Quat gió ly tâm N ∏ 3 (34) : N = 0,6 [Kw] Thiết bị hàn lửa điện (36) : N = 4,4 [Kw] Máy tiện ren 1K-62 (38) : N= 44,5 [Kw] Máy tiện ren 1T-61 ( 39) : N = 9 [Kw] Máy phay ngang 6H81 (40) : N = 6,325 [Kw] Máy bào ngang 7A36 (41) : N = 11[Kw] Máy máI thô 634 (42) : N = 3,2[Kw] Máy tiện Renonve 1336N (43) : N = 5,6[Kw] Máy khoan đứng 3A123 (44) : N = 5,6 [Kw] Cần truc điện 1 ray (46) : N = 1,96 [Kw] Do đó ta có tổng công suất của các động cơ điện trong phân xưởng là: ∑ N = 198,1 [Kw] Lượng nhiệt do động cơ điện toả ra là: = dc Q 0,25 x 860 x 198,1 = 42591,5 [Kcal/h] = dc Q 42591,5 (Kcal/h) 4. Toả nhiệt do sản phẩm nung nóng để nguội: Do không có sự thay đổi trạng thái của vật liệu Q =c.( t đ - t c ).G.β [Kcal/h]. Trong đó : c: tỉ nhiệt của vật liệu, Kcal/kg 0 C t đ : nhiệt độ ban đầu của vật liệu trước khi bắt đầu nguội, 0 C t c : nhiệt độ sau khi nguội (lấy bằng nhiệt độ không khí trong nhà), 0 C G: trọng lượng vật liệu chuyển đến trong 1 giờ,kg/h β : hệ số kể đến cường độ toả nhiệt theo thời gian (β = 0,5). Ta chon vật liệu là thép : c = 0,1152 kcal/kg 0 C và G = 300 kg/h a. Mùa đông: - Do lò thấm Cac-bon U25 : Q = 0,1152 x (900 – 23) x 300 x 0,5 =15154,6(kcal/h) - Do lò buồng H-30 : Q = 0,1152 x (950- 23) x 300 x 0,5 = 16018,6 (kcal/h) SVTH : NGUYỄN NAM HẢI - 0851.48 9 ĐỒ ÁN THÔNG GIÓ GVHD : NGUYỄN HUY TIẾN → ∑ Q = 15154,6 + 16018, 6 = 31173,2 (kcal/h). D spnn Q = 31173,2 (kcal/h) b. Tính cho mùa hè: * Do lò thấm Cac-bon U25 : Q =0,1152 x (900 – 34) x 300 x 0,5 = 14964,5 (kcal/h) * Do lò buồng H-30 : Q =0,1152 x (950- 34) x 300 x 0,5 = 15828,5 (kcal/h) → ∑ Q = 14964,5 + 15828,5 = 30793 (kcal/h). H spnn Q = 30793 (kcal/h) 5. Toả nhiệt do lò nung (+) Mùa đông : Tính cho lò thấm Các-bon U25 (10) có nhiệt độ trong lò là 900 0 C, lò hình trụ, đường kính 1,2m; có chiều cao 1,6m; đáy kê trên bản kê. Kích thước cửa lò: + chiều cao: 0,4 m + chiều rộng : 0,3 m. a.Toả nhiệt qua thành lò: Thành lò gồm 3 lớp: Lớp 1: Gạch samốt nặng: δ 1 = 110 mm Lớp 2: Gạch samốt nhẹ: δ 2 = 220 mm Lớp 3: Lớp cách nhiệt điatamit: δ 3 = 60 mm Nhiệt độ bên trong của thành lò là: t lò = 900 0 C. Nhiệt độ của vùng làm việc là: t vlv = 23 0 C. Ta nhận nhiệt độ trên bề mặt bên trong của thành lò là: t bmt = t lò – 5 0 C = (900-5) 0 C = 895 0 C. Giả thiết: Nhiệt độ trên bề mặt ngoài của thành lò là: t bmn = 235 0 C Nhiệt độ giữa lớp samốt nặng và lớp samốt nhẹ là: t 1 = 755 0 C Nhiệt độ giữa lớp samốt nhẹ và lớp cách nhiệt điatamit là: t 2 = 545 0 C Xác định hệ số bức xạ Lượng nhiệt toả ra từ 1 m 2 bề mặt bên ngoài của lò trong 1 giờ: q α = α n (t bmn – t vlv ), [kcal/ m 2 h] α n : hệ số trao đổi nhiệt bề mặt ngoài thành lò α n =α dl + α bx α dl : hệ số trao đổi nhiệt bề mặt ngoài thành lò bằng đối lưu, [kcal/m 2 h 0 C] α bx : hệ số trao đổi nhiệt bề mặt ngoài thành lò bằng bức xạ, [kcal/m 2 h 0 C] α bx = + − + − 44 100 273 100 273 vlvbmn vlvbmn qd tt tt C , [kcal/m 2 h 0 C] C qd : hệ số bức xạ quy diễn ( = 4,2 kcal/ m 2 hK 4 ) → α bx = + − + − 44 100 23273 100 235273 23235 2,4 = 11,6729 [kcal/m 2 h 0 C] Tính α đl : α đl = l.(t bmn – t vlv ) 0.25 =2.2x(235-23) 0.25 =8,3947 [kcal/m 2 h 0 C] α n = α bx +α đl = 1,6729 + 8,3947 = 20,0676 [kcal/m 2 h 0 C] → q α = 20,0676x(235-23) =4254,342 [kcal/m 2 h 0 C] SVTH : NGUYỄN NAM HẢI - 0851.48 10 [...]... không khí bên ngoài vào mà không phải qua sử lý và ta bố trí cùng với hệ thống thông gió chung Lưu lượng của miệng thổi: 1 3 L0= v0.A.B.3600 =4,3 x 0 x 0,26 x 0,4 x 3600 = 2276,8[m /h] cos 45 Như vậy ta chọn lưu lượng ở mỗi miệng thổi của hoa sen là : L0=2300 [m3/h] là thoả mãn VẠCH TUYẾN ỐNG VÀ TÍNH THUỶ LỰC ĐƯỜNG ỐNG Sơ đồ hệ thống hoa sen không khí ta bố trí chung với hệ thống thông gió chung được... phần lượng nhiệt toả vào phòng được xác định bằng công thức: Ql.rèn= ϕ Qspc (kcal/ h) ϕ : % lượng nhiệt tỏa vào phòng (ϕ tra theo biểu đồ) H Chiều cao ống tính từ mép dưới của chụp hút đến cửa thải, H = 8,7 m tra biểu đồ D-H với trường hợp 1 miệng lửa ta được D= 455 mm (D đường kính ống góp) D= 455 mm, tra biểu đồ D-d với trường hợp 1 miệng lửa ta được d= 350 mm (d: đường kính ống hút giữa) Từ G= 7... thấy rằng d= 0,5 m thì ∆ P > ∆ P’ nên đảm bảo yêu cầu hút tự nhiên và ta chọn đường kính của ống là d = 0,5m Vận tốc không khí trong ống hút là: L 1556 ,5 v= x = = F 0,52 π 3600 2,202[m/s] hợp lý 4 4 Tính chụp hút cho Bể rèn một miệng lửa Tính toán hút tự nhiên Nhiệt độ trên bể là: tbể = 1200 (0C);kích thước bể : 1,16x1,16x1,6 (m) + Tính toán cho mùa hè: Chọn mép dưới của chụp hút cách mặt đất là 1.8... miệng thổi t vlv : nhiệt độ tính toán trong nhà vào mùa hè tr =34+1,5x(2,5-2) = 34,75 0C Và tv = 31,4 0C Q 246956 ,35 =307159,64 ( Kg/h) như vậy ta có Như vậy ta có L= = 0, 24(tr − tv ) 0,24 (34 ,75 −31 ,4) L= 307159,64 (Kg/h) = 255966,4 (m3/h) Nhưng thực chất không phải ta tính toán thông gió cơ khí cho cả số lưu lượng đó mà có cả thông gió tự nhiên I Tính hút cục bộ: 1 Tính hút bụi: Trong phân xưởng... Vậy tổng lưu lượng của hệ thống là L=1130 (m3/h) Nhưng với vận tốc lớn (để có thể vận chuyển được bụi ) ta chọn các miệng hút có đường kính d 0= 100 mm ,vận tốc v0=20m/s ,như vậy lưu lượng thực tế là L0 = 565 m3/h Và để sử lí bụi trước khi thải ra ngoài ta chọn xiclon khô LIOT có số hiệu 2, có D =765 mm, d = 245 mm Bố trí được cho như bản vẽ ta tiến hành tính toán thuỷ lực 21 SVTH : NGUYỄN NAM HẢI... 0,5 Ta thấy rằng d= 0,5 m thì ∆ P >> ∆ P’ nên đảm bảo yêu cầu hút tự nhiên và ta chọn đường kính của ống là d = 0,5m Vận tốc không khí trong ống hút là: L 1511,16 v= x = = F 0,52 π 3600 2,14 [m/s] hợp lý 4 b Tính mái đua cho lò Buồng H30 (31) : có kích thước: axbxc=1,7x1,4x1,6 (m) ; H = 2 m ; cửa lò: hxb = 0,4x0,3 (m), tT = 9500C Tính toán cho mùa hè: Chọn mép dưới của chụp hút cách mặt đất là 1.8 (m);... ∑QbD = QbD(11 ) +QbD(12 ) = 166,5 + 201,94 =368,44 (kcal/h) Qbể (Đ) = 368,44 (kcal/h) Tính cho mùa hè Ta có thể tính lượng nhiệt toả từ các bể vào mùa hè bằng cách hiệu chỉnh theo công thức sau H D Qb (i ) = Qb (i ) ∆t ∆t H ∆t D , ∆t :chênh lệch giữa nhiệt độ bên trong bể và nhiệt độ không khí xung quanh vào mùa hè và mùa đông 0C Toả nhiệt từ bể rửa (12) ∆t H 80 − 34 QbH12 ) = QbD12 ) = 201,94 = 162,97(kcal/h)... là : Z= 1,8 – 1,6 =0,2( m) Mái chụp nhô ra khỏi thành bể la : 0,4z = 0,08 H Chiều cao ống tính từ mép dưới của chụp hút đến cửa thải, H = 8,7 m tra biểu đồ D-H với trường hợp 1 miệng lửa ta được D= 450 mm (D đường kính ống góp) D= 450 mm, tra biểu đồ D-d với trường hợp 1 miệng lửa ta được d= 350 mm (d : đường kính ống hút giữa) 29 SVTH : NGUYỄN NAM HẢI - 0851.48 ĐỒ ÁN THÔNG GIÓ GVHD : NGUYỄN HUY TIẾN... Qlò(Đ) = 38052,033 + 17106,972 = 55159,01 [kcal/h] (+) Mùa hè: Ta có thể tính lượng nhiệt toả của mỗi lò vào mùa hè bằng cách hiệu chỉnh theo lượng nhiệt toả ra vào mùa đông của mỗi lò theo công thức sau: loi loi QH = QD x ∆t H ∆t D ∆t H , ∆ D :chênh lệch giữa nhiệt độ bên trong lò và nhiệt độ không khí xung quanh vào mùa t hè và mùa đông 0C Do đó ta có: Lượng nhiệt toả của lò thấm Cac-bon (10) là:... VẠCH TUYẾN ỐNG VÀ TÍNH THUỶ LỰC ĐƯỜNG ỐNG Sơ đồ hệ thống hoa sen không khí ta bố trí chung với hệ thống thông gió chung được thể hiện như trên bản vẽ Sau khi đã bố trí sơ đồ thông gió ta tính toán thuỷ lực đường ống : Tuyến chính 1 n Thứ tự d.1 d.2 d.3 d.4 d.5 d.6 d.7 d.8 d.9 d.10 d.11 d.12 d.13 d.14 d.15 L.bui M.quat L.gio Tong L,m/s l,m v,m/s R d,mm ,n 2500 5000 10000 12500 21900 36900 59400 2500 2500
