Đang tải... (xem toàn văn)
CÂN BẰNG VẬT CHẤT VÀ NĂNG LƯỢNG
CÂN BẰNG VẬT CHẤT VÀ NĂNG LƯNG I. Dữ kiện ban đầu: Dung dòch đường mía Nồng độ đầu x đ = 20 %, nhiệt độ đầu của nguyên liệu là t đ = 30 o C. Nồng độ cuối x c = 50%. Năng suất V đ =1,6m 3 /h. p suất ở thiết bò ngưng tụ: P = 0,4 at. II. Cân bằng vật chất: 1. Suất lượng nhập liệu (G đ ): Khối lượng riêng của dung dòch nhập liệu : ρ = 1082,87 (kg/m 3 ) (Bảng I.86 – trang 58 – Sổ tay QT& TB CN Hóa chất – Tập 1). Suất lượng dung dòch ban đầu: G đ =1,6 . 1082,87 = 1732,592 (kg/h) Theo công thức 5.16, QT và TBTN T5, tr184: G đ *x đ = G c *x c G c = G đ * xd xc ÷ = 1732,592* 20 50 ÷ = 693,037 kg/h 2. Tổng lượng hơi thứ bốc lên (W): Theo công thức 5.17, QT và TBTN T5, tr184: W = G đ – G c = 1732,592 – 693,037 = 1039,555 kg/h. Trong đó: G c – suất lượng tháo liệu (năng suất), kg /mẻ. III. Cân bằng năng lượng: 1. Cân bằng nhiệt lượng: Nhiệt vào: - Do dung dòch đầu: G đ c đ t ’ 1 - Do hơi đốt: Di ’’ D Nhiệt ra: - Hơi thứ mang ra: Wi ’’ W - Nước ngưng tụ: Dcθ - Sản phẩm mang ra: G c c c t ’’ 1 - Nhiệt cô đặc: Q cđ - Nhiệt tổn thất: Q tt Thành lập phương trình cân bằng nhiệt: (theo công thức 5.19, QT và TBTN T5, tr 294) G đ c đ t ’ 1 + Di ’’ D = Wi ’’ W + Dcθ + G c c c t ’’ 1 ± Q cđ + Q tt Trang 1 Từ phương trình ta rút ra: theo công thức 5.20, QT và TBTN T5, tr 294 θ− + θ− ±− + θ− − = ci Q ci QttcG ci tciW D D tt D cđđđ D c w '''' ''' '' '''' )()( 111 i ’ W – c c t ’ 1 =2317,4 KJ/Kg là ẩn nhiệt hoá hơi của hơi thứ với áp suất 0,42at. Tra bảng 57, VD và BT T10, trang 443. I ’’ D − θ c =2171KJ/Kg là ẩn nhiệt ngưng tụ của hơi đốt ở áp suất 3at. Tra bảng 57, VD và BT T10, trang 443 Quá trình cô đặc mía đường có Q cđ =0. Đây là quá trình cô đặc liên tục nên t ’ 1 =t ’’ 1 . Chọn tổn thất nhiệt là 5% ta tính được lượng hơi đốt là: 1039,55*2317,4 0,05 2171 D D + = hay D=1135,5 Kg/h Lượng hơi đốt tiêu tốn riêng: Theo công thức 4.5a, VD và BT T10, trang 182: 1135,5 1,092 1039,55 D m W = = = ( kg hơi đốt / kg hơi thứ ). Trong đó: D - lượng hơi đốt dùng cô đặc, D = 1135,5 kg/h. - lượng hơi thứ thoát ra khi cô đặc, W = 1039,55 kg/h. 2. Chế độ nhiệt độ: p suất buồng đốt là áp suất hơi bão hoà 3 at.Tra bảng 57, VD và BT T10, trang 443: nhiệt độ hơi đốt là 132,9 o C. Gọi ∆ ’’’ là tổn thất nhiệt độ hơi thứ trên đường ống dẫn từ buồng bốc đến TBNT, theo QT và TBTN T5, tr184, chọn ∆’’’ = 1 o C Nhiệt độ hơi thứ trong buồng bốc t sdm (P o ): T sdm (P o ) - T c =∆ ’’’ = 1K ⇒ T sdm (P o ) = T c +1 = 75,4 +1 = 76,4 o C p suất hơi thứ trong buồng bốc: Tra bảng 57, VD và BT T10, trang 443: ở nhiệt độ hơi thứ là 77,5 o C là 0, 42 at. 3. Xác đònh nhiệt độ tổn thất : a. Tổn thất nhiệt do nồng độ tăng (∆’): Theo công thức 5.3, QT và TBTN T5, tr174: ∆’ = ∆’ o . f Ở đây : ∆ o ’ - tổn thất nhiệt độ ở áp suất khí quyển. Tra từ đồ thò.(Hình VI.2, Sổ tay tập 2, tr 60), ∆ o ’=2 f - hệ số hiệu chỉnh do khác áp suất khí quyển, được tính: Trang 2 f 2 (273 ' ) 16.14 i i t r + = = 3 2 (273 76,4) 16,14 0,85 2317,4.10 + = t’ i : nhiệt độ hơi thứ của nồi r i : ẩn nhiệt hoá hơi của hơi ở nhiệt độ t’ i . Tra bảng I.251, Sổ tay tập 1,tr.314 b. Tổn thất nhiệt do áp suất thuỷ tónh (∆’’ ): Gọi chênh lệch áp suất từ bề mặt dung dòch đến giữa ống là ∆P (N/m 2 ), ta có: ∆P = 2 1 ρ S .g.H op = 4 1 (0,5.1178,53)10 .9,8.0,688 0,199 2 = N/m 2 Trong đó: ρ s : khối lượng riêng của dung dòch khi sôi , kg/m 3 ρ s =0.5 ρ dd ρ dd : Khối lượng riêng của dung dòch ,kg/m 3 H op : Chiều cao thích hợp tính theo kính quann sát mực chất lỏng ,m H op = [0.26+0.0014(ρ dd -ρ dm )].H o Tra sổ tay ta có được bảng sau: Coi ρ dd trong mỗi nồi thay đổi không đáng kể trong khoảng nhiệt độ từ bề mặt đến độ sâu trung bình của chất lỏng. Chọn chiều cao ống truyền nhiệt là H o = 1,5 m. H op = [0,26+0,0014(ρ dd -ρ dm )].H o =[0,26+0,0014(1231,74-974,89)]*1,5=0,929 ,m Áp suất trung bình: P tb = P’+∆P=0,4+0,5.0,5.1231,74.10 -4 .0.929=0.428 at Tra sổ tay tại P tb =0.428 (at) ta có t” 1 =76,94 0 C. Suy ra : ∆”=76,94– 75,4 = 1,54 0 C Hiệu số nhiệt độ hữu ích ∆t i1 =T D – (T c +Σ∆) =132,9 – (75,4+1,7+1,54+1)=53,26 0 C Trang 3 x C (%k.l) ∆’ o ( 0 C ) t’ ( 0 C ) r.10 -3 (j/kg ) ∆’ ( 0 C ) 50 2 76,4 2320 1,7 TÍNH TOÁN TRUYỀN NHIỆT I. Tính toán truyền nhiệt cho thiết bò cô đặc: 1. Nhiệt tải riêng phía hơi ngưng (q 1 ): Theo công thức (V.101), sổ tay tập 2, trang 28: 0,25 0,25 3 1 1 1 1 1 2171.10 2,04* * 2,04.191. 8635 * 1,5.5,62 * 8777,52.5,62 49329,64 (1) r A H t q t α α = = = ÷ ÷ ∆ ⇒ = ∆ = = Trong đó: r - ẩn nhiệt ngưng tụ của nước ở áp suất hơi đốt là 3 at. Tra bảng 57, VD và BT tập 10, trang 447: r = 2171.10 3 J/kg H - chiều cao ống truyền nhiệt, H = 1.5 m. A - phụ thuộc nhiệt độ màng nước ngưng t m = (t D + tv 1 )/2 A tra ở sổ tay tập 2, trang 28. với t D , tv 1 : nhiệt độ hơi đốt và vách phía hơi ngưng. α 1 - hệ số cấp nhiệt phía hơi ngưng, W/m 2 K. 2. Nhiệt tải riêng phía dung dòch (q 2 ): Theo công thức VI.27, sổ tay tập 2, trang 71: 0,435 2 0,565 2 * * * * dd dd dd n n n n n dd C C ρ µ λ α α λ ρ µ = ÷ ÷ ÷ ÷ 0,435 0,565 2 0,254 1231,74 3224,4 0,375 14145,06 3955,17 0,664 974,89 4190 1,462 = = ÷ ÷ ÷ ÷ 2 / (2)W m K Trong đó: α n -hệ số cấp nhiệt của nước khi cô đặc theo nồng độ dung dòch α n = 0.145. p 0,5 . ∆t 2,33 ( ) ( ) 0,5 2,33 4 0,145 0,428.9,81.10 112,78 14145,06= = trang 26 STT2 C dd - nhiệt dung riêng của dung dòch C n - nhiệt dung riêng của nước µ dd - độ nhớt dung dòch Trang 4 µ n - độ nhớt nước ρ dd - khối lượng riêng dung dòch ρ n - khối lượng riêng nước λ dd - độ dẫn điện dung dòch λ n - độ dẫn điện nước Nồng độ ρ n ρ dd µ dd µ n C dd C n λ dd λ n 15% 974,89 1231,74 1,462.10 3 0.375.10 3 3224,4 4190 0.269 0.664 Ghi chú: Các thông số của dung dòch: C dd = 4190 – ( 2514 –7,52*t )*x=4190- (2514-7,52.76,4)0,5 = 3224,4 J/kg.K µ dd : Tra bảng 1.112 trang 114 sổ tay tập 2. ρ dd : tra bảng I.86 sổ tay tập 1 trang 58 λ dd : theo công thức ( I.32 ) sổ tay tập 1 trang 123: 8 3 8 3 3,58.10 * * * 1231,74 3,58.10 .3224,3.1231,74. 0,269 / 0,5.342 0,5.18 dd dd dd dd dd C M W mK ρ λ ρ − − = = = + Các thông số của nước tra bảng 39 trang 427 và bảng 57 trang 447 sổ tay tập 2. 3. Nhiệt tải riêng phía tường (q v ): Theo BT và VD tập 10: qv = v vv r tt ∑ − 21 ⇒ ∆t v = t v1 -t v2 = Σr v *q v = 0,75.10 -3 * q v =0,75.10 3 .51810,6=36,99 0 C (3) Trong đó: Σr v - tổng trở vách. Σr v = r 1 + δ/λ + r 2 = ( 0,464 + 2/17,5 + 0,172 )*10 -3 = 0,75.10 -3 W/m 2 K Trong đó: r 1 - nhiệt trở màng nước, r 1 = 0,464.10 -3 m 2 o K / W. r 2 - nhiệt trở lớp cặn, r 2 = 0,172.10 -3 m 2 o K / W. Tra ở bảng 31 trang 419 VD&BT T10 δ - bề dày ống, δ = 2 mm λ - hệ số dẫn nhiệt của ống, λ = 17,5 m 2 o K / W (với ống là thép không gỉ ) Tra ở bảng 28 Vd&BT T10 ∆t v : chênh lệch nhiệt độ của tường, ∆t v = t v1 - t v2, o K Trang 5 4. Tiến trình tính các nhiệt tải riêng: Khi quá trình cô đặc diễn ra ổn đònh: q 1 = q 2 = q v (4) ∆t v1 = t D - t v1 (5) ∆t v =t v1 - t v2 (6) ∆t 2 = t v2 - t soitb (7) Dùng phương pháp số ta lần lượt tính theo các bước sau: Bước 1: Chọn nhiệt độ tường phía hơi ngưng: t v1 , tính được ∆t 1 theo (5) với t D = 132,9 o C. Bước 2: Tính được q 1 theo (1). Bước 3:Tính hệ số cấp nhiệt phía dung dòch, ta tìm α 2 theo (2) Bước 4: Tính ∆t v theo (3). Tính được t v2 = ∆t v - t v1 Bước 5: Tính ∆ t 2 theo (7) với t soitb tra ở bảng 2 theo nồng độ. Bước 6: Tính được q 2 theo công thức: q 2 = α 2 * ∆ t 2 Bước 7: So sánh sai số giữa q 1 và q 2 . Nếu sai số lớn thì quay về bước 1 và có sự hiệu chỉnh nhiệt độ ∆t 1 . Quá trình này dừng lại khi sai số bé hơn 5%. 1)Chọn t v1 =127,28 o C ta tính được ∆t 1 =5,62 o C . 2)Tính được q 1 =49329,64W/m 2 và α 1 =8777,52 W/m 2 .độ 3)Tính được α 2 =3955,17 W/m 2 .độ 4)Tính được ∆t v =36,99 o C 5)Tính được t v2 =90,28 o C 6)Tính được ∆ t 2 =12,78 o C 7)Tính được q 2 =50547,1W/m 2 So sánh q 1 và q 2 ta thấy 2 1 2 50547,1 49329,64 *100% 100% 2,4% 5% 50547,1 q q q − − = = < Nhiệt tải trung bình là: q tb1 = 2 21 qq + = 50547,1 49329,64 2 + =49938,7 W/m 2 . 5. Hệ số truyền nhiệt K cho quá trình cô đặc: Trong đó giá trò K được tính thông qua hệ số cấp nhiệt: 21 11 1 αα +∑+ = v r K =895,44 W/m 2 .độ Σr v = 0,75.10 -3 W/m 2 o K. α 2 =3955,17 W/m 2 .độ α 1 =8777,52W/m 2 .độ K=895,44 W/m 2 .độ Trang 6 6. Tính nhiệt lượng do hơi đốt cung cấp: Q= D.r(θ) =1168,1 . 2171=2,536.10 6 kj/h =704,43 kW 7. Diện tích bề mặt truyền nhiệt: F = hi tK Q ∆ . = 704,43*1000 14,77 895,44*53,26 = m 2 Chọn : F = 16 m 2 .(QT và TN tập 5,trang 292) TÍNH THIẾT BỊ CÔ ĐẶC I. Tính buồng bốc: 1. Đường kính buồng bốc: Lưu lượng hơi thứ trong buồng bốc: 3 1039,55 1,12 / 0,25702*3600 hoi h W V m s ρ = = = Trong đó: W– lượng hơi thứ bốc hơi ρ h – khối lượng riêng của hơi thứ ở áp suất buồng bốc P = 0,42 at, tra bảng 57, VD và BT tập 10, trang 443: ρ ih =0,25702 kg/m 3 Vận tốc hơi: Vận tốc hơi thứ trong buồng bốc: 2 2 2 1,12 1,43 * * 4 4 hoi hoi b b b V W D D D π π = = = trong đó: D b – đường kính buồng bốc, m Vận tốc lắng: Theo công thức 5.14, Quá trình và thiết bò truyền nhiệt, trang 182: Trang 7 1,2 0,6 4* *( ' '')* 4*9,81*(927 0,25702)*0,0003 1,533 3* * '' 3*6,02* *0,25702 o b b g d W D D ρ ρ ξ ρ − − = = = Trong đó: ρ' - khối lượng riêng của giọt lỏng, tra bảng 39, VD và BT tập 10, trang 427:ρ' = 927 kg/m 3 ρ'' - khối lượng riêng của hơi tra bảng 57, Ví dụ và bài tập - tập 10, trang 443: ρ'' = 0,25702 kg/m 3 d - đường kính giọt lỏng, từ diều kiện ta chọn d =0,0003 m. g = 9,81 m/s 2 . ξ- hệ số trở lực, tính theo Re: 3 2 2 * * " 1,5*0,0003*0,25702 6,49 Re 0,017 .10 * hoi b b W d D D ρ µ − = = = Với µ - độ nhớt động lực học của hơi thứ ở áp suất 0,42 at, tra theo Hình I.35 trang 117 sổ tay tập 1: µ = 0,017.10 -3 Nm/s 2 Nếu 0,2 < Re < 500 thì ξ = 18,5 / Re 0,6 ⇒ ξ = 6,02*D b 1,2 Theo QT và TBTN tập 5: w hoi < 70% - 80% w o . Chọn: W hoi < 70% W o ⇒ 2 0,6 1,43 1,533 0,7* b b D D < D b > 1,26 m. Chọn D b = 1,4 m theo QTTN, trang293 Kiểm tra lại Re: 2 16,87 Re 16,87 1 = = ( thỏa 0,2 < Re < 500 ) Vậy đường kính buồng bốc D b = 1200 mm. Chiều cao buồng bốc: Theo CT VI.33, sổ tay tập 2, trang 72: U tt = f*U tt (1 at ), m 3 /m 3 .h U tt = 1600*1,3 = 2080 m 3 /m 3 .h Trong đó: f - hệ số hiệu chỉnh do khác biệt áp suất khí quyển. Tra sổ tay tập 2,VI.3 trang 72 ta có f = 1,3. U tt (1 at ) - cường độ bốc hơi thể tích ở áp suất khí quyển, at. Ta chọn cường độ bốc hơi: U tt (1 at ) = 1600 m 3 /m 3 .h (theo Ví dụ và bài tập - tập 10 ). Cường độ bốc hơi riêng ( w F ): w F = U tt *ρ h =2080*0,2456 = 510,85 kg/m 3 .h Trang 8 Thể tích buồng bốc: V b = W / w F = 1039,55 / 510,85 = 2,07 m 3 Chiều cao buồng bốc: 2 2 4* 4*2,07 1,345 * *1,2 b b bb V H m D π π = = = Để an toàn ta chọn H b = 1,5 m (theo điều kiện cho quá trình sôi sủi bọt). II. Kích thước buồng đốt: 1. Xác đònh số ống truyền nhiệt : Số ống truyền nhiệt được tính theo công thức : n= ld F π F= 16 m 2 : bề mặt truyền nhiệt l = 1,5 m : chiều dài của ống truyền nhiệt d : đường kính ống truyền nhiệt chọn loại ống có đường kính : 38 x 2 mm do α 1 > α 2 nên lấy d = d t = 34 mm. Vậy số ống truyền nhiệt là : n= ld F π = 16 99,9 100 3.14*0.034*1.5 = ≈ ống. Chọn số ống n= 127 ống (bảng V.11 STQTTB trang 127) 2. Đường kính ống tuần hoàn trung tâm : π t th f D .4 = Theo QTTN, trang 290 0,25 0,35 t D f F = → Chọn f t = 0,3 F D =0,3 4 2 nd π =0,3 2 3,14*0,034 *127 4 =0,023m 2 . Vậy : π = t th f D .4 = 4*0,023 3,14 =0.171 m Chọn D th =0.219 m = 219 mm (QTTB T5 trang 290 ) 3. Đường kính buồng đốt : Đối với thiết bò cô đặc tuần hoàn trung tâm và bố trí ống đốt theo hình lục giác đều thì đường kính trong của buồng đốt có thể tính theo công thức CT 3.86, QTTN, trang 218: 0 0 0 4 ( 1) 4 1,4. ( 1 ( 1) 1) 4 3 d D s m d d n d = − + = + − − + Trang 9 4 1,4.0,034( 1 (127 1) 1) 4.0,034 0,707 3 m= + − − + = Chọn D d = 800mm (theo QTTN, trang191) Trong đó : β= n s d = 1.4 : Hệ số, thường β = 1.3 –1.5. s=1.4*d n : Bước ống , m ( thường t = 1.2 – 1.5d n ) Kiểm tra diện tích truyền nhiệt: D th ≤ t( m-1 ) m ≥ 0,219 1 1 5,6 1.4*0.034 th D t + = + = Chọn m= 7 ống Vậy số ống truyền nhiệt đã bò thay thế bởi ống tuần hoàn trung tâm là : 2 4 3 3 1 ( 1) ( 1) 1 (7 1) 1 37 3 4 4 m n n m= + − ⇒ = − + = − + = n’ =37 ống Số ống truyền nhiệt còn lại là: n” = 127 –37 = 90 ống. Bề mặt truyền nhiệt F = 3.14*1.5*(90*0.034+0.219)=15,44 m 2 > 15 m 2 ( thoả mãn ) III. Tính kích thước các ống dẫn liệu, tháo liệu: Đường kính các ống được tính theo công thức tổng quat sau đây: d= ρπ . v G4 m Trong đó : G : lưu lượng lưu chất kg/s v : vận tốc lưu chất m/s ρ : khối lượng riêng của lưu chất kg/m 3 1.Ống nhập liệu : G= 1732,6 kg/h = 0,481 kg/s Chọn v= 2m/s ρ = 1082,87 kg/m 3 . d= ρπ . v G4 = 4*0,481 3,14*2*1082,87 =0.0168 m Chọn : d =20m 2.Ống tháo liệu: Trang 10 [...]... 1.46 + ÷ = 0.1 1.46 ÷ = 0.0374 d Re 20 20390 tổng hệ số tổn thất cục bộ : Σξ=ξvào+5.ξkhuỷu 90+2 ξvan+ξra hệ số tổn thất cục bộ tại miệng ống vào : ξvào =0.5 hệ số tổn thất cục bộ tại miệng ống ra : ξra =1 0 hệ số tổn thất cục bộ tại khuỷu 90 : ξkhuỷu 90 =1.19 hệ số tổn thất cục bộ tại van : ξvào =0.5 Σξ=ξvào+5.ξkhuỷu 90+2 ξvan+ξra=0.5+5*1.19+2*0.5+1=8.45 chiều dài ống từ bồn cao vò đến nồi... Tính bơm nước vào thiết bò ngưng tụ : Công suất của bơm : Theo VT II.189, STT1, trang439 N= Q.ρ g H 1000 η (kW) H η ρ Q : cột áp của bơm ( m) : hiệu suất của bơm , chọn η=0.75 : khối lượng riêng của nước ở 300C , ρ = 997kg/m3 : lưu lượng nước lạnh tưới vào Baromet : Gn= 3,95 kg/s Gn 3,84 = = 0,004 m3/s Q= ρ 997 Phương trình bernoulli cho hai mặt cắt 1 –1 ( mặt thoáng bể nước) và 2 –2 ( mặt thoáng... kg/h = 0.3248 kg/s Chọn v= 2 m/s ρ = 932 kg/m3 4 *0,3248 4.G d= π.v.ρ = =0.0148 m 3,14 * 2 *932 Chọn : d =20 mm 1.Tính thiết bò ngưng tụ baromet: a Lượng nước lạnh tưới vào thiết bò ngưng tụ : W2 (i − C n t 2 c ) Gn= C (t − t ) kg/s n 2c 2d W2 : lượng hơi đi vào thiết bò ngưng tụ , W=1040 kg/h =0.2889 kg/s i : hàm nhiệt của hơi ngưng , i =2607 kj/kg t2C,t2D : nhiệt độ đầu ,cuối của nước làm nguội, lấy... 4000 (mm) d Kích thước ống Baromet: Trang 13 • Đường kính trong của ống Baromet Theo CT VI.57, STT2, trang 86: dba = 0.004(Gn + W2 ) π ω (m) Trong đó: Gn: Lượng nước lạnh tưới vào tháp (kg/s) W2: Lượng hơi ngưng tụ (kg/s) ω: Tốc độ của hỗn hợp nước lạnh và nước ngưng chảy trong ống Baromet từ 0,50,6m/s => Chọn ω = 0.5m/s Suy ra: dba = 0, 004*(3,95 + 0, 2889) = 0,096 m 3,14*0,5 Chọn đường kính của ống... khi vào ống là ξ1 = 0,5 và hệ số trở lực cục bộ khi ra khỏi ống là ξ1 = 1 => ∑ ξ = 1,5 ω :tốc độ nước chảy trong ống: Trang 14 ω= 0, 004(Gn + W ) 0, 004(3,95 + 0, 2889) = = 0,539m / s π d 2 3,14.0,12 Tính hệ số trở lực do ma sát λ: Ta có: ttb = 50,20C ρ = 987,15 kg/m3, tra B.I.5, STT1 µ = 0,5315.10-3 N.s/m2, tra B I.102, STT1 Chuẩn số Re: ϖ dba ρ 0,539*0,1*987.15 = = 100107 µ 0,5315.10−3 Chọn vật. .. 84: Dtr = 1,383 W 0, 2889 = 1,383 = 0,335 m ρh ω h 0, 2456.20 Chọn đường kính trong của TBNT là 400 mm Trong đó: W – lượng hơi thứ ngưng tụ, W = 0,2889 kg/s ωh – tốc độ hơi trong TBNT, chọn ωh = 20 m/s (theo sổ tay tập 2, trang 85 ) Trang 12 ρh – khối lượng riêng hơi, tra bảng 57, VD và BT tập 10, trang 443: ở 0,4 at được ρh = 0,2456 2.Kích thước tấm ngăn: Thường có dạng viên phân để làm việc tốt a... 3,14*0,5 Chọn đường kính của ống Baromet: dba = 100 mm • Chiều cao của ống Baromet Theo CT VI.58, STT2, trang 86 H = h1 + h2 + h3 (m) Trong đó: -h1: Chiều cao cột nước trong ống Baromet cân bằng với hiệu số giữa áp suất khí quyển và áp suất trong thiết bò ngưng tụ: Theo CT VI.59, STT2, trang 86: P 466 = 6,334 (m) h1 = 10,33 = 10,33 760 760 Với b là độ chân không trong thiết bò ngưng tụ (mmHg) P = Pa – Png... 025 + 1,5) + 0,5 2.9,81 0,1 =>H= 6,84m Vậy chọn chiều cao ống Baromet là : hba = 6 m 2 tính bồn cao vò Chiều cao bồn cao vò được đặt ở độ cao sao cho thắng được các trở lực của đường ống Phương trình năng lượng : Z1+ α v p1 α1 v1 p + + H = Z2+ 2 + 2 2 + h1-2 γ 2g γ 2g 2 2 p1=1.033 at p2=0,42at ρ =1082,87 kg/m3 µ =1,504.10-3 N.s/m2(B I.112, STT1, trang 114) Chiều cao từ mặt thoáng nồi I xuống đất là :... hơi thứ thì d=2mm d.Chiều cao gờ tấm ngăn: Theo STT2, trang 85, chọn chiều cao gờ là 40mm Chọn tốc độ tia nước là 0,62m/s 3 Chiều cao bộ phận ngưng tụ và các kích thước cơ bản khác: Các lỗ xếp theo hình lục giác đều, ta có thể xác đònh bước của các lỗ bằng công thức sau: f ( e )1/ 2 t = 0,866.d f tb (mm) Trong đó: d: Đường kính của lỗ (mm) => d = 2mm fe ftb Tỷ số giữa tổng số diện tích tiết diện các... =0,999204cal/kg.độ=0,999204.4,1868.103= 4,18 kj/kg.độ W (i − Cn t2 c ) 0, 2889 * (2607 − 4.18* 70, 4) = = 3,95 kg/s Gn= Cn (t2 c − t2 D ) 4,18* (70, 4 − 30) b Thể tích không khí và khí không ngưng cần hút ra khỏi thiết bò : Lượng khí cần hút ra khỏi thiết bò ngưng tụ baromet : Theo CT VI.27 STT2, trang 84 Gkk=25.10-6.(Gn+W)+10-2.W = 25.10-6*(3,95+0,2889)+10-2*0,2889 =2,99*10-3 kg/s Thể tích khí không