ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC TÍNH TOÁN TRỤC,BÁNH RĂNG III 1)Tính toán cho bánh hộp tốc độ chịu tải lớn: a.Khái quát bánh răng: Bánh cấu truyền chủ yếu truyền hộp tốc độ ,hộp hạy dao máy cắt kim loại.Nguyên nhân hỏng chủ yếu bánh tróc rỗ bề mặt mỏi mòn ,đôi gãy tải Trong máy cắt kim loại việc tính toán động học bánh xác định modun, hầu hết tính theo sức bền tiếp xúc ,kiểm tra thông số theo độ bền uốn,sau tính thông số bánh b.Tính bánh trục IV Z’4=58  Các số liệu: -Công suất trục IV: N=6,85 Kw -Mô men xoắn trục IV : M=125177 N.mm -Tốc độ quay: ntính =522,6vg/ph  Chọn vật liệu để chế tạo: Theo bảng (6.1),6.2 sách TKHDĐCK chọn vật liệu bánh thép 40X, cao tần đạt 220 ÷ 250HRC Thép 40X có : σch = 550 N/mm2 σK = 800N/mm2 σtx = 1750÷2100N/mm2  Xác định ứng suất tiếp xúc ứng suất uốn cho phép: Chọn cấp xác bánh cấp NHO =30.HB2,4 NHO1=30.6052,4 =14,23.107 NHO2=30.4252,4 =6,1.107 SVTH: Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC NFO1 =NFO2 =NHO =4.106 với vật liệu N HE2 =60.c.T u n ⇒u=1/i =58/29=2 Với thời gian làm việc 10 năm năm 300 ca x8 ⇒T=10.300.2.8=48000 ⇒NHE2=60.1.48000.2/(522,6) =11022 NHE1 =u.NHE2 =22044 N HO 14,23.107 = = 2,33 N HE 11022 N HO3 6,1.107 = = 1,62 N HE 22044 kHL2 = kHL2 = NFE2 =60.c.T n = u 60.1.48000 522,6 =6,25.106 NFE1 =u.NFE2 =3,2.6,25.106 =20.106 kFL1=kFL2 =1 NFOChọn C = 120 Từ công thức ta áp dụng tính toán cho ta bảng sau: Trục nmin nmax ηi ni Ni Mi 7,5 49227 dsơbộ dchọn I 1460 38 II 1018,5 1018,5 1018,5 0,97 7,28 68261 20,43 25 III 671,8 1388,9 805,6 0,94 7,06 83693 21,87 30 IV 335,9 1967,6 522,6 0,91 6,85 125177 25,01 35 Tính đường kính trung bình trục: dTB = d I + d II + d III + d IV 38 + 25 + 30 + 35 = = 32(mm) 4 b)Tính toán trục cuối chịu tải lớn nhất:  Các số liệu trục: +Công suất trục: N = 6,85 Kw +Tốc độ quay: nt = 522,6 vg/ph +Mô men xoắn: Mz = 125177 Nmm +Đường kính sơ : d = 35 mm  Chọn vật liệu: Vật liệu chế tạo trục thép 45 có : σb = 750 N/mm2 σ ch =450 N/mm2 Ứng suất xoắn cho phép : [τ] = 15 35 N/mm2  Tính toán thiết kế trục IV: Theo bảng 17P thiết kế chi tiết máy Nguyễn trọng Hiệp_Nguyễn văn Lẫm: SVTH: Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC +Chọn sơ ổ với kí hiệu 36307 có chiều rộng: B = 21 mm +Chọn khoảng cách từ bánh đến vỏ hộp: b1 =10 mm +Chọn khoảng cách bánh :b2 = 10 mm +Chiều rộng bánh răng: b = ϕ.m =8.3 =24 mm Kích thước bánh : +Bánh 1: d1 =m.Z’5 =171 mm +Bánh 2: d2 =m.Z’4 =108 mm  Tính khoảng cách : +l1 :khoảng cách từ bánh đến ổ bên trái: l1 = B/2 +b1 +5b2 +4,5b=21/2 +10 +4,5.24 +5.10=178,5mm +l2 :khoảng cách từ bánh tới bánh l2 =2.b2 +2.b =2.10 + 2.24 =68 mm +l3 :khoảng cách từ bánh đến ổ bên phải: l3 =B/2 + b1 + 0,5.b =21/2 + 10 + 0,5.24 = 33,5 mm Cặp bánh thẳng ăn khớp nên ta có: 2*M +Lực tiếp tuyến : Fti = d i +Lực hướng tâm: Fri =Fti*tgαt ⇒Ft1 =2.373911,4/171=8546,55 N Ft2 =2.373911,4/ 108 =19941,94 N Fr1 =8546,55.tg20°=3110,69 N Fr2 =19941,94.tg20°= 7258,27 N  Tính phản lực gối tựa: +Trong mặt phẳng YOZ: ∑M SVTH: Dx = − A1 (l1 + l + l ) + Fr1 (l + l ) − Fr l = Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC ⇒ A1 = ∑P y GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC Fr1 (l2 + l3 ) − Fr l3 3110,69(60 + 30) − 7258,27.30 = = 248,86 l1 + l2 + l3 160 + 60 + 30 N = − A1 + Fr1 − Fr + D1 = ⇒ D1 = Fr − Fr1 + A1 = 7258,27 − 3110,69 + 248,86 = 4396,44 +Trong mặt phẳng XOZ: ∑M Dy = − A2 (l1 + l + l3 ) + Ft1 (l + l3 ) − Ft l3 = ⇒ A2 = ∑P y Ft1 (l + l3 ) − Ft l3 8546,55(60 + 30) − 19941,94.30 = = 683,74 l1 + l + l3 160 + 60 + 30 N = − A2 + Ft1 − Ft + D2 = ⇒ D2 = Ft − Ft1 + A2 = 19941,94 − 8546,55 + 683,73 = 12034,12 N  Mô men điểm đặc biệt: M1x =A1 l1 =248,86.160 = 39817,6 Nmm M1y =A2 l1 =683,73.160 =109396,8 Nmm M2x =D1 l3 =4396,44.30 =131893,2 Nmm M1y =D2 l3 =12034,12.30 = 361023,6 Nmm M1z =M2z = M =373911,4 Nmm  Tính mômen điểm đặc biệt: M 12x + M 12y = 39817 ,6 + 109396,8 = 116417,79 Mu1 = Nmm M u21 + 0,75.M 12z = 116417,79 + 0,75.373911,4 = 344108,13 Mtđ1 = Nmm M 22x + M 22y = 131893,2 + 361023,6 = 389261,06 Mu2 = Nmm M u22 + 0,75.M 22z = 389261,06 + 0,75.373911,4 = 502582 ,05 Mtđ2 = Nmm Vậy vị trí điểm nguy hiểm SVTH: Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC Đường kính vị trí xác định theo công thức: M td 0,1[σ ] d= Theo bảng 10.5 Thiết kế hệ dẫn động khí,tập ta có: với vật liệu trục thép 45 có: σb =850 MPa ⇒[σ] =67 MPa ⇒d = M td 502584 ,05 =3 = 42,17 0,1[σ ] 0,1.67 mm Vậy chọn d=35 mm thích hợp  Kiểm nghiệm hệ số an toàn mỏi vị trí nguy hiểm: σ −1 kσ σ a + ψ σ σ m τ −1 kτ τ a + ψ τ τ m Sσ = Sτ = Ứng suất uốn coi thay đổi theo chu kì đối xứng,ứng suất xoắn coi thay đổi theo chu kì mạch động Ta có: σm =0 ; τa =τm σ −1 kσ σ a ⇒Sσ = Sτ = Với vật liệu chọn ta có: τ −1 ( kτ + ψ τ ).τ m σ-1 =0,346.σb =0,346.850 =370,6 MPa τ-1 =0,58.σ-1 =0,58.370,6 =214,94 MPa Theo bảng 10.8 ; 10.9 Thiết kế hệ dẫn động khí,tập 1: với phương pháp tiện đạt Ra =2,5 6,3 µm có trị số hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt là: kx =1 ; ky = Theo bảng 10.10 Thiết kế hệ dẫn động khí ,tập có: εσ =0,86 ; ετ =0,8 Với trục có rãnh then cắt dao phay ngón theo bảng 10.12 Thiết kế hệ dẫn động khí ,tập1 có: SVTH: Trang 10 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC kσ =2,01 ( kσ2 = kτ2 = kτ =1,88 kσ + k x − 1) / k y = 2,44 εσ  kτ   + k x − 1 / k y = 2,45  ετ  Theo bảng 7-23 thiết kế chi tiết máy Nguyễn trọng Hiệp_Nguyễn văn Lẫm có: Kích thước sơ rãnh then: b = 10 ; h=8; t1 =3,6 ⇒W= π d b.t1 ( d − t1 ) π 353 10.5(35 − 5) − = − = 5364,44 32 2.d 32 2.35 W0 = mm b.t (d − t1 ) π d π 35 10.5(35 − 5) − = − = 11647,62 16 2.d 16 2.35 σ a2 = M u 389361,06 = = 72,58 W 5364,44 MPa ; τ a2 M 373911,4 = z2 = = 16,05 2.W0 2.11647,62 ⇒ Sσ Sτ = MPa σ −1 370,6 = = = 2,09 kσ σ a 2,44.72,58 ; τ −1 214,94 = = 5,36 ( kτ + ψ τ ).τ m (2,45 + 0,05).16,05 ⇒ S2 = S σ Sτ Sσ2 + Sτ22 = 2,09.5,36 2,09 + 5,36 = 1,95 Với S2 =1,95 >1,5 nên trục đảm bảo an toàn mỏi đảm bảo độ cứng Để an toàn chọn đường kính vị trí lắp bánh là: d= 40 mm, chọn đường kính ngõng trục là: d0 =35 mm  Tính chọn then trục: Then chọn có kích thước: b = 10 ; h = ; t1 = 3,6 SVTH: Trang 11 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC Trong trính làm việc mối ghép then thường xảy tượng hỏng như: dập then, cắt đứt then Do phải tính toán chọn then để đảm bảo mối ghép làm việc an toàn tin cậy.Điều kiện cụ thể là: σd ≤ [σd] τc ≤ [τc] Theo bảng 9.5 Thiết kế hệ dẫn động khí,tập với vật liệu thép 45 có : [σd] =100 MPa ; [τc] =70 MPa Ta có: σd = 2.M 2.373911,4 = = 150,72 d l t (h − t ) 35.30(8 − 5) MPa > [σd] =100 MPa 2.M 2.373911,4 τc = = = 71,22 d l t b 35.30.10 MPa > [τc] =70 MPa Vậy ta tăng kích thước trục hợp lí,nên ta chọn then co kích thước lớn Chọn loại then có b = 12 ; h = ; t1 = 3,6  Kiểm nghiệm độ bền mỏi: Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo độ bền mỏi hệ số an toàn tiết diện nguy hiểm thỏa mãn điều kiện sau: s j = sσ j sτ j sσ2 j + sτ2j ≥ [ s ] Trên trục IV có tiết diện nguy hiểm cần kiểm tra là:tiết diện 4-4 lắp bánh (vị trí D), tiết diện 5-5 lắp bánh (vị trí E) Với vật liệu chế tạo trục thép 45 có σb= 750 MPa , giới hạn mỏi uốn mỏi xoắn ứng với chu kì đối xứng: σ-1=0,45 σb=0,45.750=337,5 MPa τ-1=0,25 σb=0,25.750=187,5 MPa Hệ số kể đến ảnh hưởng trị số ứng suất trung bình đến độ bền mỏi, tra bảng 10.6 [TL2] ta có: SVTH: ψσ=0,05 ; ψτ= Trang 12 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC Mômen kháng uốn mômen kháng xoắn tiết diện trên:Vì trục có rãnh then nên Tại tiết diện có rãnh then - (vị trí D) tra theo bảng 7-3b[TL1] trang 122: W4−4 = 12000mm3 Wo 4−4 = 24500mm3 Tại tiết diện có rãnh then 5-5 (vị trí E): W5−5 = 10650mm3 Wo 5−5 = 22900mm3 Các trục hộp giảm tốc quay nên ứng suất uốn thay đổi theo chu kì đối xứng, biên độ trị số trung bình ứng suất pháp: σ m −4 = 0; σ a4-4 = M 4− 248306 = = 20, MPa W4− 12000 σ m5−5 = 0; σ a5-5 = M 5−5 422490 = = 39, 67 MPa W5−5 10650 Do trục quay chiều nên ứng suất xoắn thay đổi theo chu kì mạch động, biên độ trị số trung bình ứng suất tiếp: τ m 4− = τ a −4 = τ max 4−4 = T2 423868,82 = = 8, MPa 2Wo 4− 2.24500 τ m 5−5 = τ a 5−5 = τ max 5−5 = T2 423868,82 = = 9, 25MPa 2Wo 5−5 2.22900 Chọn phương pháp gia công bề mặt tiện, đạt độ nhẵn bề mặt Ra =2,5- 0,63 hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt,tra bảng 10.8[TL2] trang 196, ta có K x = 1,10 Không tăng bền bề mặt nên Ky = 1,5 - Tính tỉ số Kσ ε σ Kτ ετ tiết diện có rãnh then Theo bảng 10.12[TL2], dùng dao phay đĩa, hệ số tập trung ứng suất thực tế rãnh then ứng với vật liệu có σb= 750MPa Kσ=1,58, Kτ=1,7 Theo bảng 10.10[TL2], hệ số kích thước ứng với: SVTH: Trang 13 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC + Tiết diện 4-4,với dD = 50 mm => ε σ 4− = 0,81; ετ 4− = 0,76 Kσ 4−4 1,58 = = 1,95 ε σ 4−4 0,81 Suy : Kτ 4−4 1,7 = = 2, 23 ετ 4−4 0,76 + Tiết diện 5-5, với dE = 50 mm => ε σ 2− = 0,81; ετ 2− = 0,76 Kσ 5−5 1,58 = = 1,95 ε σ 5−5 0,81 Suy Kτ 5−5 1,7 = = 2,23 ετ 5−5 0,76 -Hệ số an toàn tính đến ảnh hưởng ứng suất tập trung bề mặt: + Tiết diện 4-4: Kσ d 4−4 = ( Kσ 4−4 / ε σ 4−4 + K x − 1) / K y = ( 1,95 + 1,1 − 1) / 1,5 = 1,37 Kτ 4−4 = ( Kτ 4−4 / ε σ 4−4 + K x − 1) / K y = ( 2,23 + 1,1 − 1) / 1,5 = 1,62 + Tiết diện 5-5: Kσ d 5−5 = ( Kσ 5−5 / ε σ 5−5 + K x − 1) / K y = ( 1,95 + 1,1 − 1) / 1,5 = 1,37 Kτ 5−5 = ( Kτ 5−5 / ε σ 5−5 + K x − 1) / K y = ( 2,23 + 1,1 − 1) / 1,5 = 1,62 Hệ số an toàn xét riêng ứng suất pháp, hệ số an toàn xét riêng ứng suất tiếp hệ số an toàn tiết diện: + Tiết diện 4-4: sσ 4−4 = σ −1 / ( Kσ d 4−4 σ a 4−4 + ψ σ σ m 4−4 ) = 337,5 / ( 1,37 20,7 + 0,05.0 ) = 11,9 sτ 4−4 = τ −1 / ( Kτ 4−4.τ a 4−4 + ψ τ τ m 4−4 ) = 187,5 / ( 1,62.8,6 + 0.8,6 ) = 13,35 => s4-4=8,9>[s] SVTH: Trang 14 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC + Tiết diện 5-5: sσ 5−5 = σ −1 / ( Kσ d 5−5 σ a 5−5 + ψ σ σ m 5−5 ) = 337,5 / ( 1,37.39,67 + 0,05.0 ) = 6,2 sτ 5−5 = τ −1 / ( Kτ 5−5.τ a 5−5 + ψ τ τ m5−5 ) = 187,5 / ( 1,62.9,25 + 9,25 ) = 12,5 => s5-5=5,55 >[s] Ta thấy, với hệ số an toàn cho phép độ bền mỏi [ s ] = 1,5 2,5 ; trục thiết kế đảm bảo 3) Tính chọn vòng lăn chọn then: a) Chọn then:  Trục I: - Tại vị trí gắn bánh Z có d = =38mm chọn then có kích thước sau: b=10 mm, h=8mm, t1=3,6 mm, t2=4,5 mm, r=0,3 mm, chiều dài then l=40mm  Trục II: - Là trục lắp then hoa với bánh có bánh di trượt: Thiết kế then hoa d=25 ,D=30  Trục III: - Tại vị trí lắp bánh Z5 va Z4 di trượt ta thiết kế then: Thiết kế then hoa d=30 ,D=35 - Tại vị trí lắp chung bánh Z‘1 Z‘3 có d=35mm chọn then có: b=10mm, h=8mm, t1=3,6mm, t2=4,5mm, r=0,3mm, chiều dài then l=65mm - Tại vị trí lắp bánh Z‘2 có d=35mm chọn then có: b=10mm, h=8mm, t1=3,6mm, t2=4,5 mm, r=0,3mm, chiều dài then l=32mm  Trục IV: - Tại vị trí lắp bánh Z‘4 Z‘5 chung có d=40mm chọn then có: b=12mm, h=8mm, t1=3,6mm, t2=4,5mm, r=0,3mm, chiều dài then l=72mm SVTH: Trang 15 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC b) Chọn vòng lăn:  Trục I: Vòng lăn có động  Trục II: Chọn vòng lăn kí hiệu 36305 Có d=25,D=62,B=17  Trục III: Chọn vòng lăn kí hiệu 36306 Có d=30,D=72,B=19  Trục IV: Chọn vòng lăn kí hiệu 36307 Có d=35,D=80,B=21 TÍNH CHỌN CÁC CHI TIẾT KHÁC CỦA HỘP : V 1)Tính toán vỏ hộp: Tính toán thông số khác cua vỏ hộp tốc độ lập thành bảng sau: Tên gọi Chiều dày: Thân hộp δ Biểu thức tính toán δ = 0,025A + = 0,025.520 + = 18mm lấy δ = 20 mm Nắp hộp δ1 δ1= 0,02A + = 0.02.520 + = 15,4mm Chiều dày mặt bích thân lấy δ1 = 18 b = 1,5δ = 1,5.20 = 30mm hộp SVTH: Chọn b = 35mm Trang 16 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC Chiều dày mặt bích nắp hộp b1 = 1,5δ1 = 1,5.18 = 27mm Chọn b1 = 35 Chiều dày mặt đế: - Không có phần lồi p = 2,35δ = 2,35.20 = 47mm - Có phần lồi Chiều dày gân thân hộp Chiều dày gân nắp hộp p1= 1,5.20 = 30mm p2=2,3.20=46mm m = δ = 20mm m1=δ1 = 18mm Chọn m1 = 20mm Đường kính: Bulông dn dn = 12mm (Bảng 10-13 TL1) Bulông cạnh ổ d1 d1 = 0,7dn = lấy d1 = 10 mm Bulông ghép bích nắp thân d2 d2 = 0,8dn = 12 lấy d2 = 12 mm Vít ghép nắp ổ d3 d3 = 0,5dn = 15 lấy d3 = 18 mm d4 = 0,4dn = lấy d4 = 10 mm Vít ghép nắp cửa thăm d4 Khe hở chi tiết: Giữa bánh với thành hộp Giữa đỉnh bánh lớn với đáy Δ ≥ (0,5÷1,2)δ = 10÷24.4 mm, Δ=15mm Δ1 ≥ (1÷3)δ = 20÷60 mm, Δ1=30 mm hộp Giữa mặt bên bánh với Δ ≥ 0,5δ = 10 mm, Δ=15 mm 2) Các chi tiết phụ: a) Nắp quan sát: - Cửa thăm có kích thước: 20x30(mm2) - Số vít nắp quan sát: vít loại M6 - Nút thông hơi: M20 b) Các chi tiết liên quan tới dầu - Nút tháo dầu: M30 - Que thăm dầu: M12 3) Bôi trơn: SVTH: Trang 17 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC a) Khái niệm Để giảm mát công suất ma sát, giảm mài mòn chi tiết, đảm bảo thoát nhiệt tốt đề phòng thiết bị han gỉ cần phải bôi trơn liên tục truyền hộp giảm tốc b) Bôi trơn bánh Vận tốc bánh cấp nhanh v = 7,8 (m/s) Ta chọn phương pháp bôi trơn ngâm dầu cho truyền bánh với mức dầu ngập cao đỉnh bánh làm việc nhiều khoảng có độ lớn cách đáy 150mm Với truyền bánh cấp thiết kế vật liệu thép 45 cải thiện có độ bền kéo nằm khoảng (470÷1000)Mpa, vận tốc vòng bánh cấp nhanh v=7,8(m/s) nên theo bảng 10-17 trang284 [TL1] ta chọn dầu có độ nhớt 50 0C (1000C) là: 57/8 (centistoc/engle) với độ nhớt tra bảng 18-20 trang 286 [TL1] ta chọn loại dầu: 57 có khối lượng riêng ρ = (0,886÷0,926) (g/cm3) c) Bôi trơn ổ lăn Ta chọn phương pháp bôi trơn ổ lăn mỡ Lượng mỡ chứa 2/3 chỗ rỗng phận ổ Để mỡ không chảy ngăn không cho dầu rơi vào phận ổ ta lắp thêm vòng chắn dầu 4) Điều chỉnh lắp ghép: - Ổ lăn lắp vào võ hộp theo dung sai H7 - Ổ lăn trục lắp theo dung sai k6 Trục I Trục II Trục III Trục IV Kiểu lắp Kiểu lắp Kiểu lắp Kiểu lắp H7 k6 H7 k6 Bánh -Trục Ø38 SVTH: H7 k6 D-8x25x30 H7 k6 Trang 18 Ø35 Ø40 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC Ổ lăn – Trục Ø25m6 Ø30m6 Ø35k6 Vỏ hộp - Ổ lăn Ø62K7 Ø72K7 Ø80K7 Bạc chặn – Trục Rãnh then trục Ø35 10 N9 h9 10 d11 N9 h9 Ø40 12 d11 N9 h9 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tài liêu I (TL): Chi Tiết Máy (Nguyễn Trọng Hiệp) Tài liệu II : Thiết kế hệ dẫn động khí I,II (Trịnh Chất –Lê Văn Uyển) Tài liệu III : Dung Sai lắp ghép (Ninh Đức Tốn) Tài liệu IV : Thiết kế chi tiết máy (Nguyễn trọng Hiệp-Nguyễn văn Lẫm) SVTH: Trang 19 [...]... d=35,D=80,B=21 TÍNH CHỌN CÁC CHI TIẾT KHÁC CỦA HỘP : V 1 )Tính toán vỏ hộp: Tính toán các thông số khác cua vỏ hộp tốc độ lập thành bảng sau: Tên gọi Chiều dày: Thân hộp δ Biểu thức tính toán δ = 0,025A + 5 = 0,025.520 + 5 = 18mm lấy δ = 20 mm Nắp hộp δ1 δ1= 0,02A + 5 = 0.02.520 + 5 = 15,4mm Chiều dày mặt bích dưới của thân lấy δ1 = 18 b = 1,5δ = 1,5.20 = 30mm hộp SVTH: Chọn b = 35mm Trang 16 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN... Trang 17 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC a) Khái niệm Để giảm mất mát công suất vì ma sát, giảm mài mòn chi tiết, đảm bảo thoát nhiệt tốt và đề phòng các thiết bị han gỉ cần phải bôi trơn liên tục các bộ truyền trong hộp giảm tốc b) Bôi trơn bánh răng Vận tốc bánh răng cấp nhanh v = 7,8 (m/s) Ta chọn phương pháp bôi trơn ngâm dầu cho bộ truyền bánh răng với mức dầu ngập cao hơn đỉnh của bánh răng làm... cứng Để an toàn chọn đường kính tại vị trí lắp bánh răng là: d= 40 mm, chọn đường kính ngõng trục là: d0 =35 mm  Tính và chọn then trên trục: Then đã chọn có kích thước: b = 10 ; h = 8 ; t1 = 3,6 SVTH: Trang 11 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC Trong quá trính làm việc mối ghép then thường xảy ra hiện tượng hỏng như: dập then, cắt đứt then Do đó phải tính toán và chọn then để đảm bảo mối ghép làm việc... gắn bánh răng Z có d = =38mm chọn then có kích thước sau: b=10 mm, h=8mm, t1=3,6 mm, t2=4,5 mm, r=0,3 mm, chiều dài then l=40mm  Trục II: - Là trục lắp bằng then hoa với 4 bánh răng trong đó có bộ 3 bánh răng di trượt: Thiết kế then hoa 8 răng d=25 ,D=30  Trục III: - Tại vị trí lắp bánh Z5 va Z4 là bộ di trượt ta thiết kế then: Thiết kế then hoa 8 răng d=30 ,D=35 - Tại vị trí lắp chung 2 bánh Z‘1... bánh răng (vị trí D), tiết diện 5-5 lắp bánh răng (vị trí E) Với vật liệu chế tạo trục là thép 45 có σb= 750 MPa , giới hạn mỏi uốn và mỏi xoắn ứng với chu kì đối xứng: σ-1=0,45 σb=0,45.750=337,5 MPa τ-1=0,25 σb=0,25.750=187,5 MPa Hệ số kể đến ảnh hưởng của trị số ứng suất trung bình đến độ bền mỏi, tra bảng 10.6 [TL2] ta có: SVTH: ψσ=0,05 ; ψτ= 0 Trang 12 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC Mômen kháng... nắp ổ d3 d3 = 0,5dn = 15 lấy d3 = 18 mm d4 = 0,4dn = 8 lấy d4 = 10 mm Vít ghép nắp cửa thăm d4 Khe hở giữa các chi tiết: Giữa bánh răng với thành trong hộp Giữa đỉnh răng bánh lớn với đáy Δ ≥ (0,5÷1,2)δ = 10÷24.4 mm, Δ=15mm Δ1 ≥ (1÷3)δ = 20÷60 mm, Δ1=30 mm hộp Giữa mặt bên bánh răng với nhau Δ ≥ 0,5δ = 10 mm, Δ=15 mm 2) Các chi tiết phụ: a) Nắp quan sát: - Cửa thăm có kích thước: 20x30(mm2) - Số vít trên... t1=3,6mm, t2=4,5mm, r=0,3mm, chiều dài then l=65mm - Tại vị trí lắp bánh Z‘2 có d=35mm chọn then có: b=10mm, h=8mm, t1=3,6mm, t2=4,5 mm, r=0,3mm, chiều dài then l=32mm  Trục IV: - Tại vị trí lắp bánh Z‘4 và Z‘5 chung có d=40mm chọn then có: b=12mm, h=8mm, t1=3,6mm, t2=4,5mm, r=0,3mm, chiều dài then l=72mm SVTH: Trang 15 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC b) Chọn vòng lăn:  Trục I: Vòng lăn có trong... ghép: - Ổ lăn lắp vào võ hộp theo dung sai H7 - Ổ lăn và trục lắp theo dung sai k6 Trục I Trục II Trục III Trục IV Kiểu lắp Kiểu lắp Kiểu lắp Kiểu lắp H7 k6 H7 k6 Bánh răng -Trục Ø38 SVTH: H7 k6 D-8x25x30 H7 k6 Trang 18 Ø35 Ø40 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC Ổ lăn – Trục Ø25m6 Ø30m6 Ø35k6 Vỏ hộp - Ổ lăn Ø62K7 Ø72K7 Ø80K7 Bạc chặn – Trục Rãnh then trên trục Ø35 10 N9 h9 10 d11 N9 h9 Ø40 12 d11 N9... trang 196, ta có K x = 1,10 Không tăng bền bề mặt nên Ky = 1,5 - Tính tỉ số Kσ ε σ và Kτ ετ đối với tiết diện có rãnh then Theo bảng 10.12[TL2], khi dùng dao phay đĩa, hệ số tập trung ứng suất thực tế tại rãnh then ứng với vật liệu có σb= 750MPa là Kσ=1,58, Kτ=1,7 Theo bảng 10.10[TL2], hệ số kích thước ứng với: SVTH: Trang 13 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC + Tiết diện 4-4,với dD = 50 mm => ε σ 4−... s4-4=8,9>[s] SVTH: Trang 14 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD:NGUYỄN ĐẮC LỰC + Tiết diện 5-5: sσ 5−5 = σ −1 / ( Kσ d 5−5 σ a 5−5 + ψ σ σ m 5−5 ) = 337,5 / ( 1,37.39,67 + 0,05.0 ) = 6,2 sτ 5−5 = τ −1 / ( Kτ 5−5.τ a 5−5 + ψ τ τ m5−5 ) = 187,5 / ( 1,62.9,25 + 0 9,25 ) = 12,5 => s5-5=5,55 >[s] Ta thấy, với hệ số an toàn cho phép độ bền mỏi [ s ] = 1,5 2,5 ; trục đã thiết kế đảm bảo được 3) Tính chọn vòng lăn và chọn then: