Đang tải... (xem toàn văn)
tâm và nghiên cứu rộng rãi, để đáp ứng tiêu chuẩn thải ra sông ngòi ngày càng gắt gao tại nhiều nước trên thế giới
Ứng dụng hệ vi sinh bám dính trong xử lý triệt để nước thải 1. Đặt vấn đề Hiện nay việc xử lý triệt để nước thải đang được quan tâm và nghiên cứu rộng rãi, để đáp ứng tiêu chuẩn thải ra sông ngòi ngày càng gắt gao tại nhiều nước trên thế giới. Ngoài ra, xử lý nước thải triệt để còn rất cần thiết trong hệ thống cấp nước công nghiệp tuần hoàn để sử dụng lại nước thải cho quá trình sản xuất. Xử lý nước thải triệt để (Advanced Wastewater Treatmnt) có thể được hiểu như là công đoạn xử lý bổ sung cần thiết để loại bỏ các hợp chất lơ lửng cũng như hoà tan trong nước thải dưới nồng độ giới hạn sau công đoạn xử lý bậc 2 truyền thống. Các công trình xử lý triệt để nước thải có thể là công trình xử lý cơ học, sinh học, xử lý hoá lý hoặc kết hợp giữa các phương pháp trên. Phương pháp xử lý triệt để nước thải có thể phân ra làm: (1) xử lý bằng hệ vi sinh lơ lửng, hay còn gọi là bùn hoạt tính; (2) hệ vi sinh bám dính, hay còn gọi là màng sinh học và (3) kết hợp. Phương pháp sinh học sử dụng hệ vi sinh bám dính có một số ưu điểm hơn so với các phương pháp khác. 2. Các phương pháp xử lý 2.1 Xử lý hợp chất hữu cơ (theo BOD), Ni-tơ (N) và chất lơ lửng SS Quá trình loại bỏ ammonia nitrogen (NH 4 + ) hay là quá trình nitrate hoá (nitrification) có thể thực hiện theo hai cách: (1) xử lý theo bậc, tức là quá trình xử lý chất hữu cơ BOD và xử lý ammonia nitrogen (NH 4 + ) được thực hiện trong các công trình riêng biệt (hình 1 và 2 ) xử lý đồng thời, tức là loại bỏ chất hữu cơ (theo BOD) và ammonia nitrogen (NH 4 + ) trong cùng một công trình (hình 2). Để thực hiện quá trình xử lý theo bậc, trong thực tế ứng dụng rộng rãi hệ vi sinh bám dính, dưới dạng công trình bể lọc sinh học (strickling filter hay biofilter)và các đĩa sinh học. Bể lọc sinh học ứng dụng cho quá trình nitrat hoá thông thường được bố trí sau bể aeroten, hoặc bể lọc sinh học bậc 1 khi nước thải đã bị loại bỏ hầu hết chất hữu cơ (BOD). Thông dụng nhất là xử lý qua 2 bậc biofilter với các vật liệu lọc bằng chất tổng hợp có bề mặt bám dính riêng cao. Tải trọng thuỷ lực là thông số thiết kế quan trọng để tính toán bể biofilter cho quá trình nitrat hoá riêng. Hiệu suất xử lý ammonia nitrogen (NH 4 + ) giảm đi khi tăng tải trọng thuỷ lực và giảm nhiệt độ nước thải. Trên thực tế, với tải trọng thuỷ lực khoảng 20,37 l/m 2 .phút thì hiệu quả xử lý nitơ amôn (NH 4 + ) luôn luôn đạt được cao cho mọi mùa trong năm. Bảng 1. Tải trọng hữu cơ tính toán cho bể lọc sinh học xử lý + 4 NH Bể lọc sinh học (biofilter) Hiệu quả xử lý(%) theo NNH − + 4 Tải trọng hữu cơ theo BOD 5 (kgO 2 /m 3 .ngđ) Biofilter với VLL là sỏi cuội, đá dăm 75 - 85 85 - 95 0,16 - 0,096 0,096 - 0,048 Biofilter dạng tháp, và biofilter với VLL là chất dẻo 75 - 85 0,288 - 0,192 0,192 - 0,096 Hình 1. Sơ đồ công nghệ xử lý triệt để nước thải riêng biệt bằng bể lọc sinh học (biofilter) - xử lý BOD, + 4 NH và NO 3 Hình 2. Sơ đồ công nghệ xử lý triệt để nước thải riêng biệt bằng bể lọc sinh học(biofilter)-xử lý BOD và + 4 NH cùng trong một bể biofilter,xử lý NO 3 .riêng Quá trình xử lý đồng thời chất hữu cơ (BOD) và ammonia nitrogen (NH 4 + ) trong bể sinh học được xác định bởi tải trọng BOD. Tải trọng BOD tính toán cho bể sinh học được trình bày trong bảng 1. Quá trình khử ammonia nitrogen (NH 4 + ) trong bể sinh học (strickling filter) với vật liệu lọc là sỏi cuội được biểu diễn bằng công thức toán học. amm.N out = 134.amm.N in 0,86 .SS in 0,15 Với: - amm.N out : nồng độ ammonia nitrogen (NH 4 + ) sau khi xử lý (mg/l) - amm.N in , SS in , BOD in : tải trọng nitơ amôn (g/m 2 .ngđ), tải trọng chất lơ lửng (g/m 2 .ngđ) và tải trọng hữu cơ (kg/m 2 /ngđ). IV: tải trọng thuỷ lực (m 3 / m 2 ngđ). Xlý BOD L L L Xlý + 4 NH Xlý − 3 NO Biofilter 1 Biofilter 2 Biofilter 3 Nước thải vào methanol Nước sau xử lý Cấp khí Xả bùn L: bể lắng Xlý BOD và + 4 NH Nước thải vào Biofilter 1 Xlý − 3 NO Biofilter 2 L L Nước sau xử lý methanol Xả bùn L: lắng Cấp khí Để xử lý tiếp tục Nitrogen (N), quá trình khử nitrat (definication: NO 3 =>NO 2 .=>N 2 ) thường được thực hiện trong khối công trình riêng biệt với nguồn carbon ngoài (thông dụng là methanol CH 3 OH). Lượng methanol được tình theo công thức: C m = 2,47N 0 + 1,53N 1 + 0,87D 0 Trong đó: C m - nồng độ methanol cần thiết để cung cấp mg/l N 0 , N 1 , D 0 - nồng độ nitrat (mg/l), nồng độ nitrite (mg/l) và nồng độ o-xy ban đầu, mg/l. Phát hiện công nghệ sinh học và hoá sinh trong những năm cuối thế kỷ 20, đầu thế kỷ 21 quá trình anamox - quá trình o-xy hoá ammonia nitrogen (NH 4 + ) với điều kiện yếm khí NH 4 + + NO 2 => 2H 2 O + N 2 cho phép áp dụng chúng trong thực tế để loại bỏ Nitrogen (N) khỏi nước thải. Quá trình anamox hay nói một cách khác là ôxy hoá NH 4 + thông qua nitrite NO 2 (hình3). Trên hình 3, rõ ràng rằng việc áp dụng anamox để loại bỏ hợp chất N ra khỏi nước thải có ưu thế lớn so với công nghệ truyền thống là tiết kiệm được năng lượng sục khí và không cần dùng nguồn carbon (C) bên ngoài. 2.2 Xử lý phôtpho (P) của nước thải bằng hệ vi sinh bám dính Các hợp chất nitrogen (N) và phosphorus (P) trong nước thải là nguyên nhân gây ra hiện tượng phú dưỡng. Trên thế giới phương pháp phổ biến để loại bỏ P ra khỏi nước thải vẫn là phương pháp lý hoá kết hợp. Việc loại bỏ phosphorus (P) theo phương pháp sinh học bằng hệ bùn hoạt tính đơn lơ lửng (single sludge system) chạy qua các vùng yếm khí (anaerobic), thiếu khí (anoxic) và háo khí (aerobic) là phổ biến nhất, ví dụ: loại bỏ phosphorus (P) bằng A/O process, PhoTrip process, loại bỏ N và P đồng thời - A2/O, Brandenpho process, UTC,… đòi hỏi mức đầu tư cao và chi phí vận hành lớn (lưu lượng tuần hoàn tới 300% - 600%). Mặt khác, việc sao chép 100% công nghệ nước ngoài sẽ không có hiệu quả xử lý như mong muốn, do thành phần nước thải các thành phố trên thế giới khác nhau. Bên cạnh đó việc xử lý loại bỏ phosphorus (P), giảm nồng độ (P) dưới tiêu chuẩn cho phép bằng phương pháp sinh học sử dụng hệ vi sinh bám dính là không thể được. Tuy vậy, việc kết hợp phương pháp sinh học với quá trình xử lý hoá học có thể mang lại hiệu quả mong muốn. a) b) Hình 3. (a) Quá trình nitrat hoá (nitrification) và khử nitrat truyền thống (denitrification) O 2 O 2 O 2 O 2 O 2 COD COD COD COD COD − 3 NO − 3 NO − 3 NO − 3 NO − 3 NO − 3 NO − 3 NO − 3 NO − 3 NO − 3 NO + 4 NH + 4 NH 2 N 2 N (b) Quá trình anammox hay là xi hoá nitơ amôn qua nitrit Một nghiên cứu tại Đại học Xây dựng Mát-xcơ-va (MGSU), Liên bang Nga cho phép loại bỏ P ra khỏi nước thải sinh hoạt bằng hệ vi sinh bám dính dựa trên nguyên tắc ăn mòn sinh học (hình 4). Vật liệu bám dính có cốt sắt (Fe) được sử dụng trong bể aeroten. Các màng sinh học bám dính lên bề mặt kim loại thực hiện quá trình ăn mòn sinh học liên tục làm nồng độ sắt Fe trong aeroten tăng đột ngột, tạo điều kiện cho quá trình keo tụ hoá lý phosphate được diễn ra nhanh chóng. Nồng độ bùn hoạt tính lơ lửng tăng, đồng thời chỉ số bùn giảm mạnh, khi đó hiệu quả loại bỏ phosphorus (P) đạt 100% cho nước thải sinh hoạt (bảng 2). Số lượng cốt sắt cần thiết được tính theo công thức: Với: A Fe : bề mặt cốt sắt cần thiết (m 2 ) A Fe = )(. )).()(.(319,0 3 4 3 4 3 4 + ++ − POqD QPOCPOC EXEN Q: lưu lượng nước thải giờ max (m 3 /h). )(),( 3 4 3 4 ++ POCPOC EXEN : nồng độ phosphate vào và ra khỏi công trình xử lý. D: đường kính sợi cốt thép )( 3 4 + POq : tải trọng phosphat trên diện tích sợi thép, ngdmPOg ./)( 23 4 + Kết quả thực nghiệm nghiên cứu xử lý P trên mô hình thực nghiệm. . Hình 4. Sơ đồ xử lý phosphrus (P) bằng phương pháp sinh học sử dụng vật liệu bám dính cốt sắt (Fe) không có bùn hoạt tính tuần hoàn Bảng 2 Chỉ số thành phần nước thải Vào(trước xử lý) Ra(sau xử lý) Phosphate ( + 3 4 PO ), mg/l 4 - 12 KXD ** - 1 BOD 5 , mg/l 100 - 250 3 – 10 + 4 NH , mg/l 15 - 25 8 - 12 1 Nước thải vào Nước thải sau xử lý 1.Vật liệu bám dính cốt sắt aeroten Bể lắng Bùn hoạt tính thừa **KXD - khụng xỏc nh c trờn mỏy X lý thu ngõn (Hg) S dng h vi sinh bỏm dớnh cũn cú th loi b c kim loi nng ra khi nc thi. Cụng ngh loi b Hg 2+ khi nc thi xớ nghip hoỏ cht bng vi sinh vt chu c thu ngõn c phỏt minh v ng dng ti Trung tõm cụng ngh sinh hc GBF, Brauschweig, c. Cỏc chng vi sinh vt dũng Psedomonas c cy lờn cỏc vt liu bỏm dớnh ca b phn ng sinh hc bioreactor. Nc thi cụng nghip hoỏ cht cú nng thu ngõn 3- 10mg Hg/l c trung ho v cung cp liờn tc vo b bioreactor vi lu lng 0,7m 3 /h - 1,2m 3 /h. Hiu qu x lý thu ngõn t 97% vi thi gian x lý 10h. Nng thu ngõn trong nc sau khi x lý l 50àg Hg/l. Trong trng hp kt hp b bioreactor vi hp th bng than hot tớnh, nng thu ngõn (Hg) sau khi x lý t 10àg Hg/l . 3. Kt lun Vic nghiờn cu v ng dng h vi sinh bỏm dớnh x lý trit nc thi sinh hot v cụng nghip m ra cỏc kh nng mi trong vic gim thiu cỏc ch tiờu nh BOD, SS, N, P v thm chớ l kim loi nng (VD: thu ngõn Hg) xung di nng cho phộp. Phng phỏp ny cú u im l n gin v tit kim trong vn hnh. Lng bựn d ca h vi sinh bỏm dớnh ớt hn nhiu so vi h bựn hot tớnh l lng, do ú chi phớ x lý bựn cng ớt hn. Cỏc cụng trỡnh x lý dựng h vi sinh bỏm dớnh cng gn nh v d hp khi, m ra trin vng ng dng rng rói, c bit l i vi cỏc cụng trỡnh x lý va v nh trong dõn dng v cụng nghip. Vit Nam hon ton cú th ỏp dng cỏc mụ hỡnh cụng ngh trờn. Tuy nhiờn do iu kin khớ hu nhit i, thờm vo ú l thnh phn nc thi ca Vit Nam nh BOD, COD, N, P khỏc nhiu so vi thnh phn nc thi ca cỏc nc phỏt trin (u, M) m vic ỏp dng cú hiu qu cỏc cụng ngh x lý trit nc thi sinh hc tiờn tin cn phi c nghiờn cu b sung bng mụ hỡnh pilot thc nghim trong phũng thớ nghim hoc ti cỏc khu ụ th v cụng nghip la chn cỏc thụng s k thut cụng ngh, thớch hp vi iu kin Vit Nam. (Ngun tin: T/C Xõy dng, s 3/2007) . Ứng dụng hệ vi sinh bám dính trong xử lý triệt để nước thải 1. Đặt vấn đề Hiện nay vi c xử lý triệt để nước thải đang được quan tâm. xử lý triệt để nước thải có thể là công trình xử lý cơ học, sinh học, xử lý hoá lý hoặc kết hợp giữa các phương pháp trên. Phương pháp xử lý triệt để nước
