Thiết kế kỹ thuật thiết kế dầm chủ lời nói đầu. rong sự nghiệp xây dựng và bảo vệ đất nớc, Giao thông Vận tải là ngành đã có những đóng góp quan trọng. Cùng với sự phát triển liên tục của đất nớc trong những năm qua, lĩnh vực xây dựng cơ bản nói chung và xây dựng công trình giao thông nói riêng đã và đang đợc Nhà nớc đầu t phát triển và có những thành tựu đáng tự hào. Trong những năm tới, để thực hiện sự nghiệp CNH - HĐH đất nớc càng đòi hỏi GTVT phải đi trớc một bớc, phục vụ cho mục tiêu phát triển kinh tế xã hội. T Những năm gần đây, cùng với sự đầu t lớn của nhà nớc vào hệ thống giao thông, các công nghệ xây dựng công trình giao thông tiên tiến đã đợc đa vào Việt Nam. Để đáp ứng yêu cầu của thực tế, đòi hỏi trình độ của ngời kỹ s công trình ngày càng cao. Nhằm đáp ứng yêu cầu của sự nghiệp xây dựng đất nớc trong lĩnh vực Giao thông Vận tải, trong những năm qua Trờng Đại Học GTVT đã không ngừng mở rộng quy mô và nâng cao chất lợng đào tạo. Sau quá trình học tập và tích luỹ kiến thức trong trờng Đại học Giao Thông Vận Tải Hà Nội, đến nay em đợc giao nhiệm vụ thiết kế tốt nghiệp chuyên ngành Cầu Hầm. Đề tài đợc sự hớng dẫn trực tiếp của PGS -TS. Trần Đức Nhiệm cùng sự hớng dẫn của các thầy cô giáo trong Bộ môn Cầu - Hầm khoa Công trình Trờng Đại Học GTVT Hà Nội. Qua đây, em xin gửi lời cảm ơn chân thành tới các thày cô giáo Khoa Công Trình nói chung, đặc biệt là sự giúp đỡ, hớng dẫn tận tình của thầy Trần Đức Nhiệm và thầy đọc duyệt Nguyễn Văn Chừng Trong quá trình thực hiện đồ án, bằng kiến thức đã tích luỹ đợc cùng với sự học hỏi liên tục, nhng do thời gian và nhiều hạn chế khác nên chất lợng đồ án có thể cha đợc nh ý. Rất mong nhận đợc sự nhận xét, góp ý của các thầy, cô giáo cùng toàn thể các bạn. Hà Nội - Tháng 5 Năm 2005. Sinh viên. Mục lục Trang lời nói đầu 1 Phần 1 - giới thiệu chung 4 PHần 2 - thiết kế sơ bộ 6 Chơng I- Phơng án sơ bộ 1 : Phơng án cầu đúc hẫng 2 II.1.1. Giới thiệu chung về phơng án 2 II.1.2. Tính toán sơ bộ kết cấu nhịp 3 II.1.3. Tính toán sơ bộ trụ cầu 11 đặng trần Hng lớp cầu đờng Anh b-k41 -100- Thiết kế kỹ thuật thiết kế dầm chủ II.1.4. Tính toán sơ bộ mố cầu 14 Chơng II- Phơng án sơ bộ 2 : Cầu khung T dầm đeo 19 II.2.1. Giới thiệu chung về phơng án 19 II.2.2. Tính toán sơ bộ kết cấu nhịp 21 II.2.3. Tính toán sơ bộ trụ cầu 31 II.2.4. Tính toán sơ bộ mố cầu 35 Chơng III- Phơng án sơ bộ 3 : Phơng án cầu dây văng 40 II.3.1. Giới thiệu chung về phơng án 40 II.3.2. Tính toán và chọn các tham số cơ bản 40 Chơng IV- So sánh và lựa chọn phơng án cầu 47 II.4.1. Phơng án 1 : Cầu liên tục đúc hẫng 47 II.4.2. Phơng án 2 : Cầu khung T - dầm đeo 47 II.4.3. Phơng án 3: Cầu dây văng dầm cứng BTCT 47 II.4.4. So sánh và lựa chọn phơng án 48 Phần 3- Thiết kế kỹ thuật 49 Giới thiệu chung về phơng án kỹ thuật 49 Chơng I- Tính toán bản mặt cầu 50 I.1. Cấu tạo bản mặt cầu 50 I.2. Xác định tải trọng tác dụng lên bản mặt cầu 51 I.3. Tính toán nội lực tại các mặt cắt 52 I.4. Tính toán cốt thép và kiểm toán bản 55 I.5. Tính toán bản hẫng 57 Chơng II- Tính toán dầm ngang 60 II.1. Cấu tạo dầm ngang 60 II.2. Tải trọng tác dụng lên dầm ngang 60 II.3. Tính duyệt và bố trí cốt thép 62 Chơng III- Tính CDV chịu tĩnh tải và điều chỉnh nội lực 66 III.1. Mục đích ĐCNL và các giả thiết cơ bản 66 III.2. Lý thuyết tính toán điều chỉnh nội lực 67 III.3. Tính toán điều chỉnh nội lực 69 Chơng IV- Tính và kiểm duyệt dây văng 83 IV.1. Tính nội lực trong các dây văng 83 IV.2. Kiểm duyệt các dây văng theo cờng độ 88 Chơng V- Tính và kiểm duyệt dầm dọc 90 V.1. Cấu tạo dầm dọc 90 V.2. Tính toán nội lực 90 V.3. Tính và bố trí cốt thép DƯL cho dầm dọc 96 Chơng VI- Tính toán tháp cầu 103 VI.1. Cấu tạo tháp cầu 103 VI.2. Nội dung tính toán và kiểm toán tháp cầu 103 VI.3. Xác định các THTT tác dụng tại các mặt cắt theo phơng dọc cầu. 104 VI.4. Xác định các THTT tác dụng tại các mặt cắt theo phơng ngang cầu. 108 VI.5. Tính toán và bố trí cốt thép 112 VI.6. Tính toán móng tháp cầu 114 Chơng VII- Tính toán mố cầu 136 VII.1. Cấu tạo mố 136 VII.2. Tính toán mố 137 VII.3. Tính toán gối cầu 158 đặng trần Hng lớp cầu đờng Anh b-k41 -101- Thiết kế kỹ thuật thiết kế dầm chủ Phần 3- Thiết kế tổ chức thi công 164 Chơng I- Tổ chức thi công tổng thể 164 I.1. Tổ chức thi công mố và tháp cầu 164 I.2. Tổ chức thi công kết cấu nhịp 165 Chơng II- Tính toán thiết kế thi công 167 II.1. Thiết kế Tính toán vòng vây cọc ván thép 167 II.2. Thiết kế Tính toán ván khuôn thép 170 II.3. Thiết kế Tính toán kết cấu mở rộng tháp 174 II.4. Lựa chọn máy móc thiết bị phục vụ thi công 176 - Phần I - Giới thiệu chung I.1. Nhiệm vụ thiết kế. Thiết kế cầu vợt sông trên đờng ô tô . Khổ cầu: 2@3.75+2@3+2@1.5m. - Thiết kế 3 phơng án sơ bộ. So sánh và lựa chọn phơng án thiết kế kỹ thuật. - Thiết kế kỹ thuật phơng án kiến nghị: thiết kế chi tiết kết cấu nhịp cầu chính, 1 mố và 1 trụ chính. - Thiết kế tổ chức thi công và thiết kế thi công chi tiết 3 - 4 hạng mục. I.2. Các số liệu chủ yếu. I.2.1. Mặt cắt sông 18.96 40.6 24.60 28.20 9 39.0 41.43 18.30 10 11 13 43.0 42.61 33.78 12 43.1 26.94 14 MNTN: 47.25 MNCN: 54.0 MNTT: 52.13 28.00 50.2 45.4 15 16 24.60 54.98 27.90 17 55.15 52.96 27.35 55.20 Cao độ t nhiên (m) Khoảng cách lẻ (m) Tên cọc 52.70 23.70 27.11 MSS: 0.00 15.95 46.5 21.55 54.0 52.0 29.22 20.6 49.48 50.10 28.40 1 2 47.1 48.9 21.60 3 21.90 4 24.90 42.6 43.5 17.4018.00 5 6 40.8 41.1 7 8 22.80 42.6 43.5 39.0 I.2.2. Đặc điểm về địa chất : Khoan thăm dò địa chất tại khu vực dự kiến xây dựng cầu với số lợng 4 lỗ khoan: 2 lỗ trên bờ, 2 lỗ dới nớc. Căn cứ vào quá trình theo dõi khoan hiện trờng và kết quả các chỉ tiêu cơ lý trong phòng thí nghiệm, theo thứ tự từ trên xuống có thể phân địa tầng thành các lớp nh sau: - Lớp 1 : Đất hữu cơ - Lớp 2: Sét màu vàng nhạt trạng thái dẻo cứng - Lớp 3: Sét pha cát màu nâu trạng thái dẻo cứng - Lớp 4: Cát hạt nhỏ trạng thái chặt đặng trần Hng lớp cầu đờng Anh b-k41 -102- Thiết kế kỹ thuật thiết kế dầm chủ - Lớp 5: Cát hạt vừa chặt lẫn dăm sạn. I.2.3. Đặc điểm về thuỷ văn: - Mực nớc cao nhất (MNCN) : + 54.00m - Mực nớc thông thuyền (MNTT) : + 52.13m - Mực nớc thấp nhất (MNTN) : + 47.25m. I.2.4. Khổ cầu : K = 2@3.75+2@3+2@1.5m. I.2.5. Tải trọng thiết kế : HL93 + Ngời 300kg/m 2 I.2.6. Khổ thông thuyền : Khổ thông thuyền ứng với sông cấp II : 80 x 9 m I.2.7. Tiêu chuẩn thiết kế : TCN 272-01. - phần II- thiết kế sơ bộ - chơng I - Phơng án sơ bộ 1 đặng trần Hng lớp cầu đờng Anh b-k41 -103- Thiết kế kỹ thuật thiết kế dầm chủ Phơng án cầu đúc hẫng I. Giới thiệu chung về phơng án cầu 1. Sơ đồ cầu và kết cấu phần trên - Toàn cầu gồm có 5nhịp đợc bố trí nh sau: L cầu = 3@33 m +72 m + 120 m +72 m + 3@33 m = 462 m - Nhịp chính là một dầm BTCT DƯL, thi công theo công nghệ đúc hẫng cân bằng đối xứng. - Khổ cầu : 2@1.5+2@3+2@3.75= 16.5m - Nhịp chính dầm có tiết diện hình hộp chiều cao tại gối 6 m. Tại giữa nhịp và cuối nhịp biên là 3 m cao độ đáy dầm thay đổi theo quy luật parabol đảm bảo phù hợp yêu cầu chịu lực và mỹ quan kiến trúc. - Vật liệu dùng cho kết cấu nhịp. + BT Mác 500 + Thép cờng độ cao dùng loại 7 bó sợi hãng Fressine + Thép cấu tạo dùng CT 3 2. Kết cấu phần dới . - Dùng trụ thân hẹp BTCT đổ tại chỗ BTM 300 - Phơng án móng dùng móng cọc đài thấp, cọc khoan nhồi đờng kính 1,5 m. - Mố cầu dùng mố chữ U - BTCT trên móng cọc khoan nhồi đờng kính 1.5m. 3. Tiêu chuẩn kỹ thuật . - Qui trình thiết kế : Qui trình mới TCVN-272-01 do bộ giao thông vận tải ban hành. - Tải trọng tác dụng HL93. - Khổ cầu 2@1.5+2@3+2@3.75= 16.5m - Khổ thông thuyền 80 m x 10 m. đặng trần Hng lớp cầu đờng Anh b-k41 -104- Thiết kế kỹ thuật thiết kế dầm chủ II. Nội dung tính toán phơng án sơ bộ thứ nhất - Trong phơng án sơ bộ yêu cầu tính toán KCN trong giai đoạn khai thác. - Tiết diện tại hai mặt cắt. + Mặt cắt đỉnh trụ. + Mặt cắt giữa nhịp chính. - Tính toán 1 trụ, 1 mố: kiểm toán và tổ hợp tảI trọng tác dụng lên trụ, mố tại mặt cắt đáy bệ móng, sơ bộ tính số cọc. 1. Tính toán kết cấu nhịp . - Cần kiểm toán tại 2 mặt cắt 1-1 và 2-2 nh hình vẽ. 1.1 Sơ bộ chọn các kích thớc . - Chiều dài kết cấu nhịp: đối với kết cấu nhịp liên tục chiều dài nhịp biên L'= (0,6 ữ 0,75) chiều dài nhịp chính L. Tuỳ thuộc vào chiều dàI nhịp chính để quyết định tỉ lệ trên sao cho khi hoạt tảI đặt tại nhịp giã thì gối ở mố không bị nhổ. + Trong PA này do chiều dài nhịp chính không lớn lắm nên chọn L chính = 120m L biên = 72m = 0,6L chính . - Xác định kích thớc mặt cắt ngang: Dựa vào công thức kinh nghiệm mối quan hệ, chiều cao của hộp, dày máng, dày đáy và khổ cầu ta chọn mắt cắt ngang nh hình vẽ 1.2 . Tính toán đặc trng hình học . đặng trần Hng lớp cầu đờng Anh b-k41 -105- Thiết kế kỹ thuật thiết kế dầm chủ 300 300 600 10000 18000 13500/2=6750 250 5 5 0 1500 1/2mặt cắt tai gối Ko 330 1000 300 6000 250 570 3360150 1500500 250 3000 570 250 250 250 250 320 330 1500 300 300 330 400 15001735 16851500 300 330 3000 3360 6 0 0 800 150 13500/2=6750 2% 1/2mặt cắt giữa nhịp 2% 1500250 500 1.2.1 . Xác định phơng trình thay đổi dầm . - Giả thiết đáy dầm thay đổi là 1 parabol, đỉnh đờng parabol tại mặt cắt giữa nhịp. - Cung Parabol cắt trục hoành tại sát gối cầu bên trái. - Phơng trình có dạng : y= ax 2 + bx +c y=2ax+b Tại hoành độ x=0 thì y=H Tại hoành độ x=L/2 thì y=h và y=0 Với H,h lần lợt là chiều cao dầm chủ tại gối và giữa nhịp chính. H=6m; h=3m. Thay vào đIều kiện trên ta xác định đợc phơng trình đờng cong đáy dầm chủ: Vậy phơng trình có dạng: XXy 59 6 59 3 2 2 += 1.2.2. Xác định phơng trình thay đổi chiều dầy đáy dầm. Giả thiết đỉnh đáy dầm thay đổi là 1 parabol, đỉnh đờng parabol tại mặt cắt giữa nhịp. Gốc toạ đặt cách tim gối trên trụ 1m - Cung Parabol cắt trục hoành tại sát gối cầu bên trái. - Phơng trình có dạng : y= ax 2 + bx +c đặng trần Hng lớp cầu đờng Anh b-k41 -106- Thiết kế kỹ thuật thiết kế dầm chủ y=2ax+b Tại hoành độ x=0 thì y=H-Z Tại hoành độ x=L/2 thì y=h- z và y=0 Với H,h lần lợt là chiều cao dầm chủ tại gối và giữa nhịp chính. Z, z lần lợt là chiều dày bản đáy dầm chủ tại mặt cắt gối và giữa nhịp chính. H=6m; h=3m; Z = 1m; z = 0.8m. Thay vào đIều kiện trên ta xác định đợc phơng trình đờng cong đỉnh đáy dầm chủ: 1. 118 2.11 . 118 2.11 2 2 ++= XXy 1.2.3. Chia đốt dầm Để đơn giản khi thi công, tình trạng thiết bị hiện có ta chia các đốt nh sau: + Đốt đỉnh trụ dài 14 m + Các đốt dài 4 m + Đốt hộp long 2 m 4000 4000 4000 4000 4000 4000 6000 2 6000 7 6 5 4 3 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 12 11 10 9 815 14 13 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 2000 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 120000 6000 4000 1.2.4. Tính toán đặc trng hình học của tiết diện. - Để tính toán đặc trng hình học của các mặt cắt dâm chủ ta vẽ các mặt cắt trên AUTOCAD và tính. Trong chơng trình này ta chỉ cần nhập toạ độ mặt cắt ngang dầm chủ sẽ đợc các đặc trng hình học của mặt cắt dầm chủ tại đó. Bảng tính đặc trng hình học các mặt cắt nguyên: REGIONS 1 Area: 23832584.0765 Centroid: X: 0.000 Y: 2906.8821 Moments of inertia: X: 3.3082E+14 Y: 3.7853E+14 Product of inertia: XY: -3.3175E+10 Radii of gyration: X: 3725.7268 Y: 3985.3358 Principal moments and X-Y directions about centroid: đặng trần Hng lớp cầu đờng Anh b-k41 -107- ThiÕt kÕ kü thuËt thiÕt kÕ dÇm chñ I: 1.2944E+14 along [1.0000 0.0000] J: 3.7853E+14 along [0.0000 1.0000] REGIONS 2 Area: 22807571.0722 Centroid: X: 0.0000 Y: 2642.2203 Moments of inertia: X: 2.6038E+14 Y: 3.6667E+14 Product of inertia: XY: 14.5833 Radii of gyration: X: 3378.7974 Y: 4009.5684 Principal moments and X-Y directions about centroid: I: 1.0115E+14 along [1.0000 0.0000] J: 3.6667E+14 along [0.0000 1.0000] REGIONS 3 Area 22170513.1860 Centroid: X: 0.0000 Y: 2481.7793 Moments of inertia: X: 2.2242E+14 Y: 3.5908E+14 Product of inertia: XY: 1.5139 Radii of gyration: X: 3167.3701 Y: 4024.4693 Principal moments and X-Y directions about centroid: I: 8.5866E+13 along [1.0000 0.0000] J: 3.5908E+14 along [0.0000 1.0000] REGIONS 4 Area: 21580972.2193 Centroid: X: 0.0308 ®Æng trÇn Hng  líp cÇu ®êng Anh b-k41 -108- ThiÕt kÕ kü thuËt thiÕt kÕ dÇm chñ Y: 2333.8399 Moments of inertia: X: 1.9060E+14 Y: 3.5192E+14 Product of inertia: XY: 3041322353.9976 Radii of gyration: X: 2971.8725 Y: 4038.1681 Principal moments and X-Y directions about centroid: I: 7.3056E+13 along [1.0000 0.0000] J: 3.5192E+14 along [0.0000 1.0000] REGIONS 5 Area: 21048086.3916 Centroid: X: 0.0000 Y: 2197.8031 Moments of inertia: X: 1.6406E+14 Y: 3.4524E+14 Product of inertia: XY: 1.3709 Radii of gyration: X: 2791.8730 Y: 4050.0070 Principal moments and X-Y directions about centroid: I: 6.2391E+13 along [1.0000 0.0000] J: 3.4524E+14 along [0.0000 1.0000] REGIONS 6 Area: 20535770.6220 Centroid: X: 0.0000 Y: 2066.8972 Moments of inertia: X: 1.4078E+14 Y: 3.3869E+14 Product of inertia: XY: 2.7904 Radii of gyration: X: 2618.2900 Y: 4061.1304 Principal moments and X-Y directions about centroid: ®Æng trÇn Hng  líp cÇu ®êng Anh b-k41 -109- [...]... 21.58097222 21.04808 639 20. 535 77062 20.1116 538 9 19.69911 439 19 .34 842761 19.0674 734 7 18.82918 135 18. 635 05004 18.4 739 930 8 18.40464728 18 .35 848659 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 218.757427 2 13. 1452 931 207.9192851 2 03 . 237 1226 199.0 538 414 195 . 237 71 192.0795054 189.4 832 741 187 .32 1157 185.5452156 184 .39 32018 1 83. 81566 93 Giá trị mô men do tính tải của cánh dầm trong thi công và tải trọng xe đúc 0 0 3 1 1 4 2 2 3 3 4 4 5 5 6... centroid: I: 2 .33 71E+ 13 along [1.0000 0.0000] J: 3. 0988E+14 along [0.0000 1.0000] Mặt cắt 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 đặng trần Hng yi(m) 2.9068821 2.64222 03 2.48177 93 2 .33 3 839 9 2.1978 031 2.0668972 1.9 633 145 1.8570219 1.7711892 1.7049054 1.6 436 597 1.5956819 1.5528021 1. 537 638 6 1.52752 73 Sx(m3) F(m2) 23. 83 22.81 22.17 21.58 21.05 20.54 20.11 19.7 19 .35 19.07 18. 83 18.64 18.47 18.4 18 .36 69.278512... 69.278512 60.26262 73 55.0 2 232 07 50 .36 6 534 46.2595495 42.44 532 68 39 .4855017 36 .5816868 34 .269726 32 .50 8 238 5 30 .9487666 29. 735 6121 28.6864552 28.2996961 28.0 430 894 -1 13- Jx(m4) 3. 31E+02 2.60E+02 2.22E+02 1.91E+02 1.64E+02 1.41E+02 1.24E+02 1.08E+02 9.57E+01 8.70E+01 7.95E+01 7 .38 E+01 6.90E+01 6.73E+01 6.62E+01 Jth(m4) 1.29E+02 1.01E+02 8.59E+01 7 .31 E+01 6.24E+01 5 .30 E+01 4.62E+01 3. 98E+01 3. 50E+01 3. 16E+01 2.86E+01.. .Thiết kế kỹ thuật thiết kế dầm chủ I: 5 .30 52E+ 13 along [1.0000 0.0000] J: 3. 3869E+14 along [0.0000 1.0000] REGIONS 7 -Area: 201116 53. 8942 Centroid: X: 0.000 Y: 19 63. 3145 Moments of inertia: X: 1 . 237 3E+14 Y: 3. 332 8E+14 Product of inertia: XY: -5067711424 .37 37 Radii of gyration: X: 2480 .39 59 Y: 4070. 831 8 Principal moments and X-Y directions about centroid: I: 4.6212E+ 13 along... Mpa Mô đun đàn hồi : đặng trần Hng E=2x105 Mpa -117- lớp cầu đờng Anh b-k41 Thiết kế kỹ thuật thiết kế dầm chủ 1.2.6 Sơ bộ xác định diện tích cốt thép dự ứng lực cần thiết: Theo đIều 5.7.1, các giả thiết có thể dùng để thiết kế kết cấu bê tông cốt thép, bê tông cốt thép ứng suất trớc là: Bê tông ƯST chịu kéo ỏ mặt cắt không bị nứt ứng biến trong bê tông thay đổi tuyến tính, trừ các cấu kiện và các... mô men tại mặt cắt đỉnh trụ do tác dụng của trọng lợng bản thân dầm L - là chiều dài cánh hẫng lớn nhất: L=59m B - là chiều rộng toàn bộ cầu : B = 17.7m Khối lợng từng đốt đợc tính theo bảng sau: TT 1 2 3 đặng trần Hng F(m2) 23. 832 58408 22.80757107 22.1705 131 9 L(m) 2 6 4 P(tấn) 119.1629204 34 9.8011 636 224.89042 13 -114- lớp cầu đờng Anh b-k41 Thiết kế kỹ thuật 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 thiết kế. .. giới thiệu chung phơng án 1 bố trí chung cầu Cầu đợc bố trí theo sơ đồ: ( 3@ 40 + 60 + 84 + 60 + 3@ 40 )m Chiều dài toàn cầu: L = 444 m Cầu gồm 8 trụ P1,P2,P3,P4,P5,P6,P7,P8 và 2 mố A1,A2: Ba nhịp dẫn dầm thép liên hợp btct I 40m từ mố A1-P1-P2-P3 và từ mố A2-P8-P7- P6 Trên hai trụ P4 và P5 Độ dốc ngang cầu : 2% 2 kết cấu phần trên Cầu đợc thi công theo phơng pháp lắp hẫng cầu bằng đối xứng Dàn có... trụ P3, P4, P5, P6 bê tông cốt thép thờng đổ tại chỗ Phơng án móng: Dùng móng cọc khoan nhồi d=1.0 m đổ tại chỗ 3. 2.Mố cầu: Dùng mố chữ U bê tông cốt thép Phơng án móng: Dùng móng cọc khoan nhồi đổ tại chỗ đờng kính cọc 1.0 m 4 Tính toán phơng án sơ bộ: o Tính toán lựa chọn kết cấu nhịp o Tính duyệt các thanh dàn chủ o Tính toán một trụ, 1 mố, sơ bộ tính toán cọc ii Tính toán kết cấu nhịp chính 2.1... 2.64E+01 2.45E+01 2 .38 E+01 2 .34 E+01 lớp cầu đờng Anh b-k41 Thiết kế kỹ thuật thiết kế dầm chủ Tính mô men tại mặt cắt đỉnh trụ trong quá trình thi công do trọng lợng bản thân dầm ; Trọng lợng ván khuôn , xe đúc và các tảI trọng thi công: - Tĩnh tải giai đoạn I đã đợc khai báo trong mô hình SAP2000 để đợc tự tính - Trọng lợng ván khuôn lấy 20tấn - Trọng lợng xe đúc 60tấn - Tải trọng thi công đợc lấy thống... chon theo các yêu cầu sau: Trọng lợng thép của dàn chủ nhỏ Bảo đảm tĩnh không thông thuyền và thông xe Chiều cao kiến trúc nhỏ đối với cầu dầm chạy trên Đảm bảo độ cứng theo phơng đứng của kết cấu nhịp: f < fchi phí Đảm bảo mỹ quan và phù hợp với cảnh quan ở khu vực xây cầu Nh vậy chọn chiều cao dàn bằng h = 9 m đặng trần Hng - 132 - lớp cầu đờng Anh b-k41 Thiết kế kỹ thuật thiết kế dầm chủ 1/2 mặt . án sơ bộ. So sánh và lựa chọn phơng án thiết kế kỹ thuật. - Thiết kế kỹ thuật phơng án kiến nghị: thiết kế chi tiết kết cấu nhịp cầu chính, 1 mố và 1 trụ chính. - Thiết kế tổ chức thi công và thiết. Lựa chọn máy móc thiết bị phục vụ thi công 176 - Phần I - Giới thiệu chung I.1. Nhiệm vụ thiết kế. Thiết kế cầu vợt sông trên đờng ô tô . Khổ cầu: 2 @3. 75 +2 @3+ 2@1.5m. - Thiết kế 3 phơng án. án 2 II.1.2. Tính toán sơ bộ kết cấu nhịp 3 II.1 .3. Tính toán sơ bộ trụ cầu 11 đặng trần Hng lớp cầu đờng Anh b-k41 -100- Thiết kế kỹ thuật thiết kế dầm chủ II.1.4. Tính toán sơ bộ mố cầu 14 Chơng