ĐẠI HỌC THÁI NGUYÊN TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHIỆP VŨ THỊ MỸ NGHIÊN CỨU GIẢM TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG TRÊN LƯỚI PHÂN PHỐI ĐIỆN CHUYÊN NGÀNH : THIẾT BỊ MẠNG VÀ NHÀ MÁY ĐIỆN Mã số : 60.52.50 TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT THÁI NGUYÊN – 2013 Công trình được hoàn thành tại: TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHIỆP Người hướng dẫn khoa học: PGS.TS. TRẦN BÁCH Phản biện 1:PGS.TS. ĐẶNG QUỐC THỐNG Phản biện 2: TS. NGÔ ĐỨC MINH Luận văn được bảo vệ trước hội đồng chấm luận văn cấp nhà trường họp tại: trường ĐHKT Công nghiệp, ĐH Thái Nguyên. Vào hồi: 16 giờ 00 ngày 24 tháng 01 năm 2013 Có thể tìm hiểu luận văn tại thư viện: TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHIỆP - 1 - CHƯƠNG 1 TỔNG QUAN VỀ LƯỚI PHÂN PHỐI VÀ VẤN ĐỀ TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG 1.1. VAI TRÒ LƯỚI ĐIỆN PHÂN PHỐI TRONG HTĐ 1.2. ĐẶC ĐIỂM CHUNG CỦA LƯỚI PHÂN PHỐI 1.3. MỘT SỐ VẤN ĐỀ VỀ TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG TRONG LƯỚI PHÂN PHỐI ĐIỆN 1.3.1 Hiệu quả sử dụng điện 1.3.1.2.Tác động của việc sử dụng điện với môi trường. Bảng 1.2. Tác động của tổn thất điện năng đến môi trường Environmental measure Typical impact Impact due to losses Water use 1.25 kL/MWh 13500 ML Ash emission 0.37 kg/MWh 4 ktonne Coal use 480 kg/MWh 5.18Mtonne CO2 output 900 kg/MWh 9.72 Mtonne SOX output 7.4 kg/MWh 80 ktonne NOX output 3.7 kg/MWh 40 ktonne 1.3.2 Tổn thất phi kĩ thuật 1.3.3.Tổn thất kĩ thuật 1.3.3.1.Các loại tổn thất kĩ thuật (dây dẫn) 1.3.3.2 .Phương pháp tiếp cận để tính tổn thất a. Phương pháp đánh giá đầy đủ b. Phương pháp sử dụng đồ thị phụ tải điển hình. c.Tính toán tổn thất kĩ thuật ở các phân đoạn d.Tổn thất trong công tơ đo đếm điện năng Tổn thất kĩ thuật trong công tơ đo đếm điện năng là do sắt trong các cuộn dây điện áp của công tơ đo đếm và được giả định là không đổi trong lưới điện phân phối,vì công tơ đo đếm điện năng không phụ thuộc vào dòng điện trong lưới điện phân phối.tổn thất trong công tơ (em)tính bằng kW/h và có thể đo được bằng cách: em= ).( 1000 )32(. 321 ngày kWh iiiNp mm + + (1.10) e.Các tổn thất liên quan đến khách hàng Tính toán tổn thất liên quan đến khách hàng dựa trên giả định rằng chiều dài và điện trở của dây dẫn được định nghĩa trước đó.Những tổn thất điện năng hàng ngày (er) được cho bởi: - 2 - )( 1000 ‡” 1 1 2 ngày kWh ItLRk e N i t r = = ∆ (1.11) f.Tổn thất trong lưới điện áp thấp Phương pháp sử dụng đồ thị phụ tải điển hình,tương ứng dòng điện cho mỗi khoảng thời gian t đo được và cấu hình mạng điện áp thấp điển hình có thể được sử dụng để đánh giá tổn thất kĩ thuật của lưới điện áp thấp trong tất cả các nhánh của lưới.các nhánh của lưới thể hiện trong 1.1 đâị điện cho dây dẫn điện 3 pha và một dây nối đất. Hình 1.1 Các nhánh lưới trong một lưới điện áp thấp Tổng các dòng nhánh được tính từ kirhoff áp dụng cho mỗi nút mạng bằng 0,những tổn thất điện năng hàng ngày cho một nhánh (es)có thể được đánh giá bởi: )()( 1000 1 ‡”‡” 1 1 2 . ngày kW tIRte m t Nconđ t tts ∆ = = == (1.12) 1.3.3.3.Tổn thất trong máy biến áp phân phối Dòng điện trong lưới điện phân khối được xác định cho tất cả các nhánh của mạng lưới cho đến nút điện áp.do đó dòng điện trong dây pha và dây trung tính trong mỗi khoảng thời gian t được tính từ mô hình phụ tải áp dụng cho điện áp thấp.với thông số danh điịnh của máy biến áp ,tổn thất điện năng hàng ngày cho một máy biến áp phân phối (et) được cho bởi: tSpSpe M T S S NcuNfet N t ∆ 2 1 )( 24 ‡” = += (1.13) - 3 - KẾT LUẬN CHƯƠNG 1 Nội dung chương 1 đã giới thiệu tổng quan một số vấn đề cơ bản về lưới điện phân phối bao gồm: Định nghĩa, cấu trúc và vai trò của lưới điện phân phối, đồng thời giới thiệu về hiện trạng lưới điện tại Việt Nam. Từ đó cho thấy LPP có vai trò hết sức quan trọng trong việc cung cấp năng lượng, đáp ứng nhu cầu trực tiếp cho phụ tải. Vấn đề công suất phát ra phải được đưa đến và tận dụng một cách hiệu nhất, không để lãng phí quá nhiều ảnh hưởng đến kinh tế là một bài toán được rất nhiều đề tài nghiên cứu. Tổn hao công suất là vấn đề ảnh hưởng đến chất lượng nguồn điện và kinh tế, để giảm nó một trong những biện pháp khá hiệu quả là bù công suất phản kháng cho lưới điện. Do đó chương 2 tác đề cập đến vấn đề lý thuyết về phương pháp bù công suất phản kháng để giảm tổn thất trên lưới phân phối. CHƯƠNG 2 PHƯƠNG PHÁP BÙ CÔNG SUẤT PHẢN KHÁNG ĐỂ GIẢM TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG TRÊN LƯỚI PHÂN PHỐI 2.1 BÙ CÔNG SUẤT PHẢN KHÁNG 2.1.1 Các vấn đề chung trong việc bù công suất phản kháng. Việc bù công suất phản kháng gồm hai loại: - Bù cưỡng bức: 2.1.2 Lý thuyết cơ bản về bù công suất phản kháng 2.1.2.1 Hệ số công suất Có thể mô tả tải một pha như ở hình bên có tổng dẫn ` được cung cấp từ một điện áp (U). Dòng tải là I L, ta có: I L = U(G L + jB L ) = I R + jI X (2.1) Cả U và I L là các phần tử pha và phương trình (2.1) được thể hiện trong đồ thị pha với U là véctơ chuẩn. Dòng điện tải I L có một thành phần tác dụng “điện trở” I R cùng pha với điện áp U và một thành phần phản kháng “điện kháng” I X vuông góc với U, góc pha giữa U và I L là ϕ. Công suất biểu kiến: S L = U.I L ∗ S L = V 2 G L – j V 2 B L = P L + jQ L (2.2) I R ϕ 2 U I X I L S L P L Q L ϕ L - 4 - Công suất biểu kiến có một thành phần thực P L (tức là công suất tác dụng, công suất hữu ích, có thể chuyển đổi thành nhiệt, công cơ học, ánh sáng hoặc các dạng khác của năng lượng) và một thành phần phản kháng Q L (tức là công suất phản kháng, công suất vô công, không thể chuyển đổi được thành các dạng năng lượng có ích nhưng không thể bỏ qua do đây là thành phần trung chuyển điện năng thành các dạng năng lượng khác). Quan hệ giữa S L , P L và Q L được thể hiện theo hình bên. Dòng điện I S = I L do hệ thống cung cấp là lớn hơn dòng điện cần thiết để cung cấp riêng cho công suất thực, bởi một hệ số: I L /I R = (cosϕ) -1 (2.3) Như vậy, cosϕ là hệ số công suất, là phân số của công suất biểu kiến có thể chuyển đổi một cách hữu ích thành các dạng năng lượng khác. 2.1.2.2 Điều chỉnh hệ số công suất Nguyên tắc điều chỉnh hệ số công suất là bù công suất phản kháng, tức là cung cấp tại chỗ bằng cách nối song song với một tải thiết bị bù có tổng dẫn phản kháng đơn thuần - jB L . Dòng điện được cung cấp bởi hệ thống tổ hợp tải và thiết bị bù trở thành: I S = I L + I B = U (G L + j B L ) – U(jB L ) = U. G L = I R (2.4) Với I B là dòng đi thiết bị bù. Như vậy, việc bù sẽ dẫn đến dòng điện I R cùng pha với điện áp tạo nên sự đồng nhất hệ số công suất tổng thể. Dòng điện cung cấp I S có giá trị nhỏ nhất có thể trong việc cung cấp đầy đủ công suất P L ở điện áp U và tất cả nhu cầu công suất phản kháng của tải được cung cấp tại chỗ bằng thiết bị bù. Như vậy, phụ tải được bù toàn thể. Giảm bớt nhu cầu công suất phản kháng của phụ tải, nguồn cung cấp bây giờ có khả năng thêm để cung cấp cho các tải khác. Dòng điện thiết bị bù được biểu diễn: I B = U.Y B = -jU.B L (2.5) Công suất biểu kiến trao đổi với hệ thống cung cấp của thiết bị bù: S B = P B + jQ B = U.I B * = jU 2 . B L (2.6) Do P B = 0 và Q B = U 2 . B L = -Q L , thiết bị bù không cần công suất cơ đầu vào, phần lớn là các tải của cảm ứng có nhu cầu bù điện dung (B B dương và Q B âm). Từ sơ đồ véctơ biểu diễn mối quan hệ giữa P L , Q L , S L , chúng ta thấy rằng đối với việc bù tổng của công suất phản kháng, dung lượng công suất phản kháng của thiết bị có quan hệ với công suất tácdụng P L của phụ tải là: Q L = P L .tgϕ (2.7) Và Q γ = S L sinϕ L = S L ( ) L 2 cos1 ϕ− (2.8) - 5 - Hình 2.2: Minh hoạ ảnh hưởng của thiết bị bù đối với sự điều chỉnh hệ số công suất Một phụ tải P 1 + jQ 1 có hệ số công suất được xác định theo công thức sau: 2 1 2 1 1 1 QP P cos + =ϕ (2.9) Khi được cung cấp một lượng công suất phản kháng Q C , hệ số công suất được cải thiện từ cosϕ 1 thành cosϕ 2 với cosϕ 2 được xác định như sau: 2 C1 2 1 1 2 )QQ(P P cos −+ =ϕ (2.10) 2.1.2.3 Điều chỉnh điện áp a) Nguyên tắc và kết luận chung của điều chỉnh điện áp Bắt đầu phần này, chúng ta xác định sự điều chỉnh điện áp đạt được khi không có thiết bị bù và chỉ ra các thông số quan trọng nhất của phụ tải và hệ thống cung cấp. Sau đó là giới thiệu khái niệm của một thiết bị bù lý tưởng mà có thể duy trì điện áp không đổi tại điểm cung cấp bằng cách duy trì công suất phản kháng của hệ thống cung cấp gần nhu không đổi. Các đặc tính của thiết bị bù được biểu diễn về sơ đồ lẫn toán học. Việc điều chỉnh điện áp được xem như là thay đổi tỷ lệ (hoặc trên mỗi đơn vị) với biên độ điện áp đi kèm với một sự thay đổi được xác định của dòng phụ tải (tức là từ không tải đến đầy tải). Điều này gây nên bởi sự sụt áp trên tổng trở cung cấp mang dòng điện tải. Nếu hệ thống cung cấp được biểu diễn bằng mạch tương đương Thevenin một pha ở hình 2.3 thì việc điều chỉnh điện áp được cho bởi: U UE U UE − = − (2.11) Với U là điện áp pha chuẩn. Khi không có thiết bị bù, sự thay đổi của điện áp cung cấp do dòng điện phụ tải I L gây ra được biểu diễn ở hình trên là ∆U: LS I.ZUEU =−=∆ (2.12) Với SSS jXRZ −= Và U QP I LL L − = (2.13) Q 1 P 1 P 1 Tải Q C Q 2 = Q 1 -Q C Q 2 Q C ϕ 2 ϕ 1 - 6 - Như vậy, ( ) U QRPX j U QXPR U jQP jXRU LSLSLSLSLL SS − + − = − +=∆ (2.14) ∆U = ∆U R +j ∆U X (2.15) Hình 2.3: a) Mạch tương đương của hệ thống và phụ tải b) đồ thị vectơ pha cho hình a (chưa bù) c) Đồ thị vectơ pha cho hình a (Bù cho điện áp không đổi) Sự thay đổi điện áp có một thành phần ∆U R cùng pha với điện áp và một thành phần ∆U X vuông góc với U, được biểu diễn trên hình 2.3. Điều này có nghĩa là biên độ và pha của điện áp có liên quan đến điện áp cung cấp E, là các hàm số của biên độ và R S + jX S I S E U I L G L + jB L (a) jX S I S ϕ L ϕ S R S I S ∆ U U E I L I L (b) jX S I S ϕ L R S I S ∆ U U E I L I C (c) I S - 7 - pha của dòng điện phụ tải, hay nói một cách khác, sự thay đổi điện áp phụ thuộc vào cả công suất tác dụng và công suất phản kháng của phụ tải. Khi có thêm thiết bị bù nối song song với tải, có thể làm cho quan hệ về giá trị UE = tức là làm cho sự thay đổi điện áp bằng 0 hoặc giữ cho biên độ điện áp cung cấp không đổi ở giá trị E khi có tải. Điều này được biểu diễn trên hình 2.3 đối với một thiết bị bù phản kháng thuần. Công suất phản kháng Q L ở (2.14) được thay bằng: Q S = Q C + Q L và Q C được chỉnh định sao cho làm quay đồ thị vectơ pha ∆U cho đến khi thoả mãn UE = . Như vậy, từ (2.13) và (2.14) ta có: 2 LSLS 2 LSLS 2 U QRPX U QXPR UE − + + += (2.16) Giá trị yêu cầu của Q C được tìm thấy bằng cách giải phương trình này theo Q S với UE = , khi đó; Q C = Q S – Q L (2.17) Biểu diễn lại phương trình (9), ta có: 0cQ.bQ.a S 2 S 2 =++ (2.18) Với: 22 s.Xs.Ra += s.X.U.2b = ( ) 2222 2 2 UEPs.XRsPUc −++= Do đó, a 2 ac4bb Q 2 S −±− = (2.19) Điều quan trọng ở đây là luôn luôn có đáp số cho Q C bất kể giá trị nào của P L . Điều này dẫn đến các kết luận quan trọng sau: Một thiết bị bù công suất phản kháng thuần tuý có thể hạn chế sự thay đổi điện áp nguồn cung cấp mà nguyên nhân gây ra bởi sự thay đổi công suất tác dụng và công suất phản kháng của tải. Miễn là có thể điều khiển dễ dàng công suất phản kháng của thiết bị bù trong một phạm vi vừa đủ (nói chung kể cả chậm sau và vượt trước). Ở một tốc độ vừa đủ thì thiết bị bù có thể hoạt động như một bộ phận điều áp lý tưởng. Cần phải thừa nhận rằng, chỉ có biên độ điện áp là điều khiển được còn góc pha của nó thay đổi liên tục theo dòng điện tải. Như ở trên đã nói, thiết bị bù có thể giảm công suất phản kháng do hệ thống cung cấp về không như thế nào. Đó là, thay vì làm chức năng điều chỉnh điện áp, thiết bị hoạt động như một thiết bị hiệu chỉnh hệ số công suất. Nếu thiết bị được thiết kế để làm điều này, chúng ta có thể thay đổi phương trình (2.14) bằng - 8 - Q S = Q C + Q L = 0 và điện áp thay đổi là: ( ) U P jXR U QXPR U L SS LSLS += + =∆ (2.20) Giá trị này là độc lập và không bị thiết bị bù điều khiển. Vậy, thiết bị bù công suất phản kháng thuần tuý không thể một lúc vừa duy trì điện áp không đổi vừa duy trì hệ số công suất đồng nhất. Ngoại lệ duy nhất đối với quy tắc này là khi P L = 0, nhưng điều này nói chung là không thực tế. Điều quan trọng cần chú ý là nguyên tắc này áp dụng cho hệ số công suất tức thời: có thể có một thiết bị bù công suất phản kháng thuần tuý để duy trì cả điện áp không đổi và hệ số công suất trung bình đồng nhất. b) Công thức gần đúng cho việc điều chỉnh điện áp. Các biểu diễn của ∆U X và ∆U R trong phương trình (2.14) đôi lúc được cho ở dạng hữu ích như sau: Nếu hệ thống bị ngắt mạch ở thanh cái phụ thì “công suất ngắn mạch biểu kiến là”: S SC = P SC + jQ SC = E.I* SC = E 2 /Z* SC (2.21) Với: Z SC =R SC + jX SC I SC : Dòng ngắn mạch Vì SCSC Z*Z = , ta có: SCSC 2 SCS S/sco.Esco.ZR == ϕ (2.22) Và: SCSC 2 SCSCS S/sin.Esin.ZX ϕ=ϕ= (2.23) Với: tg SC = X S /R S Đó là tỷ số X/R của hệ thống cung cấp. Thay vào phương trình (2.12) cho R S và X S , chuẩn hoá ∆U X và ∆U R theo U và giả thiết E/U ≈1, ta có: ∆U R / U ≈ (P L cosϕ SC + Q L sinϕ SC )/S SC (2.25) ∆U X / U ≈ (P L cosϕ SC - Q L sinϕ SC )/S SC (2.26) ∆U X thường được bỏ qua vì nó chỉ có khuynh hướng tạo ra sự thay đổi ở một pha tại một điện áp cung cấp (liên quan đến E), do đó, sự thay đổi về biên độ được thể hiện bởi ∆U R . Tuy các công thức mang tính gần đúng nhưng có ích vì nó được biểu diễn theo các đại lượng mà theo cách nói thông thường: Mức độ sự cố hay mức độ ngắn mạch S SC , tỷ số X/R (tgϕ SC ), công suất tác dụng và công suất phản kháng của phụ tải P L và Q L . Để có kết quả chính xác, các biểu diễn ở phương trình (2.25) phải được nhận thêm E 2 /U 2 . [...]... ích thu được do giảm tổn thất điện năng so với trước khi đặt bù: F1[ n,l,Qbi , Tbi ,Qbi(t) =CA.DA Trong đó CA là chi phí biên cho 1kWh tổn thất điện năng DA là độ giảm tổn thất điện năng so với trước khi bù DA phụ thuộc cấu trúc lưới, đồ thị phụ tải công suất phản kháng, cấu trúc trạm bù, số lượng, vị trí, chế độ vận hành tụ bù F2[ n, li, Qbi] là lợi ích thu được trên hệ thống điện do giảm được yêu cầu... (2.35) a) Giảm tổn thất điện năng nhờ lắp đặt tụ: *Trường hợp 1: Một bộ tụ điện Việc chen thêm một bộ tụ điện trên xuất tuyến sơ cấp làm phá vỡ tính liên tục của đường phân bố tải phản kháng, làm thay đổi dạng phân bố của dòng phản kháng, và kết quả là giảm tổn thất như biểu diễn ở hình bên đây Hình 2.6: xuất tuyến với phụ tải gộp lại hay tập trung và các phân bố tải đều và dạng phân bố dòng điện sau... 133.443.625 = 324868515 (đồng) Kết luận: Qua kết quả tính toán ta nhận thấy: - 32 - KẾT LUẬN CHUNG VỀ LUẬN VĂN 1 ĐÁNH GIÁ VÀ NHẬN XÉT KẾT QUẢ ĐẠT ĐƯỢC CỦA LUẬN VĂN 2 KẾT LUẬN CHUNG VÀ HƯỚNG NGHIÊN CỨU TIẾP THEO Luận văn đã sử dụng các tài liệu của các thầy cô giáo, Viện sĩ, Giáo sư, Tiến sĩ, và của các cơ quan chuyên ngành cung cấp được ghi trong phần phụ lục Với nội dung của luận văn, đề tài mới chỉ khai thác... b) Thời gian thu hồi vốn (Thv) Thời gian thu hồi vốn là số năm để NPV lớn hơn tổng giá trị đầu tư ban đầu: NPV ≥ V = V0.Qb Với NPV tính theo công thức (1) trên là hàm luận chứng kinh tế Nếu NPV ≥ 0 là đầu tư có lãi về mặt tổng quát, về mặt xã hội 2.3.2 Phương pháp tính độ giảm tổn thất điện năng (DA) Độ giảm tổn thất điện năng do lắp đặt tụ bù là: - 15 - DA = ( T.R 2Q tb Q 'b − Q 'b2 2 1000 U dm ' (... Báo cáo công tác kinh doanh bán điện năm 2009 , Phòng KH-VT ĐLHT 10 Đoàn Kim Tuấn (2008), Nghiên cứu ứng dụng chương trình DSM vào điều khiển quản lý nhu cầu điện năng thành phố Thái Nguyên, Luận văn thạc sĩ kỹ thuật, ĐHKTCNTN 11 Bộ công thương, Thông tư số 32/2010/TT-BCT ngày 30/7/2010 Quy định hệ thống phân phối điện 12 Berrie, T.W (1992), Electricity economics and planning, Peter peregrinus Ltd 13... Vượt trước Phụ tải phân bố đều 0 1.0pu Chậm sau i3 = I 1 − ( I 1 − I 2 ) x − 3 I C i1 = I 1 − ( I1 − I 2) x − I C IC IC IC I2 i 2 = I 1 − ( I1 − I 2 ) x − 2 I Phân bố dòng mới I1 i = I 1 − (I 1 − I 2 ) x c]} (2.35) Hình 2.6: Giảm tổn thất với 3 bộ tụ điện - 21 - 2.5.4 Trường hợp lắp 4 bộ tụ điện Giả sử có 4 bộ tụ cùng kích cỡ được lắp đặt như trên hình 2.7 phương trình giảm tổn thất trên một đơn vị là:... 0.9 1.0 Hình 2.12 : Độ giảm tổn thất do lắp đặt tụ bù tại vị trí tối ưu cho 1 phân đoạn đường dây có nhiều tổ hợp tải tập trung và phân bố đều - 14 - ‫1=ג‬ ‫4/3=ג‬ 1.0 ‫2/1=ג‬ 0.9 ‫0=ג‬ độ giảm tổn thất bù 0.8 0.7 ‫4/1=ג‬ 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 vị trí lắp đặt tụ bù Hình 2.13 : Độ giảm tổn thất do lắp đặt tụ bù tại vị trí tối ưu cho 1 phân đoạn đường dây có... tải phân bố đều Hiện nay có nhiều phương pháp tính bù công suất phản kháng cho lưới điện phân phối, mỗi phương pháp có một giả thiết nhất định để đơn giản việc tính toán và dĩ nhiên khả năng áp dụng cũng bị ràng buộc với các điều kiện giả định đó Ở đây chúng ta xem xét các phương pháp tính bù với tụ điện được lắp đặt rải trên lưới, vì việc bù rải trên lưới mang nhiều hiệu quả trong việc cải thiện phân. .. Vị trí và dung lượng bù cố định ở lưới trung áp Vị trí bù Qbù (kVAr) Nút 16 100 Nút 15 100 Nút 15 100 Bảng 3.6 Tổn thất công suất trước và sau khi bù Tổn thất Trước khi Sau khi bù Giảm tổn bù thất 49.13 45.63 3.51 ΔP (kW) 134.75 130.54 4.21 ΔQ (kVAr) - 29 - Kết quả tính toán được mô phỏng trên PSS/ADEPT như sau Hình 3.24 Tính toán bù trung áp trên PSS/ADEPT 2 Bù ở lưới hạ áp Hình 3.25 Thẻ tính toán... cho ta độ giảm tổn thất khi lắp đặt bộ tụ có dung lượng tối ưu với các tổ hợp các loại tải - 13 - C=0.9 1.0 C=0.8 0.9 C=0.7 C=1.0 C=0.6 độ giảm tổn thất p.u 0.8 C=0.5 0.7 C=0.4 0.6 0.5 C=0.3 0.4 C=0.2 0.3 0.2 C=0.1 0.1 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.9 Hình 2.11: Độ giảm tổn thất là một hàm của0.5 trí0.6 đặt và 0.8 số bù tụ 1.0 1 vị lắp 0.7 tỷ cho phân đoạn đường dây với một tổ hợp phụ tải tập trung và phân bố đều . pháp bù công suất phản kháng để giảm tổn thất trên lưới phân phối. CHƯƠNG 2 PHƯƠNG PHÁP BÙ CÔNG SUẤT PHẢN KHÁNG ĐỂ GIẢM TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG TRÊN LƯỚI PHÂN PHỐI 2.1 BÙ CÔNG SUẤT PHẢN KHÁNG. tìm hiểu luận văn tại thư viện: TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHIỆP - 1 - CHƯƠNG 1 TỔNG QUAN VỀ LƯỚI PHÂN PHỐI VÀ VẤN ĐỀ TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG 1.1. VAI TRÒ LƯỚI ĐIỆN PHÂN PHỐI TRONG HTĐ. TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHIỆP VŨ THỊ MỸ NGHIÊN CỨU GIẢM TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG TRÊN LƯỚI PHÂN PHỐI ĐIỆN CHUYÊN NGÀNH : THIẾT BỊ MẠNG VÀ NHÀ MÁY ĐIỆN Mã số