Đang tải... (xem toàn văn)
Lời nói đầu2CHƯƠNG I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN I. Chọn động cơ điện3II. Phân phối tỷ số truyền4CHƯƠNG II: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁYI. Thiết kế bộ truyền xích5II. Thiết kế bánh răng8III. Thiết kế trục17IV. Tính toán chọn ổ32IV. Thiết kế vỏ hộp35V. Các chi tiết phụ36VI. Bảng dung sai lắp ghép38Tài liệu tham khảo40
ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC MỤC LỤC Lời nói đầu 2 CHƯƠNG I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN I. Chọn động cơ điện 3 II. Phân phối tỷ số truyền 4 CHƯƠNG II: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY I. Thiết kế bộ truyền xích 5 II. Thiết kế bánh răng 8 III. Thiết kế trục 17 IV. Tính toán chọn ổ 32 IV. Thiết kế vỏ hộp 35 V. Các chi tiết phụ 36 VI. Bảng dung sai lắp ghép 38 Tài liệu tham khảo 40 SVTH: NGÔ VĂN HUY 1 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC LỜI NÓI ĐẦU Trong cuộc sống chúng ta có thể bắt gặp những hệ thống truyền động ở khắp nơi và có thể nói nó đóng vai trò nhất định trong cuộc sống cũng như trong sản xuất. Đối với các hệ thống truyền động thường gặp thì có thể nói hộp giảm tốc là một bộ phận không thể thiếu. Đồ án thiết kế hệ thống truyền động cơ khí nhằm củng cố lại các kiến thức đã học trong các môn Nguyên Lý Máy, Chi Tiết Máy, Vẽ Kỹ thuật Cơ khí,… và giúp sinh viên có cái nhìn tổng quan về việc thiết kế cơ khí. Hộp giảm tốc là một trong những bộ phận điển hình mà công việc thiết kế giúp chúng ta làm quen với các chi tiết cơ bản như bánh răng ,ổ lăn,… Thêm vào đó trong quá trình thực hiện các sinh viên có thể bổ sung và hoàn thiện kỹ năng vẽ AutoCad, điều rất cần thiết với một kỹ sư cơ khí. Em xin chân thành cảm ơn thầy Nguyễn Hữu Lộc, cũng như các thầy cô và các bạn đã giúp đỡ em rất nhiều trong quá trình thực hiện đồ án. Với kiến thức còn hạn hẹp, do đó thiếu sót là điều không thể tránh khỏi, em mong nhận được ý kiến từ thầy cô và bạn bè để đồ án này được hoàn thiện hơn. Sinh viên thực hiện. Ngô Văn Huy SVTH: NGÔ VĂN HUY 2 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC CHƯƠNG 1: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN Chọn động cơ Theo đề bài ta có: )(30 )(48 8,0 )(500 )/(25,1 )(4500 2 1 2 1 st st TT TT mmD smv NF = = = = = = = Công suất làm việc trên trục công tác: ( ) kW vF P ct 63.5 1000 25,1.4500 1000 . max === 823,092,0.99,0.97,0.99,0 2424 === xknbrol ηηηηη Chọn 99,0 = ol η ; 97,0 = br η ; 99,0 = kn η ; 92,0 = x η Công suất tương đương trên trục công tác: ( ) ( ) kW ttT tTtT PP cttd 22,5 3048 30.8,048.1 623,5 2 21 2 2 2 21 2 1 max = + + = + + = Công suất lớn nhất trên trục động cơ: ( ) ( ) kW ttT tTtT P P ct td 34.6 3048 30.8,048.1 823.0 63.5 2 21 2 2 2 21 2 1 max = + + = + + = η Số vòng quay trục tang trống băng tải: )/(75,47 500. 25,1.60000.60000 pv D v ct === ππ η Tỷ số truyền chung xác định theo công thức: ct dc xch n n uuuu == 21 Ta chọn sơ bộ: )/(5,143275,47.5,2.12 5,2 12. 21 pvn u uuu dc x h ==⇒ = == SVTH: NGÔ VĂN HUY 3 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC ⇒ chọn )/(1455 pvn dc = ⇒ chọn động cơ 4A132S4Y3 = = )/(1455 )(5,7 pvn kWP Phân phối tỷ số truyền Ta có: = = ⇒= 78,2 32,4 12 2 1 u u u h (tra bảng 3.1 trang 43 [II] ) 54,2 =⇒ x u Công suất, momen xoắn và số vòng quay trên các trục : )(18,6 92,0.99,0 63,5 . 22 3 kW P P xol ct === ηη )(44,6 97,0.99,0 18,6 . 3 2 kW P P brol === ηη )(71,6 97,0.99,0 44,6 . 2 1 kW P P brol === ηη )/(1455 1 pvnn dc == ; )/(339 32,4 1455 1 1 2 pv u n n === )/(122 78,2 339 2 2 3 pv u n n === ; )/(48 5,2 122 3 pv u n n x ct === ).(6,4404110.55,9. 1455 71,6 10.55,9. 66 1 1 1 mmN n P T === ).(83,18142110.55,9. 339 44,6 10.55,9. 66 2 2 2 mmN n P T === ).(3,48376210.55,9. 122 18,6 10.55,9. 66 3 3 3 mmN n P T === 6 6 3 5,63 .9,55.10 .9,55.10 1120135,42( . ) 48 ct ct P T N mm n = = = SVTH: NGÔ VĂN HUY 4 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY Thiết kế bộ truyền xích Ta có các số liệu sau : u = 2,54 n = 122 v/p P = 5,63kW Chọn loại xích ống con lăn. Chọn số răng của đĩa xích dẫn: z 1 = 29 – 2u = 29 – 2.2,54 = 23,92 (răng) ⇒ chọn z 1 = 23 (răng) Tính số răng đĩa xích lớn: z 2 = uz 1 = 2,54 . 23 = 58,42 (răng) ⇒ chọn z 2 = 59 (răng) Xác định các hệ số điều kiện sử dụng xích K Theo công thức (5.22): K = K r K a K o K dc K b K lv = 1,2.1.1,25.1.1.1,12 = 1,4784 = 1,48 Trong đó: K r - hệ số tải trọng động: nếu dẫn động bằng động cơ điện và tải trọng ngoài tác động lên bộ truyền va đập nhẹ thì K r = 1,2 K a - hệ số xét đến ảnh hưởng của khoảng cách trục a = (30÷50)p c thì K a = 1 K o - hệ số xét đến ảnh hưởng của cách bố trí bộ truyền, khi đường nối hai tâm đĩa xích hợp với đường nằm ngang một góc lớn hơn 60 o thì K o = 1,25 K dc - hệ số xét đến ảnh hưởng của khả năng điều chỉnh lực căng xích: nếu trục điều chỉnh được thì K dc = 1 K b - hệ số xét đến điều kiện bôi trơn: bôi trơn định kỳ K b =1 K lv - hệ số xét đến chế độ làm việc: làm việc 2 ca bằng 1,12. Hệ số K n = n 01 /n 1 = 200/122 = 1,64 Hệ số K z = z 01 /z 1 = 25/23 = 1,09 Chọn xích một dãy, cho nên K x = 1. Tính công suất tính toán P t : )(85,14 1 63,5.64,1.09,1.48,1 1 kW K PKKK P x nz t === Theo bảng 5.4 theo cột n 01 = 200 v/p ta chọn bước xích p c = 31,75mm. SVTH: NGÔ VĂN HUY 5 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC Số vòng quay tới hạn Theo bảng 5.2 số vòng quay tới hạn tương ứng bước xích 31,75 mm là n th = 630 v/p, nên điều kiện n < n th được thỏa. Xác định vận tốc trung bình v của xích Theo công thức (5.10): )/(48,1 60000 75,31.23.122 60000 . 60000 1 pv pzn dn v c ==== π Lực vòng có ích: )(1,3804 48,1 63,5.10001000 N v P F t === Tính toán kiểm nghiệm bước xích p c Theo công thức (5.26) với [p o ] chọn theo bảng 5.3 là 29MPa: [ ] )(07,28 1.29.22,1.23 48,1.63,5 600600 3 3 011 1 mm Kpnz KP p x c ==≥ Do p c = 31,75mm nên điều kiện trên được thỏa. Chọn khoảng cách trục sơ bộ a = (30÷50)p c = 40.31,75 = 1270(mm.) Số mắt xích X theo công thức (5.8): X = 2 2.1270 23 59 59 23 31,75 . 121,82 31,75 2 2 1270 π + − + + = Chọn X = 122 mắt xích. Chiều dài xích L = p c X = 31,75.122 = 3873,5 (mm). Tính chính xác khoảng cách trục theo công thức (5.9): 2 2 59 23 59 23 59 23 0,25.31,75 122 122 8 1272,876( ) 2 2 2 a mm π + + − = − + − − = ÷ ÷ Ta chọn a =1270 mm (giảm khoảng cách trục (0,002÷0,004)a) Số lần va đập xích trong 1 giây: 23.122 1,53 [ ] 16 15.122 i i = = ≤ = Theo bảng (5.6) với bước xích p c = 31,75mm, ta chọn [i] = 16. Kiểm tra xích theo hệ số an toàn theo công thức (5.28): 88500 18,23 [ ] (7,6 8,9) 1,2.3804,1 5,264 284,058 s s = = ≥ = ÷ + + Tải trọng phá hủy Q tra theo bảng 5.1 với bước xích p c = 31,75(mm) thì Q = 88,5kN =88500(N). Lực trên nhánh căng F 1 ≈ F t = 3804,1 N (5.15) SVTH: NGÔ VĂN HUY 6 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC Lực căng do lực ly tâm gây nên xác định theo công thức (5.16): F v = q m v 2 = 3,8.1,48 2 = 5,624 N Lực căng ban đầu của xích F o xác định theo công thức (5.17): F o = K f aq m g = 6.1,27.3,8.9,81 = 284,058 N Tính lực tác dụng lên trục Theo công thức (5.19) F r = K m F t = 1,15.3804,1 = 4374,72 N Đường kính đĩa xích: 1 1 31,75.23 232,45 c p z d mm π π ≈ = = 2 2 596,27 c p z d mm π ≈ = 1 1 0,7 232,45 0,7.31,75 254,68 a c d d p mm = + = + = ca pdd 7,0 22 += = 618,5 mm TỔNG KẾT : a = 1270mm X= 122 = 23 , =232,45mm , =25,68mm = 59 , =596,27mm , =618,50mm SVTH: NGÔ VĂN HUY 7 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC Thiết kế bánh răng Ta tính toán thiết kế bộ truyền bánh răng theo các bước sau đây: Chọn vật liệu Xác định ứng suất cho phép Tính sơ bộ một kích thước cơ bản của truyền đông bánh răng trên cơ sở đó xác định các yếu tố ảnh hưởng đến khả năng làm việc của bộ truyền rồi tiến hành kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc,độ bền uốn và về quá tải. Xác định các kích thước hình học của bộ truyền. Chọn vật liệu. Ta chọn vật liệu cho hai cặp bánh răng như nhau: Bánh nhỏ: Thép 45 tôi cải thiện Độ rắn HB=241…285 1b σ =850 MPa 1ch σ =580 MPa Bánh lớn: Dùng vật liệu thép 45 được tôi cải thiện Độ rắn HB=192…240 b σ =750 MPa ch σ =450 MPa Phân phối tỷ số truyền 78,2 32,4 12 2 1 = = = u u u h Xác định ứng suất tiếp xúc [ ] H σ và ứng suất uốn cho phép [ ] F σ Ta chọn độ rắn cho các bánh răng : Bánh nhỏ 245 HB Bánh lớn 230 HB Số chu kỳ làm việc cơ sở : 2,4 2,4 7 01 1 30. 30.245 1,6.10 H N HB = = = chu kỳ 2,4 2,4 7 02 2 30. 30.230 1,39.10 H N HB = = = chu kỳ 0F N = 6 10.5 Chu kỳ Số chu kỳ làm việc SVTH: NGÔ VĂN HUY 8 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC 2 3 9 1 max 8 5 60. . 60.1.1455. .0,8 28800 2,04.10 13 13 mH i HE i i T N c n t T = = + = ÷ ÷ ∑ Chu kỳ 9 9 E1 2 1 2,04.10 0,47.10 u 4,32 H HE N N = = = Chu kỳ Ta có: 1 111 =⇒> HLHOHE KNN 1 222 =⇒> HLHOHE KNN 6 6 9 1 8 5 60 60.1.28800.1455. 0,8 1,8.10 13 13 i FE i i mav T N c nT T = = + = ÷ ÷ ∑ Chu kỳ 110.410.8,1 1 69 1 =⇒=>= FLFOFE KNN Tương tự K FL2 = 1 Theo bảng 6.13 giới hạn mỏi tiếp xúc và uốn của các bánh răng xác định như sau : lim lim 2. 70 1,8. OH OF HB HB σ σ = + = Suy ra: lim1 lim2 lim1 lim2 2.245 70 560( ) 2.230 70 530( ) 1,8.245 441( ) 1,8.230 414( ) OH OH OF OF MPa MPa MPa MPa σ σ σ σ = + = = + = = = = = Ứng suất tiếp xúc cho phép lim . [ ] OH HL H H K S σ σ = Khi tôi cải thiện S H = 1,1 do đó 1 560.1 [ ] 509( ) 1,1 H MPa σ = = 2 530.1 [ ] 481,8( ) 1,1 H MPa σ = = Ứng suất cho phép tính toán 1 2 2 [ ] ([ ] [ ])/ 2 (509 481,8)/ 2 495,4 1,25.[ ] 602.25( ) H H H H MPa σ σ σ σ = + = + = < = (thỏa) Ứng suất uốn cho phép F FCFLOF F S KK ][ lim σ σ = Bộ truyền quay một chiều K FC =1.Ta chọn : 1 441.1 [ ] 252( ) 1,75 F MPa σ = = SVTH: NGÔ VĂN HUY 9 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC 2 432.1.1 [ ] 236,5( ) 1,75 F MPa σ = = Ứng suất quá tải cho phép: [ ] ( ) MPa chH 1260450.8,2.8,2 2 max === σσ [ ] ( ) MPa chF 464580.8,0.8,2 1 max 1 === σσ [ ] ( ) MPa chF 360450.8,0.8,2 2 max 2 === σσ Tính toán bộ truyền cấp nhanh. Xác định sơ bộ khoảng cách trục 1 3 1 1 2 . ( 1). [ ] . . H W a H ba T K a K u u β σ ψ = + Theo Bảng 6.6 chọn 0,315 ba ψ = .với răng nghiêng K a =43 0,5. .( 1) 0,53.0,315.(4,32 1) 0,89 1,135 bd ba H u K β ψ ψ = + = + = → = => 1 121,46( ) W a mm = Ta chọn a w1 = 125 mm. Xác định các thông số ăn khớp Mô đun m = (0,01…0,02)a w = 1,25 ÷ 2,5 mm Chọn m n = 2,5 Ta có : )1.( 20cos 2 )1.( 8cos 2 0 1 0 + ≥≥ + um a Z um a n w n w 1 18,61 17,66Z ≥ ≥ Chọn Z 1 =18 => Z 2 = Z 1 .u = 18.4,32 = 77,76 răng ⇒ Chọn Z 2 = 78 răng ⇒ Tỷ số truyền thực sự: 33,4 18 78 1 == u Từ đó ta suy ra góc nghiêng 0 1 2 ( ) cos cos(0,96) 16,26 16 15'36'' 2. o w m Z Z ar ar a β + = = = = ÷ Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc Ứng suất tiếp xúc trên mặt răng làm việc ) /()1.( 2 2 1WWHHMH dubuKTZZZ += ε σ Z m = 274 Mpa 1/3 cos . cos20,76. b t tg tg β α β = = tg16,26 0 = 0,273 => 0 15,26 b β = Z H = 2.cos / sin(2 ) 2.cos15,26/ sin(2.20,76) 1,741 b tw β α = = SVTH: NGÔ VĂN HUY 10 [...]... Mtd = 44 146,6 Nmm ⇒ d B ≥ 19,14 ⇒ chọn dB = 20mm SVTH: NGÔ VĂN HUY 25 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC Tính toán trục 3: SVTH: NGÔ VĂN HUY 26 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC T3 = 483762,3 (Nmm) Ft 4 = 2T3 2.483762,3 = = 4117,125( N ) d4 235 SVTH: NGÔ VĂN HUY 27 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC Fr 4 = Ft 4tg 20 0 = 1498,51( N ) Fx = K m Ft = 1,15.4117,125 = 4734,7(... trục d2 = 38 (mm) ⇒ then: 10 x 8, chiều sâu t1 = 5, t2 = 3,3 Tại mặt cắt D Mtd = 213 806, 08 Nmm ⇒ d C ≥ 3 M td = 34,97 ⇒ chọn dC = 35 mm ⇒ then giống C 0,1.[τ ] Chọn đường kính ngõng trục d = 30mm SVTH: NGÔ VĂN HUY 23 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC Tính toán trục 1: SVTH: NGÔ VĂN HUY 24 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC T1 = 44041,6 (Nmm) Ft1 = 2T1 2.44041,6 = = 1879,11( N ) d1... trơn ngâm dầu thì phải thỏa điều kiện : H ≤ R / 3 SVTH: NGÔ VĂN HUY 16 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC H = da1/2 -10-(10-15) > da4/3 H = 208,125:2 -10-(10-15) > 240:3 H = 84-80 > 80 ( thỏa) Vậy điều kiện bôi trơn ngâm dầu được thỏa mãn SƠ ĐỒ PHÂN TÍCH LỰC SVTH: NGÔ VĂN HUY 17 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC Tính toán trục Ta tính toán thiết kế trục theo trình tự sau đây... [τ] = 20 d3 ≥ 3 T3 483762,3 =3 = 49,45(mm) 0,2.[τ ] 0,2.20 ⇒ chọn d3 = 50 (mm) Tính toán trục Tính toán trục trung gian SVTH: NGÔ VĂN HUY 21 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC d = 40 (mm) SVTH: NGÔ VĂN HUY 22 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC l = 184(mm) l = 66,8(mm) 23 Ta có: l12 = 49,69(mm) T2 = 181421,83( Nmm) Lực tác dụng lên bánh răng 3: Ft 3 = 2T2 2.181421,83... w1.m) ≤ [ σ F ] Bảng 6.7 K F β = 1, 28 Bảng 6.14 K Fα = 1,4 vF = δ F g 0 v aW / u = 0, 006. 73.3,57 125 / 4,33 = 8, 4 K Fv = 1 + vF bw d w1 8, 4.39,375.46,9 = 1+ = 1,1 2.T K F β K Fα 2.44041, 6.1, 28.1, 4 Do đó K F = K F β K Fα K Fv = 1,1.1, 4.1, 28 = 1,98 Với εα = 1, 59 SVTH: NGÔ VĂN HUY 11 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC Yε = 1/ ε α = 0, 63 β = 11, 260 11, 26 Yβ = 1 − = 0,884 140 Số... aw / u = 0, 006. 73.1,5 160 / 2, 78 = 4, 97 K HV = 1 + vH bw d w = 1, 0722 2.T1.K H β K Hα K H = K H β K Hα K Hv = 1, 05.1,13.1, 0722 = 1, 27 => σ H = 274.1, 76.0,866 2.181421,83.1, 27.3, 78 = 453, 7( MPa) 73, 6.2, 78.852 Xác định chính xác ứng suất tiếp xúc cho phép : 0 [σ H ] = [σ H ].Z v Z R k xH = 481,8.0,95.1.1 = 458 ⇒ σ H ≤ [σ H ] ⇒ thỏa SVTH: NGÔ VĂN HUY 14 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN... max ] = 360( MPa) Các thông số và kích thước của bộ truyền Khoảng cách trục Mô đun pháp Chiều rộng vành răng Tỉ số truyền SVTH: NGÔ VĂN HUY aw = 125 m = 2,5 bw = 39,375 mm u = 4,33 12 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC β = 16,26o = 16o15’36’’ Góc nghiêng răng Số răng Z1 = 18 , Z2 = 78 Hệ số dịch chỉnh x1 = 0 , x2 = 0 Đường kính vòng chia d1 = mZ1/cos β = 46,875 mm ; d2 = 203,125 mm Đường kính... độ bền Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi Trường hợp cần thiết cần tiến hành kiểm nghiệm trục về độ cứng đối với trục quay nhanh còn kiểm nghiệm trục về độ ổn định SVTH: NGÔ VĂN HUY 18 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC Chọn vật liệu Chọn vật liệu chế tạo trục là thép 45 có σ b = 600( MPa) , ứng suất xoắn cho phép [τ ] = 12 20 MPa Xác định sơ bộ đường kính trục Trục trung gian Chọn thép C45... (mm) Ta có bộ truyền cấp nhanh b = ψ ba aw1 = 0,315.125 = 39,375(mm) b1 = b2 = ψ ba1.aw1 2 b1 = b2 + 5 = 44,375(mm) Trong đó: b2: bánh răng bị dẫn b1: bánh dẫn SVTH: NGÔ VĂN HUY 19 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC Bộ truyền cáp chậm b2 = ψ ba a w 2 = 0,46.180 = 73,6(mm) b3 = b4 = ψ ba 2 a w 2 b3 = b4 + 5 = 78,6(mm) Trong đó: b4: bánh răng bị dẫn b3: bánh dẫn l2 = b2 = 39,375( mm)... = l = 49,69( mm) 11 12 Ta có: l21 = l − l11 = 184 − 49,69 = 134,31(mm) T1 = 44041,6( Nmm) Chọn vật liệu thép C45 [τ] = 15 (Mpa) ⇒ Đường kính trục sơ bộ: SVTH: NGÔ VĂN HUY 20 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ d1 ≥ 3 T1 44041,6 =3 = 24,49(mm) 0,2.[τ ] 0,2.15 ⇒ Chọn d1 = 25 (mm) ,từ bảng 10.2 lk = GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC =17 , =10 , =15 1 ( lm + b0 ) + k3 + hn = 0,5(50 + 17) + 10 + 15 = 58,5 2 Trục 3: l . truyền động cơ khí nhằm củng cố lại các kiến thức đã học trong các môn Nguyên Lý Máy, Chi Tiết Máy, Vẽ Kỹ thuật Cơ khí, … và giúp sinh viên có cái nhìn tổng quan về việc thiết kế cơ khí. Hộp giảm. ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC MỤC LỤC Lời nói đầu 2 CHƯƠNG I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN I. Chọn động cơ điện 3 II. Phân phối tỷ số truyền 4 CHƯƠNG. hiện. Ngô Văn Huy SVTH: NGÔ VĂN HUY 2 ĐỒ ÁN TRUYỀN ĐỘNG CƠ KHÍ GVHD: NGUYỄN HỮU LỘC CHƯƠNG 1: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN Chọn động cơ Theo đề bài ta có: )(30 )(48 8,0 )(500 )/(25,1 )(4500 2 1 2 1 st st TT TT mmD smv NF = = = = = = = Công