Page 1 THUYẾT MINH TÍNH TOÁN MÓNG CẨU THÁP. I./ Căn cứ thiết kế: I.1/ Bản vẽ: Bộ bản vẽ thiết kế kết cấu, kiến trúc Dự án xây dựng 2.220 căn hộ tái định cư (khu 1), phường Bình Khánh, quận 2, khu đô thị mới Thủ Thiêm được Chủ đầu tư – Liên danh Vietinbank -Thuận Việt - Coseco - Cofico - Trường Sơn phê duyệt ngày 19/2/2013 . I.2/ Các quy phạm và tiêu chuẩn thiết kế: - Tải trọng và tác động - Tiêu chuẩn thiết kế : TCVN 2737 : 1995 - Chỉ dẫn tính toán thành phần động của tải trọng gió theo tiêu chuẩn TCVN 2737 – 1995 : TCXD 229 : 1999 - Tiêu chuẩn thiết kế nền nhà và công trình : TCVN 9362 : 2012 - Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế : TCXDVN 356 : 2005 - Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thép : TCXDVN 338 : 2005 - Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế : TCXD 205 : 1998 II./Các thông số cẩu tháp để tính toán: Thông số cẩu tháp đại diện để tính toán: Trụ tháp: kích thước L x W x H = 1600x1600 x2500 Thanh đứng: L 160x160x10 Thanh giằng đứng: L 100x100x8 Cần tháp: Thanh ngang: L 100x100x8 Thanh giằng ngang: L 75x75x6 Bán kính cẩu lớn nhất sử dụng: R maxsd = 55 (m) Trọng lượng tải trọng cẩu ứng với trường hợp R maxsd : Q = 1,6 (T) Page 2 Trọng lượng tải trọng cẩu lớn nhất: Q’ = 8.0(T) Bán kính tương ứng tải trọng cẩu lớn nhất: R’ max = 13,5 (m) Bán kính đuôi cần cẩu: R đ = 14,3 (m) III./MÔ HÌNH, TẢI TRỌNG & TỔ HỢP TẢI TRỌNG TÍNH MÓNG CẨU THÁP TRONG ETABS: III.1/ Các trường hợp tải và các tổ hợp tải trọng Các trường hợp tải: 1. Tải trọng bản thân cẩu tháp 2. Hoạt tải sử dụng. 3. Gió trái theo phương X. 4. Gió phải theo phương X. 5. Gió trái theo phương Y. 6. Gió phải theo phương Y. Các tổ hợp tải trọng: Trường hợp 1: tĩnh tải + hoạt tải Trường hợp 2: tĩnh tải + hoạt tải + gió trái phương X Trường hợp 3: tĩnh tải + hoạt tải + gió phải phương X Trường hợp 4: tĩnh tải + hoạt tải + gió trái phương Y Trường hợp 5: tĩnh tải + hoạt tải + gió phải phương Y Trường hợp 6: tĩnh tải + gió trái phương X Trường hợp 7: tĩnh tải + gió phải phương X Trường hợp 8: tĩnh tải + gió trái phương Y Trường hợp 9: tĩnh tải + gió phải phương Y 5,2 M M 5,2 M M 4,0 M 4,0 M Page 3 III.2/ Các cơ sở tính toán thiết kế công trình. III.2.1/ Mô hình tính : Để đảm bảo tính toán chính xác lực tác dụng xuống các cọc của công trình, ở đây sử dụng mô hình tính toán hệ kết cấu khung không gian ngàm vào hệ móng cọc. III.2.2/ Tính toán trên máy tính: Sử dụng phần mềm tính toán kết cấu ETABS V 9.0.7.Việc tính toán các cấu kiện được lấy nội lực từ mô hình trên ETABS, cách tính tuân theo các công thức và quy phạm Việt Nam hiện hành. III.3/ Xác định tải trọng do gió: III.3.1/ Tải trọng do gió tĩnh gây ra theo phương X: Tính toán theo công thức: Q tt = q o tc x n x c x k x B Tải trọng gió tiêu chuẩn vùng: IIA q o tc = 83 KG/m 2 : Giá trị áp lực gió tiêu chuẩn. n = 1,2 Hệ số tin cậy. Diện tích đón gió       2x 0,16x1 1,6x0,1 1,887x0,1 0,67 i A     Diện tích giới hạn bởi đường bao ngoài: A = 1,6 Hệ số khí động C t 1 (1 ) tx C C k      , với 1 1,4 0,67 0,586 1,6 x xi i C C A A      0,586 (1 0,95) 1 1,143 t C      : Hệ số khí động. K: Hệ số kể đến ảnh hưởng của độ cao đến tải trọng gió. B = A i = 0,67 (m 2 ) Diện tích đón gió của các thanh thép trụ tháp. Loại địa hình đón gió : A Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Cao độ q o tc Cao độ c k B Qtc (Kg/m2) Fx (KG) (m) Kg/m 2 Htt(m) 1 83 1 1,143 1,000 0,67 94,87 76,275 2 83 1 1,143 1,000 0,67 94,87 76,275 3 83 1 1,143 1,000 0,67 94,87 76,275 4 83 1 1,143 1,035 0,67 98,19 78,944 5 83 1 1,143 1,070 0,67 101,51 81,614 6 83 1 1,143 1,092 0,67 103,60 83,292 7 83 1 1,143 1,114 0,67 105,68 84,970 8 83 1 1,143 1,136 0,67 107,77 86,648 9 83 1 1,143 1,158 0,67 109,86 88,326 10 83 1 1,143 1,180 0,67 111,95 90,004 11 83 1 1,143 1,192 0,67 113,08 90,919 12 83 1 1,143 1,204 0,67 114,22 91,835 13 83 1 1,143 1,216 0,67 115,36 92,750 14 83 1 1,143 1,228 0,67 116,50 93,665 Page 4 15 83 1 1,143 1,240 0,67 117,64 94,581 16 83 1 1,143 1,250 0,67 118,59 95,343 17 83 1 1,143 1,260 0,67 119,53 96,106 18 83 1 1,143 1,270 0,67 120,48 96,869 19 83 1 1,143 1,280 0,67 121,43 97,632 20 83 1 1,143 1,290 0,67 122,38 98,394 21 83 1 1,143 1,298 0,67 123,14 99,005 22 83 1 1,143 1,306 0,67 123,90 99,615 23 83 1 1,143 1,314 0,67 124,66 100,225 24 83 1 1,143 1,322 0,67 125,42 100,835 25 83 1 1,143 1,330 0,67 126,18 101,445 26 83 1 1,143 1,338 0,67 126,93 102,056 27 83 1 1,143 1,346 0,67 127,69 102,666 28 83 1 1,143 1,354 0,67 128,45 103,276 29 83 1 1,143 1,362 0,67 129,21 103,886 30 83 1 1,143 1,370 0,67 129,97 104,496 31 83 1 1,143 1,376 0,67 130,54 104,954 32 83 1 1,143 1,382 0,67 131,11 105,412 33 83 1 1,143 1,388 0,67 131,68 105,869 34 83 1 1,143 1,394 0,67 132,25 106,327 35 83 1 1,143 1,400 0,67 132,82 106,785 36 83 1 1,143 1,406 0,67 133,39 107,242 37 83 1 1,143 1,412 0,67 133,96 107,700 38 83 1 1,143 1,418 0,67 134,52 108,157 39 83 1 1,143 1,424 0,67 135,09 108,615 40 83 1 1,143 1,430 0,67 135,66 109,073 41 83 1 1,143 1,434 0,67 136,04 109,378 42 83 1 1,143 1,438 0,67 136,42 109,683 43 83 1 1,143 1,442 0,67 136,80 109,988 44 83 1 1,143 1,446 0,67 137,18 110,293 45 83 1 1,143 1,450 0,67 137,56 110,598 46 83 1 1,143 1,454 0,67 137,94 110,903 47 83 1 1,143 1,458 0,67 138,32 111,208 III.3.2/ Tải trọng do gió động gây ra theo phương X: Page 5 Tính tóan cho dạng dao động thứ : 1 Tần số f 1 = 0,415 Lọai địa hình đón gió: A Thành phần động của tải trọng gió tính toán theo công thức: W p(ij) = M j * ξ i * Ψ i * Υ ij M j : Khối lượng tập trung của phần tử thứ j ξ i : Hệ số động lực ứng với dao động thứ i, không thứ nguyên Υ ij : Chuyển vị ngang tỉ đối của trọng tâm phần công trình thứ j đối với dao động thứ I Ψ i : Hệ số không thứ nguyên Xác định W Fj theo công thức: W Fj = W j * ξ j * υ * D j * h j W j : Tải trọng gió tĩnh ξ j : Hệ số áp lực động của tải trong gió D j : Bề rộng đón gió tầng thứ j h j : Chiều cao đón gió tầng thứ j D = 1,6 (m) Chiều rộng công trình H = 47 (m) Chiều cao công trình υ = 0,75 Hệ số tương quan không gian của tải trọng gió. Bảng xác định thành phần động W Fj Cao độ W j (Kg/m 2 ) ξ i υ D j h j W Fj (KG) (m) (m) (m) 1 94,87 0,318 0,750 1,60 1,00 36,202 2 94,87 0,318 0,750 1,60 1,00 36,202 3 94,87 0,318 0,750 1,60 1,00 36,202 4 98,19 0,318 0,750 1,60 1,00 37,469 5 101,51 0,318 0,750 1,60 1,00 38,736 6 103,60 0,315 0,750 1,60 1,00 39,160 7 105,68 0,312 0,750 1,60 1,00 39,568 8 107,77 0,309 0,750 1,60 1,00 39,962 9 109,86 0,306 0,750 1,60 1,00 40,340 10 111,95 0,303 0,750 1,60 1,00 40,703 11 113,08 0,302 0,750 1,60 1,00 40,927 12 114,22 0,300 0,750 1,60 1,00 41,147 13 115,36 0,299 0,750 1,60 1,00 41,364 14 116,50 0,297 0,750 1,60 1,00 41,576 15 117,64 0,296 0,750 1,60 1,00 41,785 16 118,59 0,295 0,750 1,60 1,00 41,923 17 119,53 0,293 0,750 1,60 1,00 42,057 18 120,48 0,292 0,750 1,60 1,00 42,189 19 121,43 0,290 0,750 1,60 1,00 42,317            n j j ji n j Fjij i My Wy 1 2 1 y Page 6 20 122,38 0,289 0,750 1,60 1,00 42,442 21 123,14 0,288 0,750 1,60 1,00 42,602 22 123,90 0,288 0,750 1,60 1,00 42,760 23 124,66 0,287 0,750 1,60 1,00 42,917 24 125,42 0,286 0,750 1,60 1,00 43,073 25 126,18 0,286 0,750 1,60 1,00 43,228 26 126,93 0,285 0,750 1,60 1,00 43,381 27 127,69 0,284 0,750 1,60 1,00 43,533 28 128,45 0,283 0,750 1,60 1,00 43,684 29 129,21 0,283 0,750 1,60 1,00 43,834 30 129,97 0,282 0,750 1,60 1,00 43,982 31 130,54 0,281 0,750 1,60 1,00 44,065 32 131,11 0,281 0,750 1,60 1,00 44,147 33 131,68 0,280 0,750 1,60 1,00 44,228 34 132,25 0,279 0,750 1,60 1,00 44,308 35 132,82 0,279 0,750 1,60 1,00 44,387 36 133,39 0,278 0,750 1,60 1,00 44,465 37 133,96 0,277 0,750 1,60 1,00 44,543 38 134,52 0,276 0,750 1,60 1,00 44,619 39 135,09 0,276 0,750 1,60 1,00 44,694 40 135,66 0,275 0,750 1,60 1,00 44,769 41 136,04 0,275 0,750 1,60 1,00 44,841 42 136,42 0,274 0,750 1,60 1,00 44,913 43 136,80 0,274 0,750 1,60 1,00 44,984 44 137,18 0,274 0,750 1,60 1,00 45,056 45 137,56 0,273 0,750 1,60 1,00 45,127 46 137,94 0,273 0,750 1,60 1,00 45,197 47 138,32 0,273 0,750 1,60 0,50 22,634 Bảng xác định thành phần động hệ số Ψ i Cao độ W pj M j y 1j y 1j . W pj y 1j 2 . M j (m) Đón (KG) 1 36,202 200 0,0012 0,04344 0,00029 2 36,202 200 0,0044 0,1593 0,0039 3 36,202 200 0,0095 0,3439 0,0181 4 37,469 200 0,0163 0,6107 0,0531 5 38,736 200 0,0249 0,9645 0,1240 6 39,160 200 0,0352 1,3784 0,2478 7 39,568 200 0,0471 1,8637 0,4437 Page 7 8 39,962 200 0,0606 2,4217 0,7345 9 40,340 200 0,0757 3,0537 1,1461 10 40,703 200 0,0922 3,7528 1,7002 11 40,927 200 0,1101 4,5061 2,4244 12 41,147 200 0,1295 5,3286 3,3541 13 41,364 200 0,1501 6,2087 4,5060 14 41,576 200 0,1721 7,1553 5,9237 15 41,785 200 0,1952 8,1564 7,6206 16 41,923 200 0,2195 9,2020 9,6361 17 42,057 200 0,245 10,30401 12,00500 18 42,189 200 0,2715 11,4542 14,7425 19 42,317 200 0,299 12,6527 17,8802 20 42,442 200 0,3275 13,8997 21,4513 21 42,602 200 0,357 15,2087 25,4898 22 42,760 200 0,3872 16,5567 29,9848 23 42,917 200 0,4183 17,9523 34,9950 24 43,073 200 0,4502 19,3915 40,5360 25 43,228 200 0,4828 20,8704 46,6192 26 43,381 200 0,516 22,3847 53,2512 27 43,533 200 0,5499 23,9390 60,4780 28 43,684 200 0,5843 25,5247 68,2813 29 43,834 200 0,6193 27,1462 76,7065 30 43,982 200 0,6547 28,7950 85,7264 31 44,065 200 0,6906 30,4313 95,3857 32 44,147 200 0,7269 32,0905 105,6767 33 44,228 200 0,7635 33,7681 116,5865 34 44,308 200 0,8004 35,4643 128,1280 35 44,387 200 0,8376 37,1788 140,3148 36 44,465 200 0,875 38,9073 153,1250 37 44,543 200 0,9125 40,6452 166,5313 38 44,619 200 0,9502 42,3970 180,5760 39 44,694 200 0,988 44,1580 195,2288 40 44,769 229 1,0258 45,9237 240,9688 41 44,841 3544 1,0258 45,9977 3729,2294 42 44,913 146 1,1012 49,4579 177,0457 43 44,984 139 1,139 51,2371 180,3276 44 45,056 133 1,1768 53,0214 184,1861 45 45,127 127 1,2148 54,8198 187,4189 Page 8 46 45,197 104 1,2528 56,6231 163,2288 47 22,634 83 1,291 29,2203 138,3345 1042,57061 6908,37597 Hệ số Ψ i = 0,1509 Xác định hệ số ξi: Phụ thuộc thông số ε i và độ giảm loga của dao động δ ε i = 0,081 δ = 0,15 Công trình hình tháp, trụ thép. Tra đồ thi xác định hệ số động lực ξ ξ i = 2,325 Bảng tải trọng gió động gây ra theo phương X Cao độ M j ξ i Ψ i y 1j n W pj (m) KG 1 200 2,325 0,1509 0,00120 1,20 0,101 2 200 2,325 0,1509 0,00440 1,20 0,371 3 200 2,325 0,1509 0,00950 1,20 0,800 4 200 2,325 0,1509 0,01630 1,20 1,373 5 200 2,325 0,1509 0,02490 1,20 2,097 6 200 2,325 0,1509 0,03520 1,20 2,965 7 200 2,325 0,1509 0,04710 1,20 3,967 8 200 2,325 0,1509 0,06060 1,20 5,104 9 200 2,325 0,1509 0,07570 1,20 6,376 10 200 2,325 0,1509 0,09220 1,20 7,766 11 200 2,325 0,1509 0,11010 1,20 9,273 12 200 2,325 0,1509 0,12950 1,20 10,907 13 200 2,325 0,1509 0,15010 1,20 12,642 14 200 2,325 0,1509 0,17210 1,20 14,495 15 200 2,325 0,1509 0,19520 1,20 16,441 16 200 2,325 0,1509 0,21950 1,20 18,487 17 200 2,325 0,1509 0,24500 1,20 20,635 18 200 2,325 0,1509 0,27150 1,20 22,867 19 200 2,325 0,1509 0,29900 1,20 25,183 20 200 2,325 0,1509 0,32750 1,20 27,584 21 200 2,325 0,1509 0,35700 1,20 30,068 22 200 2,325 0,1509 0,38720 1,20 32,612 23 200 2,325 0,1509 0,41830 1,20 35,231 24 200 2,325 0,1509 0,45020 1,20 37,918 25 200 2,325 0,1509 0,48280 1,20 40,664 ioi fW 940  Page 9 26 200 2,325 0,1509 0,51600 1,20 43,460 27 200 2,325 0,1509 0,54990 1,20 46,315 28 200 2,325 0,1509 0,58430 1,20 49,212 29 200 2,325 0,1509 0,61930 1,20 52,160 30 200 2,325 0,1509 0,65470 1,20 55,142 31 200 2,325 0,1509 0,69060 1,20 58,166 32 200 2,325 0,1509 0,72690 1,20 61,223 33 200 2,325 0,1509 0,76350 1,20 64,306 34 200 2,325 0,1509 0,80040 1,20 67,413 35 200 2,325 0,1509 0,83760 1,20 70,547 36 200 2,325 0,1509 0,87500 1,20 73,697 37 200 2,325 0,1509 0,91250 1,20 76,855 38 200 2,325 0,1509 0,95020 1,20 80,030 39 200 2,325 0,1509 0,98800 1,20 83,214 40 229 2,325 0,1509 1,02580 1,20 98,925 41 3544 2,325 0,1509 1,02580 1,20 1530,967 42 146 2,325 0,1509 1,10120 1,20 67,706 43 139 2,325 0,1509 1,13900 1,20 66,673 44 133 2,325 0,1509 1,17680 1,20 65,912 45 127 2,325 0,1509 1,21480 1,20 64,971 46 104 2,325 0,1509 1,25280 1,20 54,869 47 83 2,325 0,1509 1,29100 1,20 45,125 Bảng tổng hợp tải trọng gió tĩnh và gió động tác dụng lên cẩu tháp theo phương X: Cao độ (m) Tĩnh (Fx)- (KG) Động (Wpj)- (KG) Tĩnh + Động (T) 1 76,275 0,101 0,076 2 76,275 0,371 0,077 3 76,275 0,800 0,077 4 78,944 1,373 0,080 5 81,614 2,097 0,084 6 83,292 2,965 0,086 7 84,970 3,967 0,089 8 86,648 5,104 0,092 9 88,326 6,376 0,095 10 90,004 7,766 0,098 11 90,919 9,273 0,100 12 91,835 10,907 0,103 Page 10 13 92,750 12,642 0,105 14 93,665 14,495 0,108 15 94,581 16,441 0,111 16 95,343 18,487 0,114 17 96,106 20,635 0,117 18 96,869 22,867 0,120 19 97,632 25,183 0,123 20 98,394 27,584 0,126 21 99,005 30,068 0,129 22 99,615 32,612 0,132 23 100,225 35,231 0,135 24 100,835 37,918 0,139 25 101,445 40,664 0,142 26 102,056 43,460 0,146 27 102,666 46,315 0,149 28 103,276 49,212 0,152 29 103,886 52,160 0,156 30 104,496 55,142 0,160 31 104,954 58,166 0,163 32 105,412 61,223 0,167 33 105,869 64,306 0,170 34 106,327 67,413 0,174 35 106,785 70,547 0,177 36 107,242 73,697 0,181 37 107,700 76,855 0,185 38 108,157 80,030 0,188 39 108,615 83,214 0,192 40 109,073 98,925 0,208 41 109,378 1530,967 1,640 42 109,683 67,706 0,177 43 109,988 66,673 0,177 44 110,293 65,912 0,176 45 110,598 64,971 0,176 46 110,903 54,869 0,166 47 111,208 45,125 0,156 [...]... cao đài thỏa điều kiện: Page 22 hd  1,6  m   hmin  1,1 m   Thỏa mãn yêu cầu về chọc thủng của cọc vào đài Số lượng cọc và bố trí cọc: Số lượng cọc được xác định: N tt 893,45 nc    3,5 , Qc 255 Chọn nc = 4 cọc Mặt bằng bố trí cọc như hình vẽ: Vậy cọc của móng cẩu tháp được chọn là 4 cọc đường kính Ø600 mới thỏa mãn yêu cầu chịu nén và chịu kéo của cẩu tháp Ta có phản lực tác dụng lên đầu cọc. .. 254,6 (T) Kết luận: sức chịu tải của cọc chọn để tính toán móng: Qc= 255(T) Tương tự tính toán sức chịu tải của cọc ứng với đường kính cọc Ø400 và Ø500 ta có bảng tổng hợp sau: Bảng tổng hợp sức chịu tải của cọc đơn ứng với đường kính cọc Ø400: SỨC CHỊU CHIỀU SÂU MẶT ĐƯỜNG CHIỀU DÀI TÊN HỐ TẢI MA TRÊN KÍNH CỌC SÁT CẨU TÍNH TOÁN CỌC ĐƠN KHOAN LỚP ĐẤT TỐT (m) CỌC THÁP L (m) ( T) CT - A1 HK1 37,4 Ø400... Vậy cọc chịu kéo lớn nhất Pmax = 83,49 (T) Khả năng chịu kéo của cốt thép trong cọc là: PC  n   d2  RC  12  3,14  0,9 2  12750  97,3(T )  83,49(T ) cốt thép thỏa điều kiện cọc chịu 4  1000 4 kéo Vậy chọn số lượng cốt thép bố trí trong cọc là 12Ø9, thép có cường độ RC = 12750 (KG/Cm2) + Tính toán cọc ngàm vào đài móng: - Khả năng chịu kéo của 8 thanh thép Ø18 AIII liên kết đầu cọc với đài móng. .. 182,76 T > 83,49 T thỏa điều kiện liên kết đầu cọc vào đài Page 19 Tính toán lực ma sát của phần bê tông đổ thêm trong lõi cọc đường kính trong D400 (đặt 8 Ø18 AIII liên kết đầu cọc với đài móng) với bê tông cọc : Fms2 = 0,8 * π * D * L * Rk = 0,8 * 3,14 * 0,4 * 0,85 * 90 = 76,82 T > 74,26 T Vậy phần lõi bê tông (đặt 8 Ø18 AIII liên kết đầu cọc với đài móng) phải có chiều dài > 0,85 m và bố trí cốt... cho đài móng cọc: Nội lực dưới chân cột: Point 1 2 3 4 Nội lực tại trọng tâm móng - Load BAO MAX BAO MAX BAO MAX BAO MAX QX 5,27 1,79 1,99 2,08 11,13 QY 0,67 0,68 8,87 9,69 19,91 N 228,23 218,39 224,05 222,78 893,45 MX 1,109 1,09 1,118 1,147 4,464 MY 1,246 1,107 1,181 1,319 4,853 Chiều sâu chôn đài tính từ đáy đài đến mặt đài và phải thỏa mãn điều kiện: hd  hmin (hmin là chiều cao tối thiểu của đài. .. năng xuyên thủng của cọc vào đài cọc với phản lực trên đầu cọc là: PCmax = 100,07 (T), Chu vi xuyên thủng là: Utb = 4x(D+h0) = 4x(0,6+0,55) c max  Pcx  0,75* Rk *4( D  ho )* ho  0,75*90*4*(0,6  0,55)*0,55 P Page 24 c max  100,07(T )  Pcx  170,7(T ) Thỏa điều kiện xuyên thủng của cọc vào đài P Kiểm tra xuyên thủng của cột vào đài móng: Tải trọng bình quân tác dụng lên cọc P  c 893, 45  223,36(T... tổng hợp sức chịu tải của cọc đơn ứng với đường kính cọc Ø500: CHIỀU SÂU MẶT ĐƯỜNG CHIỀU DÀI TÊN HỐ TRÊN KÍNH CỌC SỨC CHỊU TẢI MA SÁT Page 21 CẨU THÁP CT - A1 CT - A2 CT - A3 CT - B1 CT - B2 CT - B3 CT - B4 KHOAN LỚP ĐẤT TỐT (m) CỌC HK1 HK3 HK11 HK6 HK4 HK9 HK10 37,4 37,6 39 37,5 37,4 39,3 35 Ø500 Ø500 Ø500 Ø500 Ø500 Ø500 Ø500 CỦA CỌC ĐƠN ( T) 280 280 296 280 280 296 258 TÍNH TOÁN L (m) 39,4 39,6 41... phía trên mũi cọc (Khi no nước có kể đến sự đẩy nổi trong nước) dp = 0,6 (m) - Đường kính cọc qp = 518,4 (T/m2) Vậy sức chống mũi cọc: Qp= 146,6 (T) + Xác định thành phần ma sát hông Qf: Q f  u m f l f si i Trong đó: + u: chu vi mặt cắt ngang cọc, (m) u =  * D  3,14*0,6  1,89 (m) mf = 0,9 (Hệ số làm việc của đất ở mặt bên cọc có kể đến ảnh hưởng phương pháp hạ cọc) fsi : ma sát bên cọc, tra bảng,... của cọc đơn xác định theo công thức: Q a  Q TC K TC Trong đó: QTC :Sức chịu tải tiêu chuẩn tính toán theo đất nền của cọc đơn  Q m m q d2 um f l ) ( TC R P 4 f si i KTC :Hệ số an toàn kể đến ảnh hưởng của nhóm cọc (Ktc = 1.4 - 1.75), sơ bộ ta chọn: KTC = 1,4 m = 0,9 (Hệ số làm việc của cọc trong đất ) + Xác định sức chống mũi cọc Qp:  Q m q d 2 p R P 4 mR = 1 (Hệ số làm việc của đất ở mũi cọc. .. 26(T ) (1) 4 4 1000 Lực ma sát của cọc ngàm vào đài ứng với đường kính ngoài D600 PC  n   RC  8  Fms1  0,8    D  L  Rk  0,8  3,14  0,6  0,8  90  108,5(T )  83, 49(T ) (2) Với cường độ chịu kéo của bê tông mác 250(B20) là : Rk = 9(KG/cm2) = 90(T/m2) Vậy chọn chiều dài phần cọc ngàm vào đài móng là L = 0,8 (m) Tổng cộng khả năng chịu kéo của đầu cọc do cốt thép và ma sát là: (1) + . thép : TCXDVN 338 : 2005 - Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế : TCXD 205 : 1998 II./Các thông số cẩu tháp để tính toán: Thông số cẩu tháp đại diện để tính toán: Trụ tháp: kích thước L x W x. ngàm vào hệ móng cọc. III.2.2/ Tính toán trên máy tính: Sử dụng phần mềm tính toán kết cấu ETABS V 9.0.7.Việc tính toán các cấu kiện được lấy nội lực từ mô hình trên ETABS, cách tính tuân theo. đầu cọc vào đài. Page 20 - Tính toán lực ma sát của phần bê tông đổ thêm trong lõi cọc đường kính trong D400 (đặt 8 Ø18 AIII liên kết đầu cọc với đài móng) với bê tông cọc : Fms2 =