Đồ án Cầu Bê Tông Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam Phần I: Giới thiệu chung 1. Đề bài: Thiết kế cầu bê tông cốt thép dự ứng lực với ký hiệu đề: 1D2A Số liệu tính toán: Chiều dài nhịp 31,9m. + Kích thước mặt cắt ngang: 11,4m. + Vật liệu bêtông làm dầm chính cấp 50MPa. + Loại tiết diện dầm chính I căng sau. + Hoạt tải: 0.5 x HL93 2. Yêu cầu Thiết kế lan can. Thiết kế bản mặt cầu là bê tông cốt thép thường. Thiết kế dầm ngang là bê tông cốt thép thường. Thiết kế dầm chính là bê tông cốt thép dự ứng lực. 3. Chọn thêm số liệu. Chọn kích thước lan can: 400mm. Chọn cáp dự ứng của nhà sản xuất VSL. Chọn cốt thép thường AI, AII. Chọn bê tông làm lan can, bản mặt cầu, dầm ngang cấp 30MPa. 4. Bố trí mặt cắt ngang cầu. Với số liệu đã có chọn phương án bố trí mặt cắt ngang cầu như hình vẽ: i = 1.5% i = 1.5% SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 1 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam CHƯƠNG 2: LAN CAN, LỀ BỘ HÀNH VÀ BẢN MẶT CẦU 1. LAN CAN VÀ LỀ BỘ HÀNH 1.1. Lề bộ hành (tính 1000mm dài): 1.1.1. Cấu tạo và nội lực: Bề rộng lề bộ hành : b=1500mm b tt =1000mm Lề bộ hành làm việc theo bản kê 2 cạnh vì chiều dài nhòp lớn hơn 2 lần chiều rộng của bản.Vì vậy khi tính nội lực cho bản ta xem là dầm đơn giản kê lên gối là 2 bó vỉa. Tải trọng phân bố của bản thân dầm: − = × × = × × × = 5 DC b b b q q b h 2.45 10 1000 100 2.45N / mm 1500 q DC q PL Hoạt tải người đi bộ: -3 PL g 3 10 MPa = × 3 PL PL b q g b 3 10 1000 3.00N / mm − = × = × × = . Trạng thái giới hạn cường độ: × + × × = η× = × + × × = × = 2 DC PL u 2 (1.25 q 1.75 q ) S M 8 (1.25 2.45 1.75 3.00) 1500 0.95 2220996N.mm 8 Trạng thái giới hạn sử dụng: + × + × = = = 2 2 DC pl s (q q ) S (2.45 3.00) 1500 M 1532813N.mm 8 8 . 1.1.2. Bố trí cốt thép: Lớp bảo vệ cốt thép của lề bộ hành là 0 a =30mm Chọn sơ bộ đường kính cốt thép là φ =10mm Cường độ chảy của thép thường: y f 420mm = . Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép tới mép của bản: = − = − = s 0 d h a 100 30 70 mm SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 2 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam Chiều cao vùng nén: × = − − = ∅× × × × = − − = × × × 2 n s s ' c 2 2 M a d d 0.85 f b 2 2220996 70 70 6.18 mm 0.9 0.85 30 1000 Diện tích cốt thép: × × × × × × = = = ' 2 c s y 0.85 f a b 0.85 30 1.4 1000 A 85 mm f 420 Hệ số qui đổi biểu đồ ứng suất: ( ) ( ) ' 1 c 0.05 0.05 0.85 f 28 0.85 30 28 0.835 7 7 β = − × − = − × − = Ta có: s 1 s c a 6.18 0.135 0.42 d d 0.835 55 = = = < β × × Vậy thoả mãn điều kiện cốt thép max Theo qui đònh khoảng cách giữa các thanh thép đứng: 450mm min 1.5 beday 120mm 200mm   × =    Ta bố trí thép 12,a 200 mm φ = = . Kiểm tra hàm lượng cốt thép min: min ρ ≥ ρ Trong đó: Diện tích cốt thép trên một mét dài: 2 2 s 3.14 12 A 6 678.24mm 4 × = × = s s A 678.24 0.0123 b d 1000 55 ρ = = = × × ' 3 c min y f 30 0.03 0.03 3.21 10 f 280 − ρ = × = × = × min ⇒ ρ > ρ .Vậy thoã điều kiện cốt thép min. 200 80 φ 12 Bố trí cốt thép trong lề bộ hành SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 3 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam 1.1.3. Kiểm toán ở trạng thái giới hạn sử dụng: Tiết diện kiểm toán Tiết diện chữ nhật có b x h = 1000 x 80 (mm) Bê tông có mun đàn hồi 1.5 ' 1.5 c c c E 0.043 f 0.043 2500 30 29440 = γ = × × = Cốt thép AII : 12a200 φ Cốt thép có mun đàn hồi E s = 200000 MPa M S = 1898750N.mm Lớp bảo vệ l : 0 a 20mm = Khoảng cách từ mép bê tông chòu kéo đến trọng tâm cốt thép: 1 0 12 a a 20 6 26mm 2 = + = + = Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép chòu nén của bê tông là: s s 1 d t a 80 26 54mm = − = − = Diện tích cốt thép đặt trong 1000mm là: 2 2 s 3.14 10 A 6 471 mm 4 × = × = Diện tích phần bê tông bọc quanh thép là: 2 c 1 A 1000 2 a 1000 2 26 52000 mm = × × = × × = Diện tích trung bình phần bê tông bọc quanh 1 thanh thép: 2 c A 52000 A 8666.67 mm 6 6 = = = Tỷ số mô đun đàn hồi thép trên mô đun đàn hồi bê tông: s c E 200000 n 6.79 E 29440 = = = Khoảng cách từ trục trung hoà đến mép chòu nén của bê tông là : s s s n A 2 d b 6.79 471 2 54 1000 x 1 1 1 1 b n A 1000 6 471 13.993mm     × × × × × × = × + − = × + −     × ×       = Mơmen qun tính của tiết diện : ( ) ( ) 3 3 2 2 cr s s 4 b x 1000 13.993 I n A d x 6 471 54 13.993 3 3 5435053.61 mm × × = + × × − = + × × − = ⇒ Ứng suất của thép khi chòu mơmen l : ( ) ( ) s s s cr n M 6.79 620000 f d x 54 13.993 31.23 MPa I 5435053.61 × × = × − = × − = SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 4 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam 1.1.4. Ứng suất cho phép trong cốt thép: Thông số bề rộng vết nứt : Z=23000 N/mm. ⇒ Ứng suất cho phép trong cốt thép là: sa 3 c z 23000 f 377.97 MPa d A 26 8666.67 3 = = = × × Mặt khác ta lại có : y 0.6 f 0.6 280 168 MPa × = × = Theo điều kiện khả năng chòu nứt: sa s y f 377.97 MPa f 31.23 MPa 0.6 f 168 MPa  = = ≤  × =   Vậy thoả điều kiện chống nứt. 1.2. Tính toán bó vỉa: Ta thiết kế lan can cấp L-3 số liệu thiết kế ta tra trong tiêu chuẩn 22TCN 272- 05: t t L F 240 KN L L 1070 mm = = = Chọn thép 12mm φ = làm thép dọc và thép đứng. Bước thanh cốt đứng là a=200mm Tính toán với: Chiều rộng: b=200 mm Chiều cao: h=250 mm Tính toán với bài toán cốt đơn. 1.2.1. Sức kháng uốn của thép ngang: w M (Trên một đơn vò chiều dài 1mm) Diện tích cốt thép: 2 2 2 s 3.14 3.14 12 A 2 2 0.904 mm h 4 250 4 ×φ × = × = × = × × Khoảng cách trọng tâm cốt thép tới mép của bó vỉa: s 12 d 200 20 12 162 mm 2 = − − − = Hệ số qui đổi biểu đồ ứng suất vùng nén: ' 1 c 0.05 0.05 0.85 (f 28) 0.85 (30 28) 0.835 7 7 β = − × − = − × − = Chiều cao vùng nén: s y ' c A f 0.904 280 a 9.926 mm 0.85 f b 0.85 30 1 × × = = = × × × × SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 5 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam Ta có: s 1 s c a 9.926 0.073 0.45 d d 0.835 162 = = = < β × × Thoả mãn điều kiện cốt thép max. Khả năng chòu lực của tiết diện: n s y s a M A f (d ) 2 9.926 0.904 280 (162 ) 39749.205 N.mm 2 = × × − = = × × − = w n M M 0.9 39749.205 35774.28 N.mm ⇒ = ∅× = × = Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu: min ρ > ρ Trong đó: 3 s s ' 3 c min y A 0.904 5.58 10 b d 1 162 f 30 0.03 0.03 3.21 10 f 280 − − ρ = = = × × × ρ = × = × = × Suy ra: min ρ > ρ .Thoả điều kiện cốt thép min. 1.2.2. Sức kháng uốn của cốt thép đứng c M (Trên một đơn vò chiều dài 1mm): Diện tích cốt thép: ×φ × = × × = × × = 2 2 2 s 3.14 1 3.14 12 1 A 2 2 1.130 mm 4 200 4 200 Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép tới mép bó vỉa: = − − = s 12 d 200 20 174 mm 2 Hệ số qui đổi biểu đồ ứng suất vùng nén: 1 0.835 β = Chiều cao vùng nén: × × = = = × × × × s y ' c A f 1.130 280 a 12.648mm 0.85 f b 0.85 30 1 Ta có: = = = < β × × s 1 s c a 12.648 0.016 0.45 d d 0.835 174 Thoả điều kiện cốt thép max. Khả năng chòu lực của tiết diện: SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 6 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam = × × − = × × − = n s y s a M A f (d ) 2 12.648 1.130 280 (174 ) 53090.812 N.mm 2 ⇒ = ∅× = × = c n M M 0.9 53090.812 47781.731 N.mm Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu: min ρ > ρ Trong đó: − − ρ = = = × × × ρ = × = × = × 3 s s ' 3 c min y A 1.538 8.89 10 b d 1 173 f 30 0.03 0.03 3.21 10 f 280 Suy ra: min ρ > ρ . Thoả đđiều kiện cốt thép min. Bố trí thép trong bó vỉa như sau: 200 250 4φ 12 φ 12 1.2.3. Đối với va xe trong một phần đoạn tường: a) Chiều dài tường tới hạn trên đó xảy ra cơ cấu đường chảy c L : - Chiều cao bó vỉa: H=250mm. - Vì khơng bố trí dầm đỉnh nén: b M 0 = 2 t t w c c 2 L L M H L 8 H 2 2 M 1070 1070 35774.28 250 8 250 1347.758 mm 2 2 47781.731 ×   = + + × ×  ÷   ×   = + + × × =  ÷   b) Khả năng của bó vỉa khi chòu lực va xe: 2 c w b w c c t 2 L 2 R 8 M 8 M H M 2 L L H 2 47781.731 1347.758 8 35774.28 250+ 515185 N 2 1347.758 1070 250   = × × + × × + ×  ÷ × −     × = × × × =  ÷ × −   Suy ra: = > = wmin t R 515.185kN F 240kN SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 7 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam 1.2.4. Đối với các va chạm tại đầu tường: a) Chiều dài đoạn tường tới hạn: 2 t t b w c c 2 L L M M H L H 2 2 M 1070 1070 35774.28 250 250 1112.077 mm 2 2 47781.731   + ×   = + + =  ÷  ÷     ×     = + + × =  ÷  ÷     b) Khả năng của bó vỉa: 2 c c w b w c t 2 M L 2 R M M H 2 L L H 2 47781.731 1112.077 35774.28 250 425096.048 N 2 1112.077 1070 250     × = × + × + =  ÷  ÷ × −       ×   = × × + =  ÷  ÷ × −     Suy ra: w min R =425.096 KN > t F 240 = KN Vậy bó vỉa đủ khả năng chòu lực va xe. 1.2.5. Tính toán bó vỉa theo điều kiện chống trượt khi va xe: - Như đã tính ở trên ta có sức kháng uốn của tường biểu thò qua w min R , và đây cũng là giá trò dùng tính cho sức kháng cắt của bó vỉa, với giả thiết w R phát triển theo góc nghiêng 45 o , ta có lực cắt tại chân tường do va xe là: = wmin R 515.185kN 3 W CT C R 515.185 10 T V 278.816 N / mm (L 2H) (1347.758 2 250) × = = = = + + × - Sức kháng cắt danh đònh n V của mặt tiếp xc tính theo công thức sau: n cv vf y c V c.A .(A f P ) = +µ × + Điều kiện khống chế: ' n c cv n cv V 0.2 f A 0.2 30 200 1200 V 5.5 A 1100 + ≤ × × = × × = + ≤ × = Trong đó ta có: cv A : Diện tích tiếp xúc chòu cắt: 2 cv bv A b 1 mm=200 1=200 mm / mm = × × vf A : Diện tích cốt thép neo của mặt chòu cắt trên 1(mm) chiều di. 2 vf s A A 1.130 mm = = Lực nén do tónh tải: c bv bv c 9 P h b 250 200 2500 9.81 10 1.226 N / mm − = × ×γ = = × × × × = Hệ số dính kết c = 0.52 Hệ số ma sát: # = 0.6 Từ đấy ta tính được: SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 8 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam ( ) n cv vf y c V c.A .(A f P ) 0.52 200 0.6 1.130 280 1.226 294.475 N / mm = + µ × + = = × + × × + = Thực hiện kiểm toán, ta thấy: ' n c cv n cv n ct V 0.2 f A V 5.5 A V 294.475 N / mm V 278.816 N / mm + ≤ × × + ≤ × + = > = Kết luận: Bó vỉa đủ khả năng chống trượt theo điều kiện lực cắt Kiểm toán theo điều kiện diện tích tiết diện ngang tối thiểu của chốt trong mặt chòu cắt: 2 vf bv y S 150 A 0.35 b 0.35 200 37.5 mm f 280 = × × = × × = Với việc bố trí 1 thanh 14 φ neo vào bản hẫng ta có: 2 2 s vf 3.14 14 A 153.86mm A 4 × = = > Tính chiều dài đoạn neo l nb có đầu móc với: fy = 280 (N/mm 2 ), l hb không nhỏ hơn 8d b hoặc 150 (mm). Ta có: b hb ' c 100 d l f × = Với d b = 14 mm hb 100 14 l 255.604mm 30 × = = So sánh ta thấy hb b L 8.d 112mm> = và hb l 150mm > Tính lại chiều dài hb l có nhân thêm hệ số quy đổi, lấy 0.7 cho lớp phủ phù hợp và 1.2 cho thép bọc epoócxy: hb l 0.7 1.2 255.604 214.707mm = × × = Lấy lớp bê tông bảo vệ thớ dưới bản mặt cầu bv a 25mm = Chiều dài đoạn neo thực có thể đạt được là: hbthuc l 200 25 175 214.707 = − = < Do đó cần chọn lại diện tích thép yêu cầu giảm xuống còn: 2 yc s 175 175 A A 1.130 0.921mm 214.707 214.707     = × = × =  ÷  ÷     Với yc A ta tính lại c c w M ;L ;R , ta có: s y ' c A f 0.921 280 a 10.113 0.85 30 1 0.85 f b × × = = = × × × × 1 s a 10.113 c 12.111mm 0.835 c 12.111 0.069 d 174 = = = β = = SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 9 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam Khả năng chòu lực của tiết diện: = × × − = × × − = n s y s a M A f (d ) 2 10.113 0.921 280 (174 ) 43567.149 N.mm 2 ⇒ = ∅× = × = c n M M 0.9 43567.149 39210.434 N.mm ×   = + + × ×  ÷   ×   = + + × × =  ÷   2 t t w c c 2 L L M H L 8 H 2 2 M 1070 1070 35774.28 250 8 250 1396.631 mm 2 2 39210.434   = × × + × × + ×  ÷ × −     × = × × ×  ÷ × −   = 2 c w b w c c t 2 L 2 R 8 M 8 M H M 2 L L H 2 39210.434 1396.631 8 35774.28 250+ 2 1396.631 1070 250 438100.095 N Suy ra: w min R 438.100 kN 240 kN = > Vậy bó vỉa đủ khả năng chòu lực va xe. 1.3.Thanh lan can: Chọn thanh lan can thép ống đường kính ngồi 100mm φ = ; đường kính trong 95mmφ = Thép lan can là thép cacbon số hiệu AII Khối lượng riêng thép lan can: 3 5 3 7.85T / m 7.85 10 N / mm − γ = = × 1.3.1. Tải trọng tác dụng lên thanh lan can: Trọng lượng bản thân của thanh lan can: 2 2 2 2 5 DC D d 100 95 g 7.85 10 3.14 0.06 4 4 − − − = γ× × π = × × × = N/mm Hoạt tải tác dụng lên thanh lan can: Tải trọng người tác dụng lên thanh lan can phân bố đều cường độ: w=0.37N/mm. Theo phương đứng và phương ngang. Và tải tập trung P=890N Sơ đồ tính như sau: SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 10 [...]... 155 Vậy thỏa hàm lượng thép tối đa 2.5.3 Tính toán cốt thép phân bố theo phương dọc cầu SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 26 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam - Cốt thép phụ theo phương dọc cầu được đặt dưới đáy bản để phân bố tải trọng bánh xe dọc cầu đến cốt thép chòu lực theo phương ngang cầu Diện tích yêu cầu tính theo phần trăm cốt thép chòu mômen dương Đối với cốt thép chính đặt vuông góc... Hơn Trang 23 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam M u = 1.05 × ( 1.25 × 2889 + 1.25 × 6425 + 1.75 × 2419 ) ×10 3 = 16.67 ×10 3 N.mm / mm + Trạng thái giới hạn sử dụng: M s = M Pb + M DC2 + M PL = ( 2.889 + 6.425 + 2.419 ) ×10 3 = 11.733 ×10 3 N.mm / mm 2.5 Tính toán cốt thép cho bản mặt cầu 2.5.1 Tính toán cốt thép chòu mômen dương - Xét 1mm theo phương dọc cầu: Tiết diện tính toán: b = 1mm... ρ>ρ min Lượng cốt thép để tính toán thép chòu mômen âm là: As = 14mm ρ×b×d s 100 = 0.39×1×155 =0.61mm 2 /mm 100 Khoảng cách giữa các thanh cốt thép lấy như sau: d = min{1.5xh; 450} = {1.5x200 = 300; 450} = 300mm Chọn khoảng cách giữa các thanh cốt thép là: 150mm Diện tích cốt thép: A = Asxd = 0.61x150 = 91.50mm2 Vậy chọn cốt thép theo phương ngang cầu để chòu mômen âm là: φ = Diện tích cốt thép: As =... 438100.095 N Suy ra: R w min = 438.100 kN > 240 kN SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 17 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam Vậy bó vỉa đủ khả năng chịu lực va xe SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 18 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam Phần III: Tính tốn bản mặt cầu 1 Chọn lớp phủ mặt cầu: Có hai phương pháp tạo độ dốc ngang cầu là làm lớp mui luyện hay dùng phương pháp nâng dầm Ở đây ta dùng phương... tích cốt thép: 0.85fc' ab 0.85×30×7.13×1 As = = =0.43mm 2 /mm fy 420 Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu: ρ= As bd s = 0.43 ×100%=0.28% 1×155 fc' 30 ρmin =0.03× =0.03× ×100%=0.21% fy 420 SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 24 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam ⇒ ρ>ρ min Lượng cốt thép tính toán chòu mômen dương là: As = 14mm ρ×b×d s = 100 0.28×1×155 =0.43mm 2 /mm 100 Khoảng cách giữa các thanh cốt. .. Trọng Hơn Trang 12 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam 2 Tính tốn bó vỉa: Ta thiết kế lan can cấp L-3 số liệu thiết kế ta tra trong tiêu chuẩn 22TCN 272-05: Ft = 240 KN L t = L L = 1070 mm Chọn thép φ = 12mm làm thép dọc và thép đứng Bước thanh cốt đứng là a=200mm Tính tốn với: Chiều rộng: b=200 mm Chiều cao: h=250 mm Tính tốn với bài tốn cốt đơn 2.1 Sức kháng uốn của thép ngang: M w (Trên... bê tông bao quanh một thanh thép: Ac = 2x45x150 = 13500mm2 A= A c 13500 = =13500mm 2 n 1 Ta có: dc = 45mm fsa = 3 Z 23000 =3 =271.57Mpa dcA 45×13500 fsa =271.57Mpa > 0.6fy =0.6×420=252Mpa Dùng: fsa =252Mpa Vậy tiết diện đảm bảo điều kiện chòu nứt SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 29 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép SVTH: Lê Trọng Hơn GVHD: ThS.Lê Hồng Lam Trang 30 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam CHƯƠNG... - Xét 1mm theo phương dọc cầu: Tiết diện tính toán: b = 1mm h = 200mm Trạng thái giới hạn sử dụng: Ms = 1.94x104Nmm/mm Chọn: as = 45mm Khoảng cách từ thớ chòu nén ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chòu kéo: ds = h – as = 200 – 45 = 155mm Tỷ số môđun đàn hồi: n= Es 210000 = =7.13 E c 29440 Chiều dày của bê tông sau khi nứt: SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 28 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam... phương dọc cầu: Tiết diện tính toán: b = 1mm h = 200mm Trạng thái giới hạn sử dụng: Ms = 1.39x104Nmm/mm Chọn: as = 45mm Khoảng cách từ thớ chòu nén ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chòu kéo: ds = h – as = 200 – 45 = 155mm Tỷ số môđun đàn hồi: n= Es 210000 = =7.13 E c 29440 Chiều dày của bê tông sau khi nứt: As = 153.9 = 0.62mm 2 / mm 250 SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 27 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD:... 35000×0.009+145000×1+145000×0.009 ) =73310N 1 - Đối với xe 2 trục: khoảng cách các trục xe 1200mm SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 32 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam Tung độ đường ảnh hưởng tương ứng khi xếp xe bất lợi nhất: SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 33 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam 110kN 2900 110kN 2900 0.0170 2900 y1 Trục: 2900 y2=1 110kN 110kN 0.0170 y1 = 0.593 y2 = 1 2 P3truc . Đồ án Cầu Bê Tông Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam Phần I: Giới thiệu chung 1. Đề bài: Thiết kế cầu bê tông cốt thép dự ứng lực với ký hiệu đề: 1D2A Số liệu tính toán: Chiều dài nhịp. > SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 17 Đồ án Cầu Bê Tông Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam Vậy bó vỉa đủ khả năng chịu lực va xe. SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 18 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam Phần. ρ .Vậy thoã điều kiện cốt thép min. 200 80 φ 12 Bố trí cốt thép trong lề bộ hành SVTH: Lê Trọng Hơn Trang 3 Đồ án Cầu Bê Tơng Cốt Thép GVHD: ThS.Lê Hồng Lam 1.1.3. Kiểm toán ở trạng thái giới