ĐA CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯL CBHD: PHẠM MINH TRÍ SVTH: LÊ NHẬT TRƯỜNG 1 http://www.ebook.edu.vn CHƯƠNG I : TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU 1. Mơ hình hóa bản mặt cầu: Bản mặt cầu dày 200mm và lớp phủ 50mm. Mơ hình bản mặt cầu kê lên các dầm chính và dầm ngang. Khi khoảng cách giữa các dầm ngang lớn hơn 1.5 lần khoảng cách giữa các dầm chủ, thì hướng chịu lực chính của bản theo phương ngang cầu Lớp Tên Chiều dài trung bình(mm) γ c (Kg/m 3 ) 1 Lớp phủ BT asphal 50 2500 2 Bản mặt cầu 200 2500 1.2 Sơ đồ tính tốn bản mặt cầu: Phần cánh hẩng được tính như dầm cơng xon Phần bản phía trong tính theo sơ đồ dầm liên tục, sơ đồ tính tốn theo hình sau: Sơ đồ 1: dầm cơng xon Sơ đồ 2: dầm liên tục Để đơn giản hóa ta tính theo sơ đồ dầm đơn giản : Hình 1.1 sơ đồ tính tốn bản mặt cầu 2. Tính tốn bản hẫng: 2.1 Số liệu tính tốn : Phần bản hẫng S hẫng = 1000 (mm). Bản mặt cầu dày 200 (mm). Lớp phủ 50 (mm) Trọng lượng riêng của bêtơng γ c = 2500 (Kg/m 3 ) Cường độ bêtơng f c ’ = 30 (MPa). ĐA CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯL CBHD: PHẠM MINH TRÍ SVTH: LÊ NHẬT TRƯỜNG 2 http://www.ebook.edu.vn Trọng lượng riêng của kết cấu thép γ s = 0,785.10 -4 (N/mm 3 ). Thép dùng thép AII f y = 280 (MPa). 2.2 Tải trong tác dụng bản mặt cầu: Cắt 1m theo phương dọc cầu ta có nội lực trong bản là: 2.2.1 Tĩnh tải do lan can và bản mặt cầu tác dụng: a. tĩnh tải do lan can tác dụng: Từ lựa chọn cơ bản như hình bên ta co tĩnh tải lan can như sau: - Tay vịn trên D =110.6mm dày 4.2mm 22 2 4 1 3.14 ( ) 4.2 0.785 10 1.087( / ) 44 S P QDd Knm γ − =−×=×××= -Tay vịn dưới D = 76.3mm dày 3.2mm 22 2 4 2 3.14 ( ) 3.2 0.785 10 0.631( / ) 44 S P QDd Knm γ − =−×=×××= - Thép tấm n 1 130x8x1247 '4 3 130 8 1247 0.785 10 0.102( )QKn − =×× × × = Tồn cầu có 14 cột, khoảng cách giữa các cột là 2m 3 0.102 14 0.0525( / ) 27.2 QKnm × == - Thép tấm n 2 161x8x485 '4 4 161 8 485 0.785 10 0.049( )QKn − =××× × = - Tồn cầu có 14 cột khoảng cách giữa các cột là 2m 4 0.049 14 0.025( / ) 27.2 QKNm × == Hình 1.2 chi tiết lan can - Thép tấm n 3 130x9x180 4 5 ' 130 9 180 0.785 10 0.017( )QKn − =××× × = Tồn cầu có 14 tấm khoảng cách giữa các tấm là 2m 3 5 0.017 14 8.75 10 ( / ) 27.2 QKnm − × ==× - Thép tấm đỡ tay vịnh thanh đứng 82x8x379 4 6 ' 82 8 379 0.875 10 0.022( )QKn − =×× × × = Khoảng cách giữa các tấm đỡ là 200mm nên tồn cầu có 136 tấm 6 0.022 136 0.11( / ) 27.2 QKnm × == ĐA CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯL CBHD: PHẠM MINH TRÍ SVTH: L Ê NHẬT TRƯỜNG 3 http://www.ebook.edu.vn - Phần trụ bêtơng đỡ lan can thép Đối với tiết diện thay đổi ta qui đổi về tiết diện chữ nhật tương đương có diện tích bằng với diện tích ban đầu nhưng khơng làm thay đổi chiều cao. Chia tường thành 3 phần tại 3 vị trí thay đổi tiết diện như hình vẽ: 1 2 3 Hình1.3 Phần trụ bê tơng * phần 1: Q’ 7 = 0.3x0.15x25= 1.125 (Kn/m) * phần 2: Hình 1.4 Tiết diện quy đổi Q’’ 7 = 0.4x0.2x25= 2 (Kn/m) * phần 3: Q’’’ 7 = 0.2x0.5x25= 2.5 (Kn/m) Ỵ Tổng trọng lượng phần bê tơng đỡ thanh lan can là Q 7 = Q’ 7 + Q’’ 7 + Q’’’ 7 = 1.125+2+2.5 = 5.625 (Kn/m) Trọng lượng bản thân của lan can tính cho 1m chiều dài cầu DC 1 =Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6 + Q 7 =1.087+0.631+0.053+0.025+8.75x10 -3 +0.11+5.625= 7.54(Kn/m) ĐA CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯL CBHD: PHẠM MINH TRÍ SVTH: L Ê NHẬT TRƯỜNG 4 http://www.ebook.edu.vn b. Tĩnh tải do lớp phủ bản mặt cầu và trọng lượng bản thân bản mặt cầu Trọng lượng bản thân bản mặt cầu : DC 2 =200x1x25 = 5 (Kn/m) Trọng lượng bản thân lớp phũ : DW= 0.05x1x25 = 1.25 (Kn/m) Bảng 1.1 tải trọng do tĩnh tải tác dụng Số lớp Kí hiệu Tải trọng (Kn/m) Lan can DC 1 7.54 Bản mặt cầu DC 2 5 Lớp phủ DW 1.25 2.2.2 Tải trọng do hoạt tải xe thiết kế LL: - Theo điều 3.6.1.3.3 khi các dải cơ bản là ngang và nhịp khơng vượt q 4600mm – các dải ngang phải được thiết kế theo các bánh xe của trục 145kN - Theo điều 3.6.1.2.5 tải trọng bánh xe được mơ hình hóa là tải trọng tập trung hoặc tải trọng vệt với bề rộng theo phương ngang cầu là b= 510 mm - Theo điều 3.6.1.3.1 xe tải thiết kế hoặc xe hai bánh thiết kế phải bố trí theo chi ều ngang sao cho tim bánh xe của bất kì tải trọng bánh xe nào cũng khơng gần hơn: . Khi thiết kế bản hẩng: 300mm tính từ mép đá vỉa hay lan can . Khi thiết kế các bộ phận khác: 600mm tính từ mép làn xe thiết kế Hoạt tải xe thiết kế cách mép lan can 300mm đối với bản hẩng và cách tim dầm chính là 200mm vậy X= 200mm E= 1440 + 0.833X (4.6.2.1.3-1) =1440 + 0.833x200 = 1606.6 (mm) - Theo điều 4.6.2.1.6 các tải trọng bánh xe có thể được mơ hình hóa như tải trọng tập trung hoặc như t ải trọng vệt phân bố ngang theo chiều dài trên nhịp bản theo 3.6.1.2.5 là 510mm cộng chiều dày bản ==> (h f + b) = 200 + 510 = 710 (mm) Hoạt tải xe thiết kế 2( ) f P LL bhE = + = 72.5 63.42( / ) 0.71 1.61 kN m= × 2.3 Tính tốn nội lực bản hẫng: 2.3.1Sơ đồ tính: ĐA CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯL CBHD: PHẠM MINH TRÍ SVTH: L Ê NHẬT TRƯỜNG 5 http://www.ebook.edu.vn Hình1.3: sơ đồ tính bản cơngxon 2.3.2 Nội lực do tĩnh tải tại mặt cắt ngàm: - Mơmen do trọng lượng bản thân bản mặt cầu 2 22 2 51 2.5( ) 22 DC DC l M kNm × × === - Mơmen do trọng lượng bản thân lớp phủ 22 1 1.25 0.5 0.156( ) 22 DW DW l M kNm × × == = - Mơmen do trọng lượng bản thân lan can: 1 12 7.54 0.75 5.655( ) DC M DC l kNm=×=×= 2.3.3 Nội lực do hoạt tải tại mặt cắt ngàm: - Mơmen do hoạt tải xe tác dụng: 22 1 63.42 0.5 7.93( ) 22 LL LL l M kNm × × == = 2.3.4 Tổ hợp tải trong thiết kế: Bảng 1.2: các hệ số tải trọng TT HS D C γ D W γ LL γ TTGHCĐ 1.25 1.5 1.75 TTGHSD 1 1 1 Hệ số điều chỉnh tải trọng η = η D η R η l = 1x1x1.05 = 1.05 . η D = 1.0 cho các cấu kiện thơng thường . η R = 1.0 cho các mức dư thơng thường ĐA CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯL CBHD: PHẠM MINH TRÍ SVTH: L Ê NHẬT TRƯỜNG 6 http://www.ebook.edu.vn . η l = 1.05 cho các cầu quan trọng - Theo trạng thái giới hạn cường độ I: ((1) UDCDCDWDWLL LL M MMmIMM η γγ γ =×+×+ + ) = 1.05(1.25x(2.5+5.66)+ 1.5x0.156+1.75(1+0.25)7.93) = 29.17 (kNm) - Theo trạng thái giới hạn sử dụng: ((1) s DC DC DW DW LL LL M MMmIMM η γγ γ =×+×+ + =1.05(1x(2.5+5.66)+1x0.165+1(1+0.25)7.93)= 19.25 (kNm) 3. Tính tốn bản phía trong: Số liệu tính tốn : Phần bản hẫng S hẫng = 1800 (mm). Bản mặt cầu dày 200 (mm). Lớp phủ 50 (mm) Trọng lượng riêng của bêtơng γ c = 2500 (Kg/m 3 ) Cường độ bêtơng f c ’ = 30 (MPa). 3.1 Sơ đồ tính: Hình 1.4: sơ đồ tính tốn tiết diện dầm 3.2 Nội lực do tỉnh tải tại mặt cắt giửa nhịp: Hình 1.5: Tỉnh tải gây ra cho dầm giửa - Momen tại mặt cắt giửa nhịp do tỉnh tải bản mặt cầu gây ra: 2 22 2 51.8 1.62( ) 10 10 DC DC S M kNm × × === - Momen tại mặt cắt giửa nhịp do lớp phủ gây ra: 22 1.25 1.8 0.405( ) 10 10 DW DW S M kNm ×× == = ĐA CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯL CBHD: PHẠM MINH TRÍ SVTH: L Ê NHẬT TRƯỜNG 7 http://www.ebook.edu.vn 3.3 Nội lực do hoạt tải gây ra tại mặt cắt giửa nhịp: - Theo điều 3.6.1.3.3 khi các dải cơ bản là ngang và nhịp khơng vượt q 4600mm – các dảy ngang phải được thiết kế theo các bánh xe của trục 145kN - Khi thiết kế bản hẩng: 300mm tính từ mép đá vỉa hay lan can - Khi thiết kế các bộ phận khác: 600mm tính từ mép làn xe thiết kế 3.3.1 Bề rộng vùng ảnh hưởng của bánh xe: a. Nội lực do hoạt tải xe với momen d ương: E + = 660 + 0.55S = 660 + 0.55x 1800 =1650 (mm) - Tải trọng tác dụng: 145 61.89( / ) 2( ) 2(0.51 0.2)1.65 f P PkNm bhE + + == = ++ + Trường hợp có một làn chất tải: Với bề rộng tải trọng phân bố đều của bánh xe la b+h f = 510 + 200 =710 (mm) Hình 1.6 : Mơ hình tải trọng bánh xe với một trục bánh xe - Momen do một trục bánh xe gây ra: M 0 + = P + .ϖ = 61.89 x 0.256 = 15.84 (kNm) Hình 1.7 : Mơ hình tải trọng bánh xe với hai trục bánh xe - Momen do hai trục bánh xe gây ra: M 0 + = P + . (ϖ 1 + ϖ 2 ) =61.89 x 0.063 = 3.9 (kNm) ĐA CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯL CBHD: PHẠM MINH TRÍ SVTH: L Ê NHẬT TRƯỜNG 8 http://www.ebook.edu.vn + Trường hợp có hai làn chất tải: Hình 1.8 : Mơ hình tải trọng bánh xe với hai trục bánh xe - Momen do hai trục bánh xe gây ra: M 0 + = P + . (ϖ 1 + ϖ 2 ) = 61.89 x 0.215 = 13.3 (kNm) b. Nội lực do hoạt tải xe với momen âm: E + = 1220 + 0.25S = 1220 + 0.25x 1800 = 1670 (mm) - tải trọng tác dụng 145 61.14( / ) 2( ) 2(0.51 0.2)1.67 f P PkNm bhE − − == = ++ + Trường hợp có một làn chất tải: Với bề rộng tải trọng phân bố đều của bánh xe la b+h f = 510 + 200 =710 (mm) - Momen do một trục bánh xe gây ra: M 0 - = P - .ϖ = 61.14 x 0.256 = 15.65 (kNm) - Momen do hai trục bánh xe gây ra: M 0 - = P - . (ϖ 1 + ϖ 2 ) =61.14 x 0.063 = 3.85 (kNm) + Trường hợp có hai làn chất tải: - Momen do hai trục bánh xe gây ra: M 0 - = P - . (ϖ 1 + ϖ 2 ) = 61.14 x 0.215 = 13.15 (kNm) 3.3.2 Tổ hợp tải trọng theo các trang thái giới han: Bảng 1.2: Tổng hợp các giá trị nội lực ĐA CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯL CBHD: PHẠM MINH TRÍ SVTH: L Ê NHẬT TRƯỜNG 9 http://www.ebook.edu.vn - Tổ hợp tải trọng: + Theo trạng thái giới hạn cường độ: ((1) UDCDCDWDWLL LL M MMmIMM ηγ γ γ + =×+×+ + ) = 1.05(1.25x1.62+1.5x0.405+1.75(1+0.25)13.3) = 33.31 (kNm) ((1) UDCDCDWDWLL LL M MMmIMM ηγ γ γ − =×+×+ + ) = 1.05(1.25x1.62+1.5x0.405+1.75(1+0.25)13.14) = 32.95 (kNm) + Theo trạng thái giới hạn sử dụng: ((1) s DC DC DW DW LL LL M MMmIMM ηγ γ γ + =×+×+ + ) = 1.05(1x1.62+1x0.162+1(1+0.25)13.3) = 19.32(kNm) ((1) s DC DC DW DW LL LL M MMmIMM ηγ γ γ − =×+×+ + ) = 1.05(1x1.62+1x0.162+1(1+0.25)13.14) = 19.12 (kNm) Bảng 1.3: Tổng hợp các giá trị nội lực ở các trạng Thái giới hạn của bản mặt cầu M c (kNm) M s (kNm) Giửa dẩm 32.93 19.32 Dầm trong Gối 32.56 19.12 Cơng xon Ngàm 29.17 19.04 4. Tính tốn cốt thép cho bàn mặt cầu : Cắt 1m chiều dài theo phương ngang cầu, với tiết diện tính tốn như sau: Loại Tải trọng Kí hiệu Nội lực (kNm) Hệ số lan m 0.7.m.M DW 0.162 0.405 Tinh tải DC 1.62 1.62 LL + 15.84 13.3 LL - 15.65 1.2 13.14 LL + 13.3 9.31 Hoạt tải LL - 13.15 1 9.21 ĐA CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯL CBHD: PHẠM MINH TRÍ SVTH: L Ê NHẬT TRƯỜNG 10 http://www.ebook.edu.vn Hình 1.9: tiết diện tính tốn Chiều rộng tính tốn b= 1 (m), h= 0.2 (m) 4.1 Tại mặt cắt giửa nhịp chịu momen dương: Với momen lớn nhất tổ hợp theo trạng thái giới hạn cường độ I M u = 32.93(kNm) Gọi d s là tọa độ trọng tâm thép đến mép ngồi thớ chịu nén , chọn khoảng cách từ tâm cốt thép chịu lực cho đến mép bêtơng chịu kéo là 30 (mm) d s = 200 – 30 = 170 (mm) Theo phương trình 5.7.3.2.2-1 ta có cơng thức tính sức kháng uốn danh định với thép thường của mặt cắt như sau: () 2 USyS a MAfd φφ =××− = > A s = () 2 U ys M a fd− Trong đó 0.85 ' S c A a f b = Giả thuyết cánh tay đòn (d-a/2) độc lập với A s , có thể thay bằng giá trị jd và được trị số gần đúng của A s để chịu φM n =M u A s = 4 32.93 5.57 10 0.9 420 1000 0.92 0.17 U y M fjd φ − ==× ×× × × (m 2 ) = 5.57 (cm 2 ) Theo điều 5.5.4.2 hệ số sức kháng ta có φ= 0.9,với bê tơng cốt thép thường j=0.92 Với diện tích cốt thép trên 1 m dài A s = 5.57 (cm 2 ) , chọn 5 thanh thép φ14a 200 bố trí theo phương dọc cầu với A s = 5x 1.54= 7.7 cm 2 . 4.2 Kiểm tốn cốt thép chịu momen dương: 4.2.1 kiểm tốn hàm lượng của cốt thép: - Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu: Theo điều 5.7.3.3.2-1 thì hàm lượng thép tối thiểu phải thỏa điều kiện sau: min ' 0.03 c y f f ρ ≥ với giá trị min s o A bh ρ = × với h o = 200 – 25 – (14/2) = 168 (mm) [...]... CBHD: PHẠM MINH TRÍ Hinh 3.5: ½ Hình chiếu dứng dầm chủ 3.1 tĩnh t i tác dụng dầm giửa 3.1.1 trọng lượng bản thân dầm DC1: - Xét đoạn dầm d i l1 = 1300 mm Diện tích tiết diện doạn dầm A1 = 1300.610 = 793000 mm2 Trọng lượng đoạn dầm d i 1300 mm : Q1 = A1.γc = 2.1300 793000.0,25.10-4 = 51545 (N) - Xét đoạn dầm d i l2 = 11800 mm Diện tích tiết diện đoạn dầm A2 =397250 mm2 Trọng lượng đoạn dầm d i 11800 mm... bố trí thép đai Φ12 v i bước đai là a 200 mm SVTH: LÊ NHẬT TRƯỜNG 29 http://www.ebook.edu.vn ĐA CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯL CBHD: PHẠM MINH TRÍ CHƯƠNG III : TÍNH TỐN THIẾT KẾ DẦM CHÍNH 1 Lựa chọn kích thước hình học của dầm Mặt cắt ngang tiết diện dầm chính như hình vẽ: Hinh 3.1: Đặc trưng mặt cắt giửa dầm 2 Tính tốn hệ số phân bố ngang 2.1 Hệ số phân bố ngang của momen đ i v i dầm giữa V i :S = 1800 (mm)... 4.4.3 Kiểm tra lượng cốt thép t i thiểu i u kiện: PMin ≥ 0,03 f c' fy Trong đó: PMin : tỷ lệ giữa thép chịu kéo và diện tích ngun ρ min ≥ 0.03 ρ min = 0.03 f 'c A v i giá trị ρ min = s v i ho= 200 – 25 – (14/2) = 168 (mm) fy b × ho 7.7 × 10−4 = 4.58x 10-3 1× 0.168 f 'c 30 = 0.03 = 2.14 × 10−3 420 fy ==> ρ min ≥ 0.03 f 'c vậy thỏa hàm lượng min cốt thép fy 4.4.4 Kiểm tra nứt + i u kiện: fs ≤ min {fsa... Theo i u 5.7.3.4 khống chế nứt phân bố cốt thép ph i thỏa i u kiện sau: SVTH: LÊ NHẬT TRƯỜNG 25 http://www.ebook.edu.vn ĐA CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯL Z fs ≤ (d c × A) 1 3 CBHD: PHẠM MINH TRÍ v i Z = 23000 N/mm đ i v i các cấu kiện trong i u kiện y m i trường khắc nghiệt A: diện tích phần bê tơng có cùng trọng tâm v i cốt thép chủ chịu kéo dc: chiều cao phần bê tơng từ thớ chịu kéo ng i cùng t i tâm... bảo i u kiện thiết kế cốt đơn As = 0,85.f c' a.b 0,85.30.16,86.200 = = 204, 73 mm 2 fy 420 ( ) 5.1.1 kiểm tra hàm lượng thép t i thiểu: i u kiện: PMin ≥ 0,03 f c' fy Trong đó: PMin : tỷ lệ giữa thép chịu kéo và diện tích ngun ρ min ≥ 0.03 ρ min = 0.03 f 'c A v i giá trị ρ min = s v i ds= 1270 (mm) b × ds fy 204, 73 = 0.0008 200 × 1270 f 'c 30 = 0.03 = 2.14 × 10−3 fy 420 Khơng thỏa hàm lượng min cốt... 2,25(N/mm) 3.2 N i lực dầm giửa: Dùng phương pháp đường ảnh hưởng để xác định n i lực t i các mặt cắt t i các mặt cắt đặc trưng: + Mặt cắt đầu nhịp: Đường ảnh hường momen t i vị trí mặt cắt đầu dầm có giá trị bằng 0 Momen do tĩnh t i tác dụng lên dầm - Momen t i mặt cắt đầu dầm do tỉnh t i bản mặt cầu gây ra: M DC1 = DC1.Ω = 9.0 = 0 (KN.m) - Momen t i mặt cắt đầu dầm do dầm do trọng lượng bản thân dầm M DC1... tốn cốt thép cho dầm ngang : * Thép dọc chịu Momen Do sơ đồ ta tính là sơ đồ tĩnh định mà thực tế dầm ngang làm việc vớii sơ đồ siêu tĩnh nên ta có hệ số qui đ i như sau: SVTH: LÊ NHẬT TRƯỜNG 21 http://www.ebook.edu.vn ĐA CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯL CBHD: PHẠM MINH TRÍ Hình 2.9: Sơ đồ quy đ i momen Do momen dương và momen âm có giá trị bằng nhau nên, ta chỉ cần tính thép cho momen dương r i bố trí cho momen... > Ms thỏa i u kiện sức kháng uốn 4.4.2 Kiểm tra lượng cốt thép t i đa + i u kiện: c ≤ 0,42 d c = a / β1 Trong đó: β1 là hệ số qui đ i hình kh i ứng suất (5.7.2.2) Hệ số β1 lấy bằng 0,85 đ i v i bê tơng có cường độ khơng lớn hơn 28 MPa; v i bê tơng có cường độ lớn SVTH: LÊ NHẬT TRƯỜNG 13 http://www.ebook.edu.vn ĐA CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯL CBHD: PHẠM MINH TRÍ hơn 28 MPa, hệ số β1 giảm i theo tỉ lệ... http://www.ebook.edu.vn ĐA CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯL CBHD: PHẠM MINH TRÍ - Momen lớn nhất t i mặt cắt giửa nhịp v i một làn xe xếp t i, m = 1.2 Hình 2.5: xếp t i R2truc lên đường ảnh hưởng momen dầm ngang t i mặt cắt giửa nhịp M2truc = R2truc x 0.45 = 85.64 x 0.45 = 38.54 (kNm) - Lực cắt lớn nhất v i hai làn xếp t i: m = 1 Hình 2.6: t i R2truc lên đường ảnh hưởng lực cắt dầm ngang t i mặt cắt g i V2truc = R2truc... dầm VDC '2 = DC '2 × S 2 5.4 × 1.82 = = 8.748(kNm) 2 2 3 Xác định n i lực hoạt t i tác dụng lên dầm ngang: V i khoảng cách giửa các dầm ngang là 5.32 (m), xác định n i lực bằng cách quy hoạt t i từ hai bản sàn lên dầm phụ v i phương pháp đòn bẩy được mơ hình như sau Ta có biểu đồ đường ảnh hưởng về giá trị ξ được tính như sau: ξ = 0,5 l3 18003 2 = 0,5 = 0, 0186 3 53203 + 18003 l1 + l3 2 3.1 V i tải . thép Đ i v i tiết diện thay đ i ta qui đ i về tiết diện chữ nhật tương đương có diện tích bằng v i diện tích ban đầu nhưng khơng làm thay đ i chiều cao. Chia tường thành 3 phần t i 3 vị trí. tính theo sơ đồ dầm liên tục, sơ đồ tính tốn theo hình sau: Sơ đồ 1: dầm cơng xon Sơ đồ 2: dầm liên tục Để đơn giản hóa ta tính theo sơ đồ dầm đơn giản : Hình 1.1 sơ đồ tính tốn. t i trọng vệt v i bề rộng theo phương ngang cầu là b= 510 mm - Theo i u 3.6.1.3.1 xe t i thiết kế hoặc xe hai bánh thiết kế ph i bố trí theo chi ều ngang sao cho tim bánh xe của bất kì tải