đồ án tốt nghiệp thiết bị chưng luyện liên tục hỗn hợp Metylic- Nước để thu được Metanol có nồng độ 96%.

54 1.2K 3
đồ án tốt nghiệp thiết bị chưng luyện liên tục hỗn hợp Metylic- Nước để thu được Metanol có nồng độ 96%.

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

PHẦN MỞ ĐẦU Metanol là chất lỏng không màu, sôi ở 64 o C, có tính độc. Metanol tan vô hạn trong nước , tan nhiều trong dung môi hữu cơ. Ngày nay, Metanol sử dụng rất rộng rải trong những ngành công nghiệp. Metanol được dùng để tổng hợp thuốc nhuộm, formaldehit, hương liệu, dùng làm dung môi pha sơn. Metanol chủ yếu được dùng để sản xuất Andehit Fomic nguyên liệu cho công nghiệp chất dẻo. Thành phần phần phần trăm của Metanol sử dụng trong công nghiệp được tổng hợp theo bản sau: Nguyên liệu để sản xuất HCHO 40-50 % Nguyên liệu để Metyl hóa 30-40 % Nguyên liệu sản xuất axit CH 3 COOH 5 % Làm nhiên liệu và dung môi 5-10 % Nguyên liệu sản xuất MTBE 3 % Trong đó có những ngành công nghiệp đòi hỏi phải sử dụng Metanol có nồng độ tương đối cao. Sau đây em xin giới thiệu thiết bị chưng luyện liên tục hỗn hợp Metylic- Nước để thu được Metanol có nồng độ 96%. 1 MỤC LỤC Phần mở đầu 1 Sơ đồ dây chuyền sản xuất 3 Phần 1: Tính các thiết bị chính 5 1/ Đổi thành phần khối lượng sang phần mol 5 2/ Phương trình cân bằng vật liệu toàn tháp 5 3/ Số liệu đường cân bằng lỏng(x)- hơi(y) của Metyl- Nước 5 4/ Tính R min 6 5/ Xác định số đĩa lí thuyết 6 6/ Giải phương trình cân bằng vật chất và tính đường kính 6 7/ Tính chiều cao tháp 12 8/ Tính trở lực của tháp 20 Phần 2: Tính toán cơ khí 24 1/ Chiều dày của thân 24 2/ Kiểm tra ứng suất của thành theo áp suất thử( dùng H 2 O) 26 3/ Tính đường kính ống dẫn 26 4/ Tính đáy và nắp thiết bị 29 5/ Chọn mặt bích 30 6/ Chọn chân đỡ và tai treo của thiết bị 32 Phần 3: Tính cân bằng nhiệt lượng 35 1/ Cân bằng nhiệt lượng thiết bị gia nhiệt hỗn hợp đầu 35 2/ Cân bằng nhiệt lượng của tháp chưng luyện 36 3/ Cân bằng nhiệt lượng của thiết bị ngưng tụ 37 Phần 4: Tính toán và chọn thiết bị phụ 39 1/ Tính toán và chọn thiết bị gia nhiệt hỗn hợp đầu 39 2/Tính chọn bơm 44 Kết luận 53 Tài liệu tham khảo 54 2 CÁC KÍ HIỆU THƯỜNG DÙNG TRONG QUÁ TRÌNH TÍNH TOÁN THIẾT KẾ: a i : phần khối lượng của cấu tử thứ i x i :phần mol của pha lỏng của cấu thứ i y i :phần mol của pha hơi của cấu tử thứ i M i : trong lượng phân tử của hỗn hợp có n cấu tử F: lượng sản phẩm ban đầu (kg/h) P: lượng sản phẩm định (kg/h) W: lượng sản phẩm đáy (kg/h) G F : lượng sản phẩm ban đầu(kmol/h) G P : lượng sản phẩm đỉnh(kmol/h) G W : lượng sản phẩm đáy(kmol/h) R: chỉ số hồi lưu R th :chỉ số hồi lưu thích hợp N: số đĩa lí thuyết N th : số đĩa lí thuyết ứng với R th 3 Ta xét tháp chưng luyện loại đĩa lỗ có ống chảy chuyền, làm việc ở áp suất thường. Nguyên liệu đầu được chứa vào thùng chứa(1 ) vào được bơm ( 2) bơm lên thùng cao vị ( 3) . Từ thùng cao vị, dung dịch hỗn hợp đầu đi vào thiết bị đun nóng dung dịch hỗn hợp đầu (4). Ở đây, dung dịch được gia nhiệt bằng hơi nước bảo hòa có nhiệt độ trung bình t tb =119,6 0 C và P=2at rồi sau đó vào tháp chưng luyện(5) ở đĩa tiếp liệu. Tháp chưng luyện gồm hai phần: + Đoạn chưng: phần từ đĩa tiếp liệu trở xuống. + Đoạn luyện: phần từ đĩa tiếp liệu trở lên. Ở đoạn chưng có bộ phận đun nóng bốc hơi (9). Bộ phận này được gia nhiệt bằng hơi nước bảo hòa ở t tb =119,6 0 C và P=2at. Như vậy trong tháp hơi đi từ dưới lên tiếp xúc với dòng lỏng đi từ trên xuống. Vì theo chiều cao tháp nhiệt độ càng lên cao thì càng thấp nên khi hơi đi qua các đĩa từ dưới lên, cấu tử có nhiệt độ sôi cao sẽ ngưng tụ lại và cuối cùng ở trên đỉnh tháp ta thu được hỗn hợp gồm hầu hết là các cấu tử dể bay hơi. Ở đây hơi được ngưng tụ bằng thiết bị ống chùm (6), sau đó cho một phần hồi lưu về đĩa trên cùng của tháp, một phần khác vào thiết bị làm lạnh đến nhiệt độ cần thiết rồi đi vào thùng chứa sản phẩm đỉnh. Trong quá trình chất lỏng đi từ trên xuống gặp hơi có nhiệt độ cao hơn, khi đó một phần cấu tử có nhiệt độ sôi thấp hơn( các cấu tử dể bay hơi) được bốc hơi lên và do đó nồng độ cấu tử khó bay hơi trong chất lỏng ngày càng tăng. Cuối cùng ở đáy tháp ta thu được hỗn hợp lỏng gồm hầu hết các các cấu tử khó bay hơi là nước. Thiết bị gia nhiệt (9) để đun sôi tuần hoàn và bốc hơi đáy tháp. Một phần chất lỏng tháo ra ở đáy nồi và được cung cấpvào phần dưới của đáy tháp. Một phần khác được tháo ra liên tục. Nước ngưng của các thiết bị gia nhiệt được tháo qua cốc tháo nước ngưng (11). 4 Phần 1: TÍNH TOÁN CÁC THIẾT BỊ CHÍNH 1/ Đổi thành phần khối lượng sang phần mol: [II-126] / ( . ) j j j j j a M x a M = ∑ x j :phần mol của cấu tử thứ j a j :phần khối lượng cấu tử thứ j M j :trọng lượng phân tử của hỗn hợp có n cấu tử j = 1,2,…n Phần mol của sản phẩm đầu: 22 32 0,1369 22 78 32 18 F x = = + (kmol/kmol) Phần mol của sản phẩm đỉnh: 96 32 0,931 96 4 32 18 p x = = + (kmol/kmol) Phần mol của sản phẩm đáy: w 0,9 32 0,00508 0,9 99,1 32 18 x = = + (kmol/kmol) 2/ Phương trình cân bằng vật liệu toàn tháp: [II-144] G W = G F - G P Cho cấu tử dể bay hơi: G F .X F = G P .X P + G W .X W Từ hai phương trình trên ta suy ra được: - Sản phẩm đỉnh G P : w w ( ) (22 0,9) 7920 1757,2( / ) ( ) (96 0,9) F P F p X X G G kg h X X − − = = = − − với G F = 2,2kg/s = 2,2.3600 =7920 kg/h - Sản phẩm đáy G W : G W = G F -G P = 7920-1757,2 = 6162,8(kg/h) Ta chuyển đổi từ kg/h sang kmol/h bằng công thức sau: n = m/M 1757,2 54,91 32 P = = (kmol/h) 6162,8 W= =342,38 18 (kmol/h) 3/ Số liệu đường cân bằng lỏng(x)- hơi(y) của Metyl- Nước: Tra bảng [II-149] ta được số liệu đường cân bằng lỏng – hơi của Metyl- Nước như sau: x 0 5 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 y 0 26,8 41,8 57,9 66,5 72,9 77,9 82,5 87 91,5 95,8 100 t 100 92,3 87,7 81,7 78 75,3 73,1 71,2 69,3 67,6 66 64,5 5 4/ Tính R min : Phương trình đường làm việc của đoạn luyện: 1 1 p x x x x R y x R R = + + + Khi x=0 ta suy ra được: 1 p x x y m R = = + Vậy khi R x = R min thì m = m max Ta suy ra được: ax min 1 p m x m R = + Hay min ax 1 p m x R m = − Từ số liệu của đường ta sẽ vẽ được đường cân bằng, và ta sẽ thu được m max = 41,62 từ đó ta suy được R min = 93,1/41,62 -1 = 1,237 theo đồ thị xác định R min 5/ Xác định số đĩa lí thuyết: Trong thực tế thì người ta nhận thấy rằng R x = (1,25-2,5)R min và nó sẽ lớn hơn R min . Do đó ta sẽ cho R x với các giá trị ở bảng dưới đây. Từ đó tính được m%, và cứ mỗi m% ta sẽ vẽ được một đồ thị để xác định được số đĩa N tương ứng. R x m% N V=N(R+1) 1,4 38,8 13 31,2 2 31 10 30 2,3 28,2 9 29,7 3 23,3 8 32 4 18,6 7 35 Từ bản số liệu thu được ở trên ta sẽ vẽ được đồ thị quan hệ giữa R X và V, điểm cực tiểu trên đồ thị sẻ là R th và ứng với nó sẽ là N th 6 Dựa vào đồ thị ta nhận thấy điểm cực tiểu trên đồ thị ứng với R x =2,3 và N = 9. Do vậy R th =2,3 và N th =9 6/ Giải phương trình cân bằng vật chất và tính đường kính: Đường kính được xác định theo công thức: [2 -181] 0,0188 ( ) tb y y tb g D ρ ω = (m) tb g :lượng hơi khí trung bình đi trong tháp ( kg/h) ( ) y y tb ρ ω : tốc độ hơi khí trung bình đi trong tháp (kg/m 2 .s) Do lượng hơi thay đổi theo chiều cao của tháp nên ta phải tính lượng hơi trung bình cho riêng từng đoạn. 6.1/ Tính lượng hơi đi trong tháp: 6.1.1/ Tính lượng hơi đi trong đoạn luyện: Lượng hơi trung bình đi trong đoạn chưng được tính dựa theo công thức [II-182]: d 1 2 L tb g g g + = (kg/h) Với d g :lượng hơi đi vào đĩa trên cùng của tháp (kg/h) 1 g :lượng hơi đi vào đĩa dưới cùng của đoạn luyện (kg/h) - Lượng hơi đi ra khỏi đỉnh tháp : ( 1) d X P P x g G G G R= + = + với X G : lượng lỏng chảy hồi lưu. d g = 1757,22(2,3+1) = 5798,83 (kg/h) Dựa vào đường cân bằng và từ x p ta suy ra được y p = 0,97 Phân tử lượng trung bình của hỗn hợp hơi ở đỉnh tháp M hh = 32.0,97+ (1- 0,97).18 = 31,58 Vậy lượng hơi đi ra khỏi đỉnh tháp tính theo (kmol/h) là: 5798,83 183,62 31,58 d g = = (kmol/h) - Lượng hơi đi vào đĩa dưới cùng của đoạn luyện: Phương trình cân bằng vật liệu và cân bằng nhiệt lượng của đoạn luyện: 1 1 1 1 1 1 1 1 . P P P d d g G G g y G x G x g r g r = +   = +   =  1 G : lượng chất lỏng đi vào đĩa thứ nhất của đoạn luyện (kmol/h) 1 r :ẩn nhiệt hóa hơi của hỗn hợp đi vào đĩa thứ nhất của đoạn luyện (J/kmol) d r :ẩn nhiệt hóa hơi đi ra khỏi tháp (J/kmol) 7 với 2 2 1 1 1 (1 ) (1 ) R H O d R d d H O r r y y r r r y y r = + − = + − R r , 2 H O r : lần lược là ẩn nhiệt hóa hơi của rượu và nước ở nhiệt độ của hỗn hợp đầu. Dựa vào đồ thị t-x,y ta tìm được: w 85,5 65,5 99 o F o P o t C t C t C  =  =   =  Tính r 1 : Từ bảng [I-254] ,60 ,100 265( / ) 242( / ) o o R C R C r J kmol r J kmol =    =   2 2 ,60 ,100 579( / ) 539( / ) o o H O C H O C r J kmol r J kmol =    =   Dùng phương pháp nội suy ta tính được r R,tF = 250,33(kcal/kg) = 250,33.4,1868.10 3 .32=33538,61.10 3 (J/kmol) Tương tự ta cũng tính được: r H2O,tF = 553,5(kcal/kg) = 553,5.4,1868.10 3 .18=41713,088.10 3 (J/kmol) Vậy r 1 = 33538,61.10 3 y 1 + (1-y 1 )41713,088.10 3 Hay r 1 =41713,088.10 3 – 8174,478.10 3 y 1 (J/kmol) Tính r d : Cũng dùng phương pháp nội suy ta tính được r R,tP , 3 261,84( / ) 261,84.4,1868.103.32=35080,69.10 ( / ) P R t r kcal kg J kmol = = r H2O,tP = 573,5(kcal/kg) = 573,5.4,1868.10 3 .18=43220,33.10 3 (J/kmol) Vậy: 2 (1 ) d R d d H O r r y y r= + − với y d = x p = 0,93 r d = 35080,69.10 3 .0,97 + (1-0,97).43220,33.10 3 =35324,9.10 3 (J/kmol) Thay các đại lượng đã tính trên vào hệ phương trình và với x 1 = x F = 0,1369 1 1 1 1 1 3 3 3 1 1 54,91 .0,1369 54,91.0,93 (41713,088.10 8174,478.10 ) 183,62.35324,9.10 g G g y G g y  = +  = +   − =  Giải ra ta được 1 1 1 168,55( / ) 113,64( / ) 0,395 g kmol h G kmol h y =   =   =  Thay y 1 vào r 1 ta tính được: r 1 =41713,088.10 3 – 8174,478.10 3 .0,395 = 38484,169.10 3 (J/kmol). Do vậy lượng hơi trung bình đi trong đoạn luyện là: 8 d 1 183,62 168,55 176,085( / ) 2 2 L tb g g g kmol h + + = = = Nồng độ phần mol trung bình của đoạn luyện: 1 0,395 0,97 0,682 2 2 L d tb y y y + + = = = Phân tử lượng trung bình của hơi trong đoạn luyện: 32.0,682+18(1-0,682) = 27,555 Lượng hơi trung bình đi trong đoạn luyện tính theo kg/h 176,085.27,55 4852,022 L tb g = = (kg/h) 6.1.2 Tính lượng hơi đi trong đoạn chưng: Lượng hơi trung bình đi trong đoạn chưng được tính dựa theo công thức[II- 182]: , , 1 2 C n tb g g g + = (kg/h) , 1 g :lượng hơi đi vào đoạn chưng , n g = g 1 : lượng hơi đi ra khỏi đoạn chưng Phương trình cân bằng vật liệu và cân bằng nhiệt lượng của đoạn chưng. Dựa vào công thức [II-182] ta được: 1 1 ' , 1 w ' , , 1 1 w w , , , , 1 1 1 1 . w n n G g G G x g y G x g r g r g r  = +   = +   = =   1 ' G : lượng lỏng đi vào đĩa thứ nhất của đoạn chưng. , 1 r :ẩn nhiệt hóa hơi của hỗn hợp hơi đi vào đĩa trên cùng của đoạn chưng , , 3 9 1 1 . 168,55.38484,169.10 6,286.10 ( / ) n n g r gr kmol h= = = Trong đó y 1 ’ = y w được tìm theo đường cân bằng ứng với x w . Từ đồ thị của đường cân bằng x-y với x w =0,00508 suy ra y w = 0,0331. Dựa vào công thức [II-182] ta có: 2 , , , 1 1 1 (1 ) R H O r r y y r= + - Tra bảng [I-254] và nội suy ở t w =99 o C ta được: w 2 , 3 3 3 , 3 3 3 1 242,35 / 242,35.4,1868.10.32 32469,47.10 ( / ) 540 / 40695,696.10 ( / ) 32469,47.10 .0,0331 (1 0,0331)40695,696.10 40423,41.10 ( / ) R t H O r kcal kg J kmol r kcal kg J kmol r J kmol = = = = = = + - = Thay các số liệu vào hệ phương trình ta được: 9 1 1 ' , 1 ' , , 1 1 , 3 9 1 342,38 .0,0331 342,38.0,00508 .40423,41.10 6,4865.10 G g G x g g  = +   = +   =   1 ' , 1 , 1 502,84( / ) 160,46( / ) 0,014 G kmol h g kmol h x  =   ⇒ =   =   Vây lượng hơi trung bình đi trong đoạn chưng là: , , 1 160,46 168,55 164,505( / ) 2 2 c n tb g g g kmol h + + = = = Nồng độ trung bình của đoạn chưng: , 1 1 0,395 0,0331 0,21405 2 2 c tb y y y + + = = = Phân tử lượng trung bình của hơi đi trong đoạn chưng: M= 32.0,21405+ 18.(1-0,21405) = 20,996 Vậy lượng hơi trung bình chưng tính theo kg/h là: 164,505.20,996 3454,06( / ) c tb g kg h= = 6.2 Tính khối lượng riêng trung bình: 6.2.1 Đối với pha khí: ( ) 2 1 1 3 . 1 .273 ( / ) 22,4. tb tb R tb H O y y M y M kg m T r é ù + - ê ú ë û = T: nhiệt độ trung bình làm việc của đoạn chưng hay đoạn luyện ( o K). 1tb y : nồng độ phần mol của các cấu tử rượu lấy theo giá trị trung bình 1 1 1 2 d c tb y y y + = 1d y , 1c y : nồng độ tại hai đầu tháp. Tính cho đoạn luyện: Ta có: 1 0,6825 L tb tb y y= = Nhiệt độ hỗn hợp trung bình của hỗn hợp trong đoạn luyện: P 65,5 85,5 75,5 2 2 L O F tb t t t C + + = = = Vậy: ( ) [ ] 3 32.0,6825 1 0,6825 18 .273 0,964( / ) 22,4.(75,5 273) y tb L kg mr + - = = + Tính cho đoạn chưng : Ta có: 1 0,21405 c tb tb y y= = Nhiệt độ hỗn hợp trung bình của hỗn hợp trong đoạn luyện: w 99 85,5 92,25 2 2 c O F tb t t t C + + = = = Vậy: ( ) [ ] 3 32.0,21405 1 0,21405 18 .273 0,7006( / ) 22,4.(92,25 273) y tb c kg mr + - = = + 6.2.2 Đối pha lỏng : Khối lượng riêng trung bình của pha lỏng: 1 2 1 1 bt tb xtb xtb xtb a a r r r - = + xtb r :khối lượng riêng trung bình của lỏng (kg/m 3 ). 10 [...]... + by bx mi : h s phõn b vt cht ph thuc vo nhit , ỏp sut v nng Thay cỏc s liu vo cụng thc ta c: ky = 1 1 mi + 0 ,095 0 ,0737 7.1.5 Tớnh ng kớnh ng chy chuyn: Da vo cụng thc [II-236] ta c: dc = L 4gxtb 3600.P r x wc.zc (m) Trong ú: 15 r x : khi lng trung bỡnh ca hn hp lng nhit trung o o ,5 bỡnh ca on luyn tL = 75,5 C , r x = 751 (kg/ m3) zc : s ng chy chuyn, ph thuc ng kớnh thỏp,chn zc = 1 L gxtb... 0,07099.32+(1-0,07099).18=18,99 Thay vo cụng thc ta cú: 38000.927,97.3 ,5824.10- 9 bx = 82 0,62 = 0 ,78 ,103 18 ,99.1 7.2.4 H s chuyn khi: ky = ( kmol ) kmol 2 m s kmol 1 1 mi + by bx mi : h s phõn b vt cht ph thuc vo nhit , ỏp sut v nng Thay cỏc s liu vo cụng thc ta c: ky = 1 1 mi + 0 ,0846 0 ,103 7.2.5 Tớnh ng kớnh ng chy chuyn: ng kớnh ng chy chuyn c tớnh da theo cụng thc [II-236] dc = c gxtb = c 4gxtb 3600.P... = 0 ,07099.32 + (1- 0 ,07099).18 = 18,99 c gxtb = c gxtb = 506 ,88.18 = 9625 kg/ h) ,99 ,65( wc :tc cht lng trong ng chy chuyn (m/s) Thng wc nm trong khong (0,1 ữ 0,2) m/s, ta chn wc =0,15 m/s Ta gi thuyt rng ta dựng 2 ng chy chuyn ( z = 2) cú ng kớnh nh ca ng kớnh ng chy chuyn ca on chng: dc = dL = 100 mm) ( Kim tra li vn tc lng i trong ng: w0 = 4.gtb 4.9625 ,65 = = 0 m/ s) < 0 (m/ s) ,18( ,2 2 d... hc:chiu cao ca chy trn, chn hc=0,06m Gx: lu lng lng m3/h k: t s gia khi lng riờng ca bt v khi lng riờng ca lng khụng bt Chn k = 0,5 22 Lc:chiu di ca chy trn, chn Lc=0,8m m: h s lu lng qua ca chy trn ph thuc Gx/Lc a/ on luyn: Gxtb = 3367,88(kg/ h)ỹ ù 3327,53 ù ị Gxtb = =4 ,1005(m3 / h) < 5 nờn ta L 3 ý ù 821 ,33 r x = 821 (kg/ m ) ù ,33 ù ỵ chn m = 6400 Thay s: 2 ộ ổ4,1005 ử ự ờ ữỳ ,81.821 = 176 N / m2)... 2168,368 Do ú: + on chng: D Pd = 74 ,735 + 35 + 230 ,37 ,027 = 340 ,132 Do ú: Phn 2: L D P C = N tt D Pd = 10.340 ,132 = 3401 ,32 (N / m2) (N / m2) (N / m2) (N / m2) TNH TON C KH - õy hn hp cn chng l ru Metylic-Nc, thit b lm vic ỏp sut thng Chn vt liu lm thõn l thộp X18H10T l thộp khụng r Thõn thỏp hỡnh tr, lm vic chu ỏp sut trong Khi ch to loi thỏp ny cn chỳ ý: + m bo ng hn cng ngn cng tt + Ch hn giỏp... mi hn v trớ d quan sỏt + Khụng khoang l qua mi hn Gii hn bn ca vt liu tra theo [II-309] : d = 520.106(N / m2) k d = 220.106(N / m2) ch - H s bn mi hn ta tra trong bng [II-362]: j = j h = 0,95 Thit b thuc nhúm loi II Giỏ tr cú h s hiu chnh tra trong bng [II-356]: h = 1 1/ Chiu dy ca thõn: Chiu dy ca thõn hỡnh tr lm vic chu ỏp sut trong c xỏc nh theo cụng thc: [II-360] S= Trong ú: Dt P +C 2.[ d] r -... N (hd + d) + H s b sung n mũn, bo mũn v dung sai õm v chiu di (m) C = C1 + C2 + C3 C1:b sung do n mũn, vi thộp X18H10T chn C1 = 1 mm C2: b sung do n mũn trong, chn C2 = 0 C3:dung sai õm do chiu dy Ph thuc vo chiu dy tm thộp Tra [II-364] ta c C3= 0,8mm Vy C =1+0+0,8 =1,8 (mm) + ng sut ca thộp X18H10T theo gii hn bn c xỏc nh theo d c c cụng thc [II-356]: [d ]= n h c d [d ]= c h k nb h :h s hiu chnh ỡ... ộ,1 + ( 4.10- 3 - 1 1 ,8.10- 3) ự ,4176 1 ờ ỳ ở ỷ d= = 62 ,23.106 < 176 ,28.106(N / m) - 3 - 3 2( 4.10 - 1 ,8.10 ) 0 ,95 Vy i vi on chng thỡ S = 4 mm cng phự hp 3/ Tớnh ng kớnh ng dn: ng kớnh ng dn ph thuc vo lu lng dũng hi hoc dũng lng i trong thỏp Xỏc nh theo cụng thc: P d2 V V = w ị d= 4 0,785w w: tc trung bỡnh(m/s) V: lu lng th tớch (m3/s) Theo bng II.2[I-370] + Cht lng t chy: w=0,1 á 0,5(m/s) . có những ngành công nghiệp đòi hỏi phải sử dụng Metanol có nồng độ tương đối cao. Sau đây em xin giới thiệu thiết bị chưng luyện liên tục hỗn hợp Metylic- Nước để thu được Metanol có nồng độ. nhiệt lượng của tháp chưng luyện 36 3/ Cân bằng nhiệt lượng của thiết bị ngưng tụ 37 Phần 4: Tính toán và chọn thiết bị phụ 39 1/ Tính toán và chọn thiết bị gia nhiệt hỗn hợp đầu 39 2/Tính chọn. của đáy tháp. Một phần khác được tháo ra liên tục. Nước ngưng của các thiết bị gia nhiệt được tháo qua cốc tháo nước ngưng (11). 4 Phần 1: TÍNH TOÁN CÁC THIẾT BỊ CHÍNH 1/ Đổi thành phần khối

Ngày đăng: 19/07/2015, 16:40

Từ khóa liên quan

Tài liệu cùng người dùng

  • Đang cập nhật ...

Tài liệu liên quan