ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG THUYẾT MINH *** PHẦN 1: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BẢN SÀN (THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH: TẦNG 1)  Vật liệu : -Bêtông cấp B15 : 8,5 b aR MP= , = 0,75 bt R MPa , 1,0 b γ = -Cốt thép :thép sàn 10< Φ sử dụng thép C-I: 1,0 s γ = , 225= s R MPa , 225= sc R MPa , và 0,682 R ξ = , α = 0,447 R . Thép dầm 10≥ Φ sử dụng thép C-II: 1,0 s γ = , 280= s R MPa , 280 = sc R MPa , và 0,660 R ξ = , 0,442 R α = . -Kiểm tra hàm lượng cốt thép µ(%): 0,682 8,5 100 100 2,58% 100% 0,05% max min 225 R b o A R s R bh s ξ µ µ µ × × = × = × = ≥ = × ≥ = . - Dùng đơn vò theo tiêu chuẩn daN/m 2 . Chọn sàn tầng điển hình: tầng1 để tính toán. 1 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 1 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG MẶT BẰNG SÀN TẦNG 1. I. Xác đònh sơ bộ kích thước dầm sàn: * Chọn bề dày sàn theo công thức : Ta có: 1 1 1 : 50 40 s h L   =  ÷   1 L : chiều dài theo phương cạnh ngắn của ô bản. Chọn Ô2 kích thước × = × 1 2 3,9 4,4( )L L m để tính chiều dày sơ bộ cho toàn sàn: = = = ≈ 1 3900 97.5 100 40 40 s L h mm mm Chọn bề dày sàn là: s h = 10cm . * Xác đònh kích thước sơ bộ dầm chính: -Chiều cao dầm: 1 1 1 1 ( ) ( ) 4,4 (0,44 0,314) 10 14 10 14 h L m= ÷ = ÷ × = ÷ Chọn chiều cao tiết diện ngang của dầm: h = 400mm . -Bề rộng dầm: ( ) 1 1 1 1 0,4 0,1 0,2 4 2 4 2 b h m     = ÷ = ÷ × = ÷  ÷  ÷     Chọn bề rộng tiết diện ngang của dầm: b= 200mm . Vậy tiết diện dầm sơ bộ là: × ×b h=200 400mm II. Xác đònh tải trọng lên các ô bản sàn: 1. Tónh tải:  Tónh tải các lớp cấu tạo sàn thường: phòng khách ,phòng ngủ, phòng bếp, hành lang thông các phòng Bảng 1: Lớp cấu tạo Trọng lượng riêng 3 ( / )daN m Chiều dày δ (m) Hệ số vượt tải n Trọng lượng 2 ( / )daN m Gạch caremic 2200 0,010 1,2 26,4 Vữa lót 1800 0,030 1,3 70,2 Bản sàn BTCT 2500 0,100 1,1 275 Vữa trát trần 1800 0,010 1,3 23.4 Tónh tải tính toán ( tt s g ) 395  Tónh tải các lớp cấu tạo sàn WC, phòng tắm, ban công, mái. Bảng 2: Lớp cấu tạo Trọng lượng riêng 3 ( / )daN m Chiều dày δ (m) Hệ số vượt tải n Trọng lượng 2 ( / )daN m Gạch caremic 2200 0,010 1,2 26,4 Vữa lót, vữa tạo dốc 1800 0,030 1,3 70,2 Lớp chống thấm 1800 0,008 1,3 18.7 Bản sàn BTCT 2500 0,100 1,1 275 2 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 2 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG Vữa trát trần 1800 0,015 1,3 35,1 Tónh tải tính toán ( 1 tt g ) 425  Tónh tải tính toán của tường trên các ô sàn: ( ) t t t t G n b h l daN γ = × × × × Với: n: hệ số vượt tải t b : bề dày tường (m) t h : chiều cao tường (m) - Nếu tường nằm trên sàn thì: = − tường sàn tầng h h h l : chiều dài tường (m) t γ : trọng lượng riêng của tường 3 ( / )daN m Ta quy tải của tường về tải phân bố đều: 2 1 2 tt t G g L L = × . Bảng 3: O Â Kích thước (m) ( ) t b m ( ) t h m ( )l m γ 3 ( / )daN m n ( ) t G daN 2 2 ( / ) tt g daN m 1 ( )L m 2 ( )L m 5 1,4 3,9 0,1 3,3 1,4 1800 1,1 915 168  Tổng tónh tải trên các ô sàn là: Bảng 4: Loại ơ sàn Loại phòng Tải trọng sàn (daN/m 2 ) Tải trọng tường (daN/m 2 ) Tổng tónh tải g tt (daN/m 2 ) 1 Hành lang 395 0 395 2 (p khách, p ngủ ,p bếp ) 395 0 395 3 P ngủ 395 0 395 4 Ban cơng 425 0 425 5 WC 425 168 593 6 P bếp 395 0 395 2. Hoạt tải trên các ô sàn:  Hoạt tải tra theo “TCVN 2737 – 1995 TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG”: Bảng 5: Loại ơ sàn Loại phòng p tc (daN/m 2 ) n p tt (daN/m 2 ) 1 Hành lang 300 1,2 360 2 ( P khách, p ngủ, p bếp) 150 1,3 195 3 P ngủ 150 1,3 195 4 Ban cơng 200 1,2 240 5 WC 150 1,3 195 3 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 3 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG 6 P bếp 150 1,3 195 3. Tổng tải trọng tính toán tác dụng lên sàn: Ta có: = + 2 1 2 ( / ) tt tt tt g g g daN m = + 2 ( / ) tt tt tt q g p daN m Bảng 6: Âloại ơ sàn Loại phòng g tt (daN/m 2 ) p tt (daN/m 2 ) q tt( daN/m 2 ) 1 Hành lang 395 360 755 2 ( P khách, p ngủ, p bếp) 395 195 590 3 P ngủ 395 195 590 4 Ban cơng 425 240 665 5 WC 593 195 788 6 P bếp 395 195 590 III. Tính nội lực của các ô sàn: 1. Xác đònnh các ô sàn làm việc theo 1 phương và 2 phương: -Xét sự làm việc của Ô1: = 1 2.1L m = 2 3.9L m ⇒ = = < 2 1 3,9 1,86 2 2,1 L L Vậy Ô1 làm việc hai phương. -Tương tự cho các ô sàn khác ta có: Bảng 7: Loại ơ sàn Loại phòng L 1 (m) L 2 (m) L 2 /L 1 Kiểu làm việc 1 Hành lang 2,1 3,9 1,86 2 phương 2 ( P khách, p ngủ, p bếp) 3,9 4,4 1,13 2 phương 3 P ngủ 1,4 3,9 2,79 1 phương 4 Ban cơng 1,4 3,9 2,79 1 phương 5 WC 1,4 3,9 2,79 1 phương 6 P bếp 3,0 3,4 1,13 2 phương 2. Tính nội lực cho các ô sàn: a) Xét Ô1 làm việc hai phương: tính cho ô bản liên tục (tải trọng truyền theo cả hai phương. Bản làm việc theo hai phương) 400 4 3 100 d s h h = = ≥ ⇒ Liên kết ngàm. Sàn hai phương là bản kê bốn cạnh, gối trên dầm nên ta chọn sơ đồ tính là sơ đồ 9. * Sơ đồ tính toán: 4 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 4 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG 2 1 3,9 1,86 2,1 L L = = ⇒ 11 12 91 92 91 92 m =0.0484;m =0,014;m = 0,0192; m = 0,0055; k = 0,0414; k =0,0121 *Tính hợp lực: • ( ) 1 2 (360 395) 2,1 3.9 6184 S s P p g l l daN= + = + × × = • 1 2 1 1 ' ( 360) 2,1 3.9 1474,2 2 2 S P p l l daN   = = × × =  ÷   • 1 2 1 1 " ( 360 395) 2,1 3.9 4709,3 2 2 S s P p g l l daN   = + = + × × =  ÷   *Tính giá trị các thành phần momen: • 1 11 91 ' " 0,0484 1474,2 0.0192 4709,3 162M m p m p daN= + = × + × = • 2 12 92 ' " 0,014 1474,2 0,0055 4709,3 47,01M m p m p daN= + = × + × = • 91 0,0414 6184 256 I M k p daN= = × = • 92 0,0121 6184 74,8 II M k p daN= = × = b) Xét Ô3 làm việc một phương: (Xem toàn bộ tải trọng truyền theo phương cạnh ngắn, bản chỉ làm việc theo phương cạnh ngắn) Khi ≥ 1 2 2 L L thì sàn xem như làm việc một phương(phương cạnh ngắn) sơ đồ tính toán: Cắt dải bản theo phương cạnh ngắn với bề rộng 1m để tính như dầm có hai đầu ngàm. 400 4 3 100 d s h h = = ≥ ⇒ Liên kết ngàm. 5 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 5 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG * Sơ đồ tính toán: L (m) 1 L (m) 1m M 1 I M M I 2 1 L (m) * Moment dương: 2 2 1 1 590 1,4 48,2( ) 24 24 tt q L M daNm × × = = = * Moment âm: 2 2 1 590 1,4 96,4( ) 12 12 tt I q L M daNm × × = = = c) Tương tự cho các ô sàn khác ta có: Loại ơ sàn Kích thước (m) tt q 2 (kN/m ) L 1 /L 2 Hệ số M (daNm) 1 L 1 2,1 755 1,86 m 11 0,0484 1 162 m 91 0,0192 m 12 0,0140 2 46,51 L 2 3,9 m 92 0,0055 k 91 0,0415 I 256 k 92 0,0122 II 74,8 2 L 1 3,9 590 1,13 m 11 0,0410 1 235 m 91 0,0197 m 12 0,0330 2 184 L 2 4,4 m 92 0,0155 k 91 0,0456 I 461,6 k 92 0,0359 II 363,5 3 L 1 1,4 590 2,78 1 48,2 L 2 3,9 I 96,4 4 L 1 1,4 665 2,78 1 54,3 L 2 3,9 I 108,6 5 L 1 1,4 788 2,78 1 64,4 6 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 6 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG L 2 3,9 I 128,7 6 L 1 3 590 1,13 m 11 0,0410 1 140,2 m 91 0,0198 m 12 0,0320 2 109,1 L 2 3,4 m 92 0,0154 k 91 0,0457 I 275,1 k 92 0,0357 II 214,8 M 1 , M 2 : moment dương M I , M II : moment âm M 1 , M I : theo phương L1 M 2 , M II : theo phương L2 Hệ số k dùng cho moment âm. Hệ số m dùng cho moment dương. 3. Tính cốt thép cho từng ô sàn: Chọn: = 30 bv a mm 100 30 70 o s bv h h a mm⇒ = − = − = a) Tính Ô1: - Theo phương 1 L : -Tại nhịp: = 1 162M daNm 2 5 2 162 0,0389 0,449 8,5 10 1 0,07 I m R b o M R bh α ξ = = = < = × × × 1 1 2 1 1 2 0,0389 0,0396 m ξ α = − − = − − × = 2 0,0396 8,5 100 7 1,0472 225 o b s R bh A cm s R ξ × × × = = = ⇒Ta chọn Φ6s200. Có: = 2 1,41 ch s A cm µ µ < = × = × = < = × max 1,41 0,05% 100 100 0,2% 2,3% (thỏa) 100 7 o s A bh -Tại gối: = 256 I M daNm 2 5 2 256 0,0614 0,449 8,5 10 1 0,07 II m R b o M R bh α ξ = = = < = × × × 1 1 2 1 1 2 0,0614 0,0634 m ξ α = − − = − − × = 2 0,0634 8,5 100 7 1,68 225 o b s R bh A cm s R ξ × × × = = = ⇒Ta chọn Φ8s200. Có: 2 2,52 ch s A cm= µ µ < = × = × = < = × max 252 0,05% 100 100 0,36% 2,3% (thỏa) 100 7 o s A bh - Theo phương 2 L : - Tại nhòp: = 2 46,51M daNm 7 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 7 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG 1 2 5 2 46,51 0,011 0,449 8,5 10 1 0,07 m R b o M R bh α ξ = = = < = × × × 1 1 2 1 1 2 0,011 0,011 m ξ α = − − = − − × = 2 0,011 8,5 100 7 0,29 225 o b s R bh A cm s R ξ × × × = = = ⇒Ta chọn Φ6s200. Có: 2 1,42 ch s A cm = µ µ < = × = × = < = × max 1,41 0,05% 100 100 0,2% 2,3% (thỏa) 100 7 o s A bh - Tại gối: = 74,8 II M daNm 2 2 5 2 74,8 0,018 0,449 8,5 10 1 0,07 m R b o M R bh α ξ = = = < = × × × 1 1 2 1 1 2 0,018 0,0181 m ξ α = − − = − − × = 2 0,0181 8,5 100 7 0,49 225 o b s R bh A cm s R ξ × × × = = = ⇒Ta chọn Φ8s200. Có: 2 1,42 ch s A cm = max 142 0,05% 100 100 0,22% 2,3% (thỏa) 1000 65 o s A bh µ µ < = × = × = < = × . b) Tính Ô3: Ta có: = 1 48,2 ; M =96,4daNm I M daNm -Tại nhịp: = 1 48,2M daNm 2 5 2 48,2 0,012 0,449 8,5 10 1 0,07 I m R b o M R bh α ξ = = = < = × × × 1 1 2 1 1 2 0,012 0,0121 m ξ α = − − = − − × = 2 0,0121 8,5 100 7 0,32 225 o b s R bh A cm s R ξ × × × = = = ⇒Ta chọn Φ6s200. Có: = 2 1,41 ch s A cm µ µ < = × = × = < = × max 1,41 0,05% 100 100 0,2% 2,3% (thỏa) 100 7 o s A bh . -Tại gối: 1 M =96,4daNm 1 2 5 2 96,4 0,023 0,449 8,5 10 1 0,07 m R b o M R bh α ξ = = = < = × × × 1 1 2 1 1 2 0,023 0,0233 m ξ α = − − = − − × = 2 0,0233 8,5 100 7 0,62 225 o b s R bh A cm s R ξ × × × = = = ⇒Ta chọn Φ8s200. Có: = 2 2,52 ch s A cm . 8 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 8 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG µ µ < = × = × = < = × max 2,52 0,05% 100 100 0,36% 2,3% (thỏa) 100 7 o s A bh . c) Bảng tính cốt thép cho các ô sàn: Bảng 9: Loại ơ sàn M (daNm) α m ξ A s (cm 2 ) Chọn Φ/s 2 ( ) ch s A cm µ (%) 1 1 162 0,0389 0,0396 1,05 Φ6s200 1,41 0,20 I 256 0,0614 0,0634 1,68 Φ8s200 2,50 0,36 2 46,51 0,011 0,011 0,29 Φ6s200 1,41 0,20 II 74,8 0,018 0,0181 0,49 Φ8s200 2,50 0,36 2 1 235 0,056 0,057 1,51 Φ6s200 1,41 0,20 I 461,6 0,111 0,118 4,97 Φ8s100 5,03 0,72 2 184 0,044 0,045 1,19 Φ6s200 1,41 0,20 II 363,5 0,087 0,091 2,41 Φ8s200 2,50 0,36 3 1 48,2 0,012 0,012 0,32 Φ6s200 1,41 0,20 I 96,4 0,023 0,023 0,61 Φ8s200 2,50 0,52 4 1 54,3 0,013 0,013 0,34 Φ6s200 1,41 0,20 I 108,6 0,026 0,026 0,69 Φ8s200 2,50 0,36 5 1 64,4 0,015 0,015 0,40 Φ8s200 1,41 0,20 I 128,7 0,031 0,031 0,82 Φ8s200 2,50 0,36 6 1 140,2 0,034 0,035 0,93 Φ6s200 1,42 0,20 I 275,1 0,066 0,068 1,80 Φ8s200 2,52 0,36 2 109,1 0,026 0,026 0,69 Φ6s200 1,41 0,20 II 214,8 0,052 0,053 1,40 Φ8s200 2,50 0,36 *Bố trí cốt thép: -Những ô sàn có chiều dài tương đối nhỏ thì thép mũ được bố trí suốt trên chiều dài. -Những ô sàn có cùng chiều dài, cùng khoảng cách đặt thép, cùng đường kính thép thì thép chòu lực được bố trí dọc chiều dài các các bản sàn đó. -Hai sàn gần nhau có cùng chiều dài, cùng đk thép, cùng khoảng cách đặt thép, thép mũ được kéo qua dầm, và neo vào dầm. -Thép mũ chòu lực tính từ mép dầm ra bản sàn có khoảng cách 4 L ≥ . 9 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 9 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG PHẦN 2: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM DỌC TRỤC D. (THIẾT KẾ DẦM DỌC TRỤC D-TẦNG1) I. Sơ bộ tiết diện dầm: -Chọn sơ bộ tiết diện dầm trục D: ×200 400mm . -Chọn sơ bộ tiết diện dầm phụ: ×200 300mm . II. Xác đònh tải trọng tác dụng lên dầm trục D: 1/Tónh tải: a/Trọng lượng bản thân: Trọng lượng bản thân dầm trục D: γ = × × × − = × × × − =( ) 1,1 2500 0,2 (0,4 0,1) 165 / dc b dc dc s g n b h h daN m Trọng lượng bản thân của dầm phụ: γ = × × × − × = × × × − =( ) 1,1 2500 0,2 (0,3 0,1) 110 / dm b dm dm s g n b h h daN m Trọng lượng bản thân của tường: tường dày 200mm γ = × − − × = × − − × = tan ( ) 1,1 (3,4 0,1 0,4) 330 1148 / tuong g t dc s g n h h h daN m Vì tường dày 200mm nên ta trừ đi một lớp vữa => γ t =330daN/m 2 . *Tải trọng phân bố do sàn truyền vào dầm trục D là: Sơ đồ truyền tải của sàn lên dầm trục C. 10 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 10 MSSV:1051022086 [...]... SVTH: ĐỒN HUY HẢI 29 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG Hoạt tải 1 Hoạt tải 2 30 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 30 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG Hoạt tải 3 Hoạt tải 4  Kết quả phân tích nội lực khung: 31 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 31 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG Biểu đồ bao moment (kNm) Biểu đồ bao lực dọc (kN) 32 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 32 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT... Tổ hợp 13 15 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 15 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG Biểu đồ bao moment (kNm) b/Biểu đồ lực cắt của từng trường hợp tải: Tónh tải Tổ hợp 1 Tổ hợp 2 Tổ hợp 3 Tổ hợp 4 Tổ hợp 5 Tổ hợp 6 16 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 16 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG Tổ hợp 7 Tổ hợp 8 Tổ hợp 9 Tổ hợp 10 Tổ hợp 11 Tổ hợp 12 Tổ hợp 13 Biểu đồ bao lực cắt (kN) Bảng nội lực trong... 13 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 13 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG 9 10 11 12 13 Tónh tải + hoạt tải 9 Tónh tải + hoạt tải 10 Tónh tải + hoạt tải 11 Tónh tải + hoạt tải 12 Tónh tải + hoạt tải 13 1–1 1–1 1–1 1–1 1–1 2/Kết quả nội lực từ SAP 2000: a/Biểu đồ moment của từng trường hợp tải: Tónh tải Tổ hợp 1 Tổ hợp 2 Tổ hợp 3 Tổ hợp 4 Tổ hợp 5 14 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 14 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT... tải do ơ sàn 1 : ptg = III Xác đònh nội lực của dầm: 1/Các trường hợp chất tải: Tónh tải Hoạt tải 1 11 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 11 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG Hoạt tải 2 Hoạt tải 3 Hoạt tải 4 Hoạt tải 5 Hoạt tải 6 Hoạt tải 7 Hoạt tải 8 12 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 12 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG Hoạt tải 9 Hoạt tải 10 Hoạt tải 11 Hoạt tải 12 Hoạt tải 13 *Các tổ hợp tải:... 26,54 -6,12 34 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 34 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG 0 -32,80 Đầu Gối Dầm consol Mmaxnhip F–E -15,63 F E Gối -33,00 -29,75 E D Gối E–D -32,16 -28,03 D– C -36,37 34,97 21,55 Mmaxnhip D C Gối -35,90 34,72 20,04 Mmaxnhip 4 21,22 25,63 -12,09 -12,08 Mmaxnhip -8,52 8,52 -8,31 3/Tính toán cốt thép cho dầm khung: R = 8,5Mpa Rbt = 0,75MPa γ b = 1,0 -B tông cấp B15 : b , ,... *Trọng lượng bản thân: Trọng lượng bản thân dầm chính: gdc = n × γ b × bd × (hd − hs ) = 1,1× 2500 × 0,2 × (0, 4 − 0,1) = 165daN / m Trọng lượng bản thân của dầm môi: gdm = n × bdm × (hdm − hs ) × γ b = 1,1× 0,2 × (0,3 − 0,1) × 25 = 110daN / m Trọng lượng bản thân của tường: tường dày 200mm, chiều cao tường là: htuong = htan g − hs = 3,4 − 0,1 = 3,3m 23 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 23 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II... báo trọng lượng bản thân trong sap nên cần cộng thêm trọng lượng bản thân của dầm và cột của khung vào tónh tải  Cần chú ý khai báo tiết diện dầm trong sap Cần trừ chiều cao dầm cho chiều cao sàn 28 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 28 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG VÌ KHUNG TRỤC 6 CĨ TÍNH CHẤT ĐỐI XỨNG NÊN TA CHỈ CẦN TÍNH TỐN NỘI LỰC VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO ĐOẠN FD VÀ 0.5 ĐOẠN DC  Sơ đồ chất tải: Tónh... 32400 N = 3240daN ⇒ Q > Qb min Như vậy tiết diện dầm là hợp lý và cần tính cốt đai cho dầm * Khoảng cách tính toán các cốt đai: Rbt bho2 2 Stt = 8 × Rsw (nπ Rsw ) Q2 19 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 19 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG 225 × (2 × 3,14 × 32 ) × 0, 75 × 200 × 360 2 = 508mm 624102 * Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai: ϕ R bh 2 1,5 × 0, 75 × 200 × 3602 Smax = b 4 bt o = = 336, 4mm... TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ KHUNG PHẲNG (THIẾT KẾ HỆ KHUNG TRỤC 6) 21 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 21 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG Sơ đồ tính khung trục 6 Liên kết giữa cột và dầm khung được quan niệm là liên kết cứng Tiết diện các phần tử khung được sơ bộ xác đònh như sau: Dầm dọc trục : 200 × 400mm Dầm môi : 200 × 300mm Chọn sơ bộ tiết diện cột: R = 8,5Mpa Rbt = 0,75MPa γ b = 1,0 -B tông cấp... d = = 300mm hd = 400mm S ≤ 500mm 4 4 Vì nên và ct S = 130mm *Bố trí cốt đai : tk trong phạm vi ¼ nhòp kể từ gối tựa (khoảng cách từ gối tựa đến lực tập trung gần gối nhất và không nhỏ hơn 1/4 nhòp) Stk = 300mm trong đoạn giữa nhòp còn lại -Dùng hai nhánh đai : n = 2 với diện tích cốt đai: 20 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 20 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG 2  π × d sw   3,14 × 62  2 Asw . 5 Gối 4 -4 6,44 -6 9,31 5 -5 1,76 72,55 M maxnhip 29,34 5 – 6 Gối 5 -5 1,76 72,63 6 -4 6,08 -7 0,65 M maxnhip 29,35 6 – 7 Gối 6 -4 6,08 -7 0,95 7 -5 1,04 -7 2,45 M maxnhip 29,71 7 – 8 Gối 7 -5 1,04 -7 1,60 8 -4 3,85. C: 17 SVTH: ĐỒN HUY HẢI 17 MSSV:1051022086 ĐỒ ÁN BTCT II GV: NGUYỄN QUỐC THƠNG Nhòp dầm Vò trí Moment (kNm) Lực cắt (kN) 2 – 3 Gối 2 0 -5 6,11 3 -6 2,36 86,68 M maxnhip 46,70 3 – 4 Gối 3 -6 2,36 -7 5,24 4 -4 6,44. 68,46 M maxnhip 20,61 3/Tính toán cốt thép dọc cho dầm: -B tông cấp B15 : 8,5 b R Mpa= , = 0,75 bt R MPa , 1,0 b γ = . -S ử dụng thép C-II: 1,0 s γ = , 280= s R MPa , 280= sc R MPa 225 sw R MPa= , -Ta có: