Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết SUNWAH TOWER BULDIN G GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 401 II. LIÊN KẾT DẦM PHỤ VÀO DẦM CHÍNH ¾ Tính toán cho chi tiết nối dầm phụ B2 và B1 vào dầm chính G9 ¾ Do khi tính dầm phụ ta chọn sơ đồ tính là dầm đơn giản nên cấu tạo liên kết như sau : DẦM PHỤ IPE A 330 DẦM PHỤ IPE O 400 327 404 210 80 80 20 220 20 3050505030 14 14 60 - 80x160x10 DẦM CHÍNH IPE 600 30505030 3M16 Grade 8.8 4M16 Grade 8.8 160 Vmax = 138.85 kN Vmax = 198.4 kN - 80x210x10 Hình 7.9: Liên kết dầm phụ vào dầm chính 1. DẦM BÊN TRÁI a. Kiểm tra đường hàn Chiều dài đường hàn: l w = 2(h p -10) = 2*(210-10)= 400 mm Chọn chiều cao đường hàn: h w = 6mm => Chiều cao tính toán của đường hàn a w = 0.7h w = 0.7*6 =4.2 mm Cường độ tính toán của đường hàn góc: f vw = ]γβ3/[f Mwwu Dầm thép, bản nối đều sử dụng thép S235 => f u = 360 N/mm 2 , β w = 0.8 Hệ số an toàn γ Mv = 1.25 => f vw = 2 N/mm 2081.25]*0.8*3360/[ = Khả năng chòu lực của đường hàn góc F w.Rd = a w l w f wv = 4.2*400*208 = 349440 N = 349.44 kN F w.Rd >V max = 198.4 kN => THOẢ b. Kiểm tra bulông Chọn bulông 4M16 grade8.8 có: Giới hạn bền f ub = 800 N/mm 2 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết SUNWAH TOWER BULDIN G GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 402 Diện tích chòu cắt A s = 157 mm 2 Đường kính lỗ bulông d o = 16+2 = 18mm ¾ Khả năng chòu cắt mặt của một bulông: F v,Rd = 0,6f ub A s /γ Mb = 0.6*800*157/1.25 = 60228 N = 60.288 kN ¾ Khả năng ép mặt của bulông và bản nối: 3050505030 p1p1p1 e1 F b.Rd,1 = 2,5αf u dt/γ Mb ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ −= 1; f f ; 4 1 3d p ; 3d e minα u ub 1 o 1 = [] 0.5561 2.222; 0.792; 0.556;min1; 360 800 ; 4 1 16*3 50 ; 18*3 30 min == ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ − => F b.Rd,1 = 2,5*0.556*360*16*10/1.25= 64051 N = 64.051 kN ¾ Khả năng ép mặt của bulông và bụng dầm thép: e1 p1p1p1 tw =9.7 mm 50505050 F b.Rd,2 = 2,5αf u dt w /γ Mb ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ −= 1; f f ; 4 1 3d p ; 3d e minα u ub 1 o 1 = [] 0.7921 2.222; 0.792; 0.926;min1; 360 800 ; 4 1 16*3 50 ; 18*3 50 min == ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ − => F b.Rd,2 = 2,5*0.792*360*16*9.4/1.25= 85764 N = 85.764 kN ¾ Khả năng chòu cắt của một bulông là: F b,v,Rd = min(F v,Rd ; F b,Rd,1 ; F b,Rd2 ) = min (60.228; 64.051; 85.764)= 60.228 kN F b,v,Rd > V max /4 = 198.4/4 = 49.6 kN => THỎA Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết SUNWAH TOWER BULDIN G GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 403 c. Kiểm tra khả năng chòu cắt của bản nối và bản bụng dầm phụ với tiết diện giảm yếu Khả năng chòu lực cắt của tiết diện giảm yếu: V eff,Rd = Mov.effy /γA3/f Với A v.eff diện tích hiệu quả chòu cắt của tiết diện giảm yếu: A v.eff = tL v.eff Với: L v.eff = L v + L 1 + L 2 và L v.eff ≤ L 3 L 1 = a 1 và L 1 ≤ 5d L 2 = (a 2 – kd o )(f u /f y ) k = 0.5 nếu một hàng có một bulông k = 2.5 nếu một hàng có hai bulông L 3 = L v + a 1 + a 2 và L 3 ≤ (L v + a 1 + a 3 – nd o )(f u /f y ) n: số hàng bulông ¾ Kiểm tra bản nối: a3 Lv a1 a2 3015030 36 Ta có: L 1 = min(a 1 ; 5d) = min(30; 5*16) = 30 mm L 2 = (a 2 – kd o )(f u /f y )= (36-0.5*18)(360/235) = 41.36 mm L 3 = min[L v + a 1 + a 2 ; (L v + a 1 + a 3 – nd o )(f u /f y )] = min[150 + 30+ 36; (150 + 30 +30 – 4*18)(360/235)] = min[216; 211.4] = 211.4 mm Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết SUNWAH TOWER BULDIN G GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 404 L v.eff = min[L v + L 1 + L 2 ; L 3 ] = min[150 + 30 + 41.36; 211.4] = min[221.36; 211.4] = 211.4 mm A v.eff = tL v.eff = 10*211.4 = 2114 mm 2 Khả năng chòu lực cắt của tiết diện giảm yếu với bản nối: V eff,Rd = Mov.effy /γA3/f = kN 260.747 N 260747 2114/1.1*3235/ == V eff,Rd > V max = 198.4 kN => THỎA ¾ Kiểm tra bản bụng dầm phụ: a1 Lv a3 a2 50150164 30 tw =9.7 mm Ta có: L 1 = min(a 1 ; 5d) = min(50; 5*16) = 50 mm L 2 = (a 2 – kd o )(f u /f y )= (30 - 0.5*18)(360/235) = 32.17 mm L 3 = min[L v + a 1 + a 2 ; (L v + a 1 + a 3 – nd o )(f u /f y )] = min[150 + 50+ 30; (150 + 30 +164 – 4*18)(360/235)] = min[230; 416.7] = 230 mm L v.eff = min[L v + L 1 + L 2 ; L 3 ] = min[150 + 50 + 32.17; 230] = min[232.17; 230] = 230 mm A v.eff = t w L v.eff = 9.7*230 = 2231 mm 2 Khả năng chòu lực cắt của tiết diện giảm yếu của bản bụng dầm phụi: V eff,Rd = Mov.effy /γA3/f = kN 275.178 N 275178 2231/1.1*3235/ == V eff,Rd > V max = 198.4 kN => THỎA 2. DẦM BÊN PHẢI a. Kiểm tra đường hàn Chiều dài đường hàn: l w = 2(h p -10) = 2*(160 -10)= 300 mm Chọn chiều cao đường hàn: h w = 6mm => Chiều cao tính toán của đường hàn a w = 0.7h w = 0.7*6 =4.2 mm Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết SUNWAH TOWER BULDIN G GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 405 Cường độ tính toán của đường hàn góc: f vw = ]γβ3/[f Mwwu Dầm thép, bản nối đều sử dụng thép S235 => f u = 360 N/mm 2 , β w = 0.8 Hệ số an toàn γ Mv = 1.25 => f vw = 2 N/mm 2081.25]*0.8*3360/[ = Khả năng chòu lực của đường hàn góc F w.Rd = a w l w f wv = 4.2*300*208 = 262080 N = 262.080 kN F w.Rd >V max = 138.85 kN => THOẢ b. Kiểm tra bulông Chọn bulông 3M16 grade8.8 có: Giới hạn bền f ub = 800 N/mm 2 Diện tích chòu cắt A s = 157 mm 2 Đường kính lỗ bulông d o = 16+2 = 18mm ¾ Khả năng chòu cắt mặt của một bulông: F v,Rd = 0,6f ub A s /γ Mb = 0.6*800*157/1.25 = 60228 N = 60.288 kN ¾ Khả năng ép mặt của bulông và bản nối: p1p1 e1 505030 F b.Rd,1 = 2,5αf u dt/γ Mb ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ −= 1; f f ; 4 1 3d p ; 3d e minα u ub 1 o 1 = [] 0.5561 2.222; 0.792; 0.556;min1; 360 800 ; 4 1 16*3 50 ; 18*3 30 min == ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ − => F b.Rd,1 = 2,5*0.556*360*16*10/1.25= 64051 N = 64.051 kN ¾ Khả năng ép mặt của bulông và bụng dầm thép: Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết SUNWAH TOWER BULDIN G GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 406 e1 p1p1 505050 F b.Rd,2 = 2,5αf u dt w /γ Mb ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ −= 1; f f ; 4 1 3d p ; 3d e minα u ub 1 o 1 = [] 0.7921 2.222; 0.792; 0.926;min1; 360 800 ; 4 1 16*3 50 ; 18*3 50 min == ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ − => F b.Rd,2 = 2,5*0.792*360*16*9.4/1.25= 85764 N = 85.764 kN ¾ Khả năng chòu cắt của một bulông là: F b,v,Rd = min(F v,Rd ; F b,Rd,1 ; F b,Rd2 ) = min (60.228; 64.051; 85.764)= 60.228 kN F b,v,Rd > V max /4 = 138.85/3 = 46.28 kN => THỎA c. Kiểm tra khả năng chòu cắt của bản nối và bụng dầm phụ với tiết diện giảm yếu ¾ Kiểm tra bản nối: a3 Lv a1 a2 3010030 36 Ta có: L 1 = min(a 1 ; 5d) = min(30; 5*16) = 30 mm L 2 = (a 2 – kd o )(f u /f y )= (36-0.5*18)(360/235) = 41.36 mm L 3 = min[L v + a 1 + a 2 ; (L v + a 1 + a 3 – nd o )(f u /f y )] = min[100 + 30+ 36; (100 + 30 +30 – 4*18)(360/235)] = min[166; 134.81] = 134.81 mm L v.eff = min[L v + L 1 + L 2 ; L 3 ] = min[100+ 30 + 41.36; 134.81] = min[171.36; 134.8] = 134.8 mm A v.eff = tL v.eff = 10*134.8 = 1348 mm 2 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết SUNWAH TOWER BULDIN G GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 407 Khả năng chòu lực cắt của tiết diện giảm yếu của bản nối giảm yếu: V eff,Rd = Mov.effy /γA3/f = kN 166.279 N 166279 1348/1.1*3235/ == V eff,Rd > V max = 138.85 kN => THỎA ¾ Kiểm tra bản bụng dầm phụ: a1 Lv a3 a2 50100137 30 tw =6.5 mm Ta có: L 1 = min(a 1 ; 5d) = min(50; 5*16) = 50 mm L 2 = (a 2 – kd o )(f u /f y )= (30 - 0.5*18)(360/235) = 32.17 mm L 3 = min[L v + a 1 + a 2 ; (L v + a 1 + a 3 – nd o )(f u /f y )] = min[100 + 50+ 30; (100 + 50 +137 – 4*18)(360/235)] = min[180; 329.4] = 180 mm L v.eff = min[L v + L 1 + L 2 ; L 3 ] = min[100 + 50 + 32.17; 180] = min[212.17; 180] = 180 mm A v.eff = t w L v.eff = 6.5*180 = 1170 mm 2 Khả năng chòu lực cắt của tiết diện giảm yếu của bản bụng dầm phụ: V eff,Rd = Mov.effy /γA3/f = kN 144.311 N 144311 1170/1.1*3235/ == V eff,Rd > V max = 138.85 kN => THỎA Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết SUNWAH TOWER BULDIN G GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 408 III. LIÊN KẾT CHÂN CỘT VÀO ĐÀI MÓNG ¾ Chọn chân cột C7, trục 6/c để tính toán ¾ Để an toàn ta xem như các nội lực N max , M y,max , M z,max , V y,max , V zmax xảy ra đồng thời. Các giá trò như sau: z y Vz,max=257 kN My,max=951 kNm Vy,max= 102 kN Mz,max= 441 kNm N,max= 23169 kN 1. CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC BẢN ĐẾ Diện tích cần thiết của bản đế là A p ≥ N max /(β j k j f ck /γ c ) β j =2/3 k j = 5.0 11 ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ ab ba với a, b là kích thước bản đế a 1 ,b 1 là kích thước diện tích hiệu quả của bê tông xung quanh vùng diện tích chòu nén trực tiếp a 1 = min( a+2a r ; a+h; 5a) b 1 = min( b+2a r ; b+h; 5b) Ta giả thiết k j = 2 Bêtông đài móng Mac 350 có f ck = 25 N/mm 2 , γ c =1.5 => A p ≥ 23169*10 3 /(2/3*2*25/1.5) = 1042605 mm 2 Chọn bản đế có kích thước A p = a*b = 1000*1000 =1*10 6 mm 2 = 1m 2 2. KIỂM TRA BÊ TÔNG ĐÀI MÓNG BỊ NÉN CỤC BỘ σ max = N/(ab) + M y /W y + M z W z W y = W z = 1*1 2 /6 = 0.167 m 3 => σ max = 23169/(1*1) + 951/(0.167) + 441/(0.167) = 31504 kN/m 2 = 31.504 N/mm 2 Đài móng có kích thước a p *b p = 4.2*4.2 m, Chiều cao đài h = 2m => a 1 = min( a+2a r ; a+h; 5a) =(4.2 ; 1+2; 5*1) = 3 m b r bb r a r a a r Đài móng Bản đế z y Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết SUNWAH TOWER BULDIN G GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 409 b 1 = min( b+ba r ; b+h; 5b) =(4.2 ; 1+2; 5*1) = 3 m => k j = 0.5 11 ab ba ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ = 3 1*1 3*3 5.0 = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ Ta có: β j k j f ck /γ c = 2/3*3*25/1.5 = 33.33 N/mm 2 > σ max = 31.504 N/mm 2 => THOẢ 3. CẤU TẠO SƠ BỘ LIÊN KẾT CHÂN CỘT 1000 155 50 270 50 270 50 155 180 320 320 180 1000 325 50 50 325 50 125 375 375 125 1000 CỘT THÉP WH-700X700X40X60 50 63 DD.PL-1000x500x50 SN2.PL-125x300x50 SN1.PL-325x300x50 SN3.PL-155x300x50 BD.PL-1000x1000x80 VỮA LÓT 100 100 225 275 275 225 507542550 75 425 4BULÔNG M36 GRADE8.8 Hình 7.10 Cấu tạo chân cột 4. TÍNH TOÁN BẢN ĐẾ ¾ Sơ đồ tính Ta xem bản đế là bản sàn lật ngược có các cạnh là bản bụng, bản cánh cột thép, dầm đế , các sườn ngăn. Ta chia bản đế thành các ô như sau: y X 125 375 375 125 1000 180 320 320 180 1000 Ô1 Ô1 Ô1 Ô1 Ô2 Ô2 Ô2 Ô2Ô3 Ô3 Ô3 Ô3 Ô4 Ô4 Ô4 Ô4 Hình 7.11 Sơ đồ tính bản đế Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết SUNWAH TOWER BULDIN G GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 410 ¾ Tải trọng tác động Tải trọng tác dụng lên các ô sàn lật ngược là ứng suất tại mặt móng. Để an toàn và đơn giản ta xem tải phân bố đều trên đơn vò diện tích là ứng suất tại điểm A (hình 7.12) khi xem N max , M y,max , M z,max xảy ra đồng thời y X 500 500 1000 500 500 1000 A 250 61 My,max=951 kNm Mz,max= 441 kNm Bản đế Hình 7.12 Xác đònh σ A σ A = N/(ab) + (M y /I y )y A + (M z I z ) x A I y = I z = 1*1 3 /12 = 0.083 m 3 => σ A = 23169/(1 *1) + (951/0.083)*0.25 +(441/0.083)*0.25 = 27362 kN/m 2 = 27.362 N/mm 2 *) Vì đây là cột Composite nên bêtông giữa các cánh cột có tham gia chòu lực dọc vì thế các ô bản nằm giữa cánh cánh cột ( Ô1) sẽ giảm tải trọng do có ứng suất bê tông cột đè xuống. Ta có thể tính ứng suất trong bêtông do lực nén dọc tại chân cột như sau: Ứùng suất trong tiết diện cột qui đổi thành vật liệu thép: σ eq = σ a = N/(A a + A c /n) = 23169*10 3 /(107200+380837/13.125)= 170 N/mm 2 Với A a = 107200 mm 2 , diện tích tiết diện thép hình A c = 380837 mm 2 , diện tích tiết diện bêtông n = E a /E’ c = 210000/16000 =13.125, tỉ số môđun đàn hồi giữa bêtông có kể đến có ngót và từ biến. Nếu xem biến dạng dọc trục của thép và bê tông như nhau ε = σ a /E a = σ c /E c thì ta có ứng suất trong bê tông là: σ c = σ a /n = 170/13.125= 12.95 N/mm 2 Vậy tải phân bố đều trong Ô1 là: w 1 = σ A - σ c = 27.362–12.95 =14.412 N/mm 2 Tóm lại ta có tải phân bố lên các ô như sau [...]... là dầm console ngàm vào dầm đế, sườn ngăn 3 là dầm console ngàm vào cánh thép 180 Ô3 125 SN3 2463N/mm 2463N/mm Ô2 Ô2 Ô1 Ô1 Ô3 Ô4 2306 N/mm 495773N DD 1710 N/mm Ô4 1710 N/mm 320 1000 213766N 320 Ô4 2463N/mm 2306N/mm 180 Ô3 2306N/mm 2463N/mm Hai sườn có kích thước tiết diện như nhau nên ta sẽ chọn sườn ngăn 3 có dài hơn để tính toán SN1 2306 N/mm Ô4 Ô1 Ô2 Ô2 Ô3 375 375 125 1000 Hình 7.15 Sơ đồ tính dầm. .. dầm đế và các sườn ngăn GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 414 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING Nội lực Dùng Sap2000 để giải nội lực Biểu đồ momen (kNm) Biểu đồ lực cắt (kN) Kiểm tra bền Dầm đế là thép tấm PL-1000x500x50, Mac thép S235 Khả năng chòu momen: MRd = (th2/6)fy/γa = (50*5002/6)*235/1.1=... là dầm đơn giản gối lên bụng cột và dầm đế (hình 7.15) GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 412 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi 180 Ô3 125 SN3 2463N/mm 2463N/mm Ô2 B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING Ô2 Ô1 Ô1 Ô3 Ô4 2306 N/mm 495773N DD 1710 N/mm Ô4 1710 N/mm 320 1000 213766N 320 Ô4 2463N/mm 2306N/mm 180 Ô3 2306N/mm 2463N/mm Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên. .. Khả năng chòu lực cắt VRd = th(fy/ 3 )/ γa = (50*350)*235/ 3 /1.1= 2158503 N = 2158.503 kN GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 413 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING VRd > VSd.max = 495.79 kNm => THOẢ Tính toán đường hàn Đường hàn được tính toán để chòu lực cắt tại gối Chiều dài đường... 495.79 kN => THOẢ 6 TÍNH TOÁN DẦM ĐẾ (DD) Sơ đồ tính, tải tác dụng 180 Ô3 125 SN3 2463N/mm 2463N/mm Ô2 Ô2 Ô1 Ô1 Ô3 Ô4 2306 N/mm 495773N DD 1710 N/mm Ô4 1710 N/mm 320 1000 213766N 320 Ô4 2463N/mm 2306N/mm 180 Ô3 2306N/mm 2463N/mm Xem dầm đế là dầm đơn giản có mút thừa có gối tựa là hai cánh thép của cột (hình 7.15) SN1 2306 N/mm Ô4 Ô1 Ô2 Ô2 Ô3 375 375 125 1000 Hình 7.15 Sơ đồ tính dầm đế và các sườn ngăn... 30399 -176260 278684 3 11383 -172420 25492 -149267 172420 4 12646 -117979 51495 -161814 161814 GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 411 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING Hình 7.14 Biểu đồ momen uốn đơn vò M11, M22 Kiểm tra nội lực Sử dụng bản đế có chiều dày t = 80mm và mác thép S355 Ta có... w γ Mw ] Sườn ngăn sử dụng thép S235 => fu = 360 N/mm2 , βw = 0.8 Hệ số an toàn γMv = 1.25 GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 415 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING => fvw = 360/[ 3 * 0.8 *1.25] = 208 N/mm 2 Diện tích đường hàn: Aw = 2*7*290 =4060 mm2 Mômen kháng uốn của đường hàn: Ww...Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING 180 y Ô3 27.362 Ô2 Ô2 27.362 Ô3 27.362 27.362 27.362 Ô1 Ô4 Ô1 14.412 27.362 1000 320 Ô4 14.412 27.362 Ô3 27.362 125 Ô1... 125 1000 Hình 7.15 Sơ đồ tính dầm đế và các sườn ngăn Nội lực Dùng Sap2000 để giải nội lực GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 416 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING Biểu đồ momen (kNm) Biểu đồ lực cắt (kN) Kiểm tra bền Sườn ngăn 1 là thép tấm PL-350x200x50, Mac thép S235 Khả năng chòu... an toàn γMv = 1.25 => fvw = 360/[ 3 * 0.8 *1.25] = 208 N/mm 2 Ứng suất tiếp trong đường hàn: GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành Trang 417 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết σt = ⎛ VSd ⎜ ⎜A ⎝ w 2 2 2 B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING 2 ⎞ ⎛ M Sd ⎞ ⎛ 443.34 * 10 3 ⎞ ⎛ 39.9 * 10 6 ⎞ 2 ⎟ +⎜ ⎟ = ⎜ ⎟ +⎜ ⎜ ⎟ ⎜ 269733 ⎟ = 174.803 N/mm . LIÊN KẾT DẦM PHỤ VÀO DẦM CHÍNH ¾ Tính toán cho chi tiết nối dầm phụ B2 và B1 vào dầm chính G9 ¾ Do khi tính dầm phụ ta chọn sơ đồ tính là dầm đơn giản nên cấu tạo liên kết như sau : DẦM PHỤ. 8.8 4M16 Grade 8.8 160 Vmax = 138.85 kN Vmax = 198.4 kN - 80x210x10 Hình 7.9: Liên kết dầm phụ vào dầm chính 1. DẦM BÊN TRÁI a. Kiểm tra đường hàn Chiều dài đường hàn: l w = 2(h p -10) =. KẾ P hần 2-KC-Chương 7: Tính toán liên kết SUNWAH TOWER BULDIN G GVHD: PGS.TS Bùi Công Thành SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 408 III. LIÊN KẾT CHÂN CỘT VÀO ĐÀI MÓNG ¾ Chọn chân cột C7,