Đang tải... (xem toàn văn)
I.Nhiệm vụ thiết kế Thiết kế một dầm chủ tiết diện chữ I của cầu nhịp giản đơn trên cầu ôtô, có mặt cắt dầm thép bằng đường hàn trong nhà máy và lắp ráp mối nối công trường bằng bulông cường độ cao, không liên hợp. II.Các số liệu cho trước 1) Chiều dài nhịp dầm …………………………………………….....L= 16(m) 2) Khoảng cách giữa các dầm chủ ad= 1,8 (m) 3) Tĩnh tải bản BTCT mặt cầu WDC2= 6 (KNm) 4) Tĩnh tải lớp phủ mặt cầu và các tiện ích WDW = 4 (KNm) 6) Hoạt tải xe ôtô thiết kế HL 93 5) Số làn xe thiết kế . nL = 2 (làn) 7) Số lượng giao thông trung bình hàng ngày một làn ADT=1,5 104xengàylàn 8) Tỷ lệ xe tải trong luồng Ktruck = 0,15 9) Hệ số phân phối ngang tính cho mômen mgM = 0,62 10) Hệ số phân phối ngang tính cho lực cắt mgQ = 0,65 11) Hệ số phân phối ngang tính cho độ võng mgD = 0,5 12) Hệ số phân phối ngang tính cho mỏi mgF = 0,45 13) Hệ số cấp đường m = 0.5 14) Vật liệu Thép chế tạo dầm M270 cấp 345 Bu lông CĐC A490 15) Tiêu chuẩn thiết kế 22 TCN 27205
Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép Bài tập lớn Kết cấu thép Giáo viên hớng dẫn : Đào văn Dinh Sinh viên : Tạ ngọc Thiện Lớp : CDBA- K47 I.Nhiệm vụ thiết kế Thiết kế một dầm chủ tiết diện chữ I của cầu nhịp giản đơn trên cầu ôtô, có mặt cắt dầm thép bằng đờng hàn trong nhà máy và lắp ráp mối nối công trờng bằng bulông cờng độ cao, không liên hợp. II.Các số liệu cho tr ớc 1) Chiều dài nhịp dầm L= 16(m) 2) Khoảng cách giữa các dầm chủ a d = 1,8 (m) 3) Tĩnh tải bản BTCT mặt cầu W DC2 = 6 (KN/m) 4) Tĩnh tải lớp phủ mặt cầu và các tiện ích W DW = 4 (KN/m) 6) Hoạt tải xe ôtô thiết kế HL- 93 5) Số làn xe thiết kế n L = 2 (làn) 7) Số lợng giao thông trung bình hàng ngày một làn ADT=1,5 ì 10 4 xe/ngày/làn 8) Tỷ lệ xe tải trong luồng K truck = 0,15 9) Hệ số phân phối ngang tính cho mômen mg M = 0,62 10) Hệ số phân phối ngang tính cho lực cắt mg Q = 0,65 11) Hệ số phân phối ngang tính cho độ võng mg D = 0,5 12) Hệ số phân phối ngang tính cho mỏi mg F = 0,45 13) Hệ số cấp đờng m = 0.5 14) Vật liệu - Thép chế tạo dầm M270 cấp 345 - Bu lông CĐC A490 15) Tiêu chuẩn thiết kế 22 TCN 272-05 III.Nội dung tính toán thiết kế: 1) Chọn mặt cắt dầm, tính các đặc trng hình học. 2) Tính và vẽ biểu đồ bao nội lực bằng phơng pháp đờng ảnh hởng. 3) Kiểm toán dầm theo trạng thái giới hạn cờng độ I, sử dụng và mỏi. 4) Tính toán thiết kế dầm tăng cờng. 5) Tính toán thiết kế mối nối công trờng. 6) Tính toán cắt bản cánh và vẽ biểu đồ bao vật liệu. 7) Bản vẽ cấu tạo dầm và thống kê sơ bộ khối lợng. Bài làm I.chọn mặt cắt dầm Mặt cắt dầm đợc lựa chọn bằng phơng pháp thử - sai, tức là ta lần lợt chọn kích thớc mặt cắt dầm dựa vào kinh nghiệm và các quy định khống chế của tiêu chuẩn thiết kế, rồi kiểm toán lại, nếu không đạt thì phải chọn lại và kiểm toán lại. Quy trình đợc lặp lại cho tới khi thoả mãn. 1. Chiều cao dầm thép T ngc thin 3 Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép Chiều cao của dầm chủ có ảnh hởng rất lớn đến giá thành công trình, do đó phải cân nhắc kỹ khi lựa chọn giá trị này.Đối với cầu đờng ôtô, nhịp giản đơn, ta có thể chọn sơ bộ theo kinh nghiệm nh sau: Ld 25 1 và ta thờng chọn Ld ữ= 12 1 20 1 Ta có: 1 1 16 0,64 640( ) 25 25 1 1 16 0,80 800( ) 20 20 1 1 16 1,333 1333( ) 12 12 L m mm L m mm L m mm = ì = = = ì = = = ì = = Căn cứ vào những số liệu trên ta chọn d =1100 (mm) 2. Bề rộng cánh dầm Chiều rộng cánh dầm đợc lựa chọn sơ bộ theo kinh nghiệm sau: db f ữ= 3 1 2 1 (mm) Ta có: 1 1 1100 366,6( ) 3 3 1 1 900 550( ) 2 2 d mm d mm = ì = = ì = Nh vậy ta chọn: Chiều rộng bản cánh trên chịu nén: c b = 400 (mm) Chiều rộng bản cánh dới chịu kéo: t b = 400(mm) 3.Chiều dày bản cánh và bản bụng dầm Theo quy định của quy trình (A6.7.3) thì chiều dày tối thiểu của bản cánh , bản bụng dầm là 8 mm . chiều dày tối thiểu là do chống gỉ và do yêu cầu vận chuyển tháo lắp trong thi công . Ta chọn : Chiều dày bản cánh trên chịu nén c t = 25 mm Chiều dày bản cánh dới chịu kéo f t = 25 mm Chiều dày bản bụng dầm w t = 14 mm Do đó, chiều cao của bản bụng (vách dầm) sẽ là : D = 1100 - 2 ì 25 = 1050 (mm) Vậy mặt cắt dầm sau khi chọn nh sau : T ngc thin 4 Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép 25 400 14 400 25 1100 1050 Mặt cắt ngang dầm 4.Tính các đặc tr ng hình học của mặt cắt dầm Đặc trng hình học của mặt cắt dầm đợc tính toán và lập bảng nh sau : Mặt cắt A(mm 2 ) h(mm) A.h (mm 3 ) I 0 (mm 4 ) A.y 2 (mm 4 ) I toltal (mm 4 ) Cánh trên 10000 1087.5 10875000 520833.3333 2889062500 2889583333 Bản bụng 14700 550 8085000 1350562500 0 1350562500 Cánh dới 10000 12.5 125000 520833.3333 2889062500 2889583333 Tổng 34700 1650 19085000 1351604167 5778125000 7129729167 Trong đó : A = Diện tích (mm 2 ) h = khoảng cách từ trọng tâm từng phần tiết diện dầm đến đáy dầm (mm) I 0 = mô men quán tính từng phần tiết diện dầm đối với trục nằm ngang đi qua trọng tâm của nó (mm 4 ). y = khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm đến đáy bản cánh dới dầm (mm). ( ) ( ) . 19085000 550 34700 A h y A = = = (mm) y= khoảng cách từ trọng tâm của từng bộ phận đến trọng tâm của mặt cắt dầm(mm) I total =I 0 +A.y 2 (mm 4 ) Từ đó ta tính đợc : T ngc thin 5 Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép Mặt cắt y bot (mm) y top (mm) y botmid (mm) y topmid (mm) S bot (mm 3 ) S top (mm 3 ) S botmid (mm 3 ) S topmid (mm 3 ) Dầm thép 550.00 550.00 537.50 537.50 1,296.10 7 1,296.10 7 1,326.10 7 1,326.10 7 Trong đó: y bot = Khoảng cách từ trọng tâm dầm đến đáy bản cánh dới dầm thép (mm) y top = Khoảng cách từ trọng tâm dầm đến đỉnh bản cánh trên dầm thép (mm) y botmid = Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm đến trọng tâm bản cánh dới dầm thép (mm) y topmid =Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt dầm đến trọng tâm bản cánh trên dầm thép (mm) S bot = Mô men kháng uốn của mặt cắt dầm ứng với y bot (mm 3 ) S top = Mô men kháng uốn của mặt cắt dầm ứng với y top (mm 3 ) S bopmid = Mô men kháng uốn của mặt cắt dầm ứng với y botmid (mm 3 ). S topmid = Mô men kháng uốn của mặt cắt dầm ứng với y topmid (mm 3 ). 5. Tính toán trọng l ợng bản thân dầm Diện tích mặt cắt ngang dầm thép A =34700 mm 2 Trọng lợng riêng của thép làm dầm s = 78,5 kN/m 3 Trọng lợng bản thân của dầm thép W DC1 = 2.72 kN/m II. tính toán và vẽ biểu đồ bao nội lực 1. Tính toán M,V theo ph ơng pháp đ ờng ảnh h ởng Chia dầm thành các đoạn bằng nhau : N đ = 10 đoạn Chiều dài của mỗi đoạn dầm : Lđ = 1.6 m Ta đánh số thứ tự các mặt cắt dầm theo các đoạn chia nh sau: 109876543210 Trị số đờng ảnh hởng mômen đợc tính toán theo bảng sau: Mt ct X i (m) ahM i (m) A Mi (m 2 ) 1 1.600 1.440 11.520 2 3.200 2.560 20.480 3 4.800 3.360 26.880 4 6.400 3.840 30.720 5 8.000 4.000 32.000 Trong đó : X i : khoảng cách từ gối đến mặt cắt thứ i Đah M i : Tung độ của đờng ảnh hởng M i A Mi : Diệntích đờng ảnh hởng M i T ngc thin 6 Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép Ta có đờng ảnh hởng mô men tại các mặt cắt dầm nh sau: 4.00 0 1 2 3 4 5 6 987 10 1.44 2.56 3.36 3.84 dah M1 dah M2 dah M3 dah M4 dah M5 Hệ số điều chỉnh tải trọng tính cho TTGHCĐ lấy nh sau: = 0.95 Mômen tại tiết diện bất kỳ đợc tính theo công thức sau: Đối với trạng thái giới hạn cờng độ I: { } 1, 25. 1,5. 1, 75. 1, 75. . (1 ) . i w w mg LL m LL IM Mi DW M L Mi DC M A + + + + = DC DW LL M M M i i i = + + Đối với trạng thái giới hạn sử dụng : { } 1,0 1,0 1, 0 1,3 1, 3 (1 )M w w mg LL mLL IM A i DW M L Mi Mi DC = + + + + T ngc thin 7 Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép DC DW LL M M M i i i = + + Trong đó : = 0,95 Hệ số điều chỉnh tải trọng tính cho TTGHCĐ LL i = Tải trọng rải đều (9.3 KN/m); LL Mi = Hoạt tải tơng ứng với đờng ảnh hởng M i ; mg M = Hệ số phân bố ngang tính cho mô men( đã tính cho cả hệ số làn xes) w DC = Tải trọng rải đều do bản thân dầm thép và bản BTCT mặt cầu w DW = Tải trọng rải đều do lớp phủ mặt cầu và các tiện ích trên cầu 1+IM = Hệ số xung kích ; A Mi = Diện tích đờng ảnh hởng M i m = hệ số cấp đờng ; Bảng trị số mô men theo trạng thái giới hạn cuờng độ I Mặt cắt Xi (m) i A Mi (m 2 ) LL Mi truck (kN/m) LL Mt tandem (kN.m) M i DC (kN.m) M i DW (kN.m) M i LL (kN.m) M i CĐ (kN.m) 1 1.6 0.100 11.520 32.436 26.334 119.290 65.664 351.15 536.10 2 3.2 0.200 20.480 31.472 26.198 212.070 116.736 611.55 940.36 3 4.8 0.300 26.880 30.498 25.992 278.342 153.216 785.79 1217.35 4 6.4 0.400 30.720 29.514 25.716 318.106 175.104 878.58 1371.78 5 8.0 0.500 32.000 28.530 25.440 331.360 182.400 894.90 1408.66 Bảng trị số mô men theo trạng thái giới hạn sử dụng Mặt cắt Xi (m) i A Mi (m 2 ) LL Mi truck (kN/m) LL Mt tandem (kN.m) M i DC (kN.m) M i DW (kN.m) M i LL (kN.m) M i SD (kN.m) 1 1.60 0.100 11.520 32.436 26.334 100.45 46.08 274.58 421.12 2 3.20 0.200 20.480 31.472 26.198 178.59 81.92 478.20 738.71 3 4.80 0.300 26.880 30.498 25.992 234.39 107.52 614.45 956.37 4 6.40 0.400 30.720 29.514 25.716 267.88 122.88 687.01 1077.76 5 8.00 0.500 32.000 28.530 25.440 279.04 128.00 699.77 1106.81 Ta có biểu đồ bao mô men ở TTGHCĐI nh sau : T ngc thin 8 Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép 0.000 0.000 109876543210 940.36 536.10 1217.35 1371.78 1408.66 1371.78 1217.35 940.36 536.10 - 2.Tính toán V theo ph ơng pháp đ ờng ảnh h ởng Trị số đờng ảnh hởng lực cắt đợc tính toán theo bảng sau: Mt ct x i (m) ah V i (m) A vi (m2) A 1,Vi (m2) 0 0.000 1.000 8.000 8.000 1 1.600 0.900 6.400 6.480 2 3.200 0.800 4.800 5.120 3 4.800 0.700 3.200 3.920 4 6.400 0.600 1.600 2.880 5 8.000 0.500 0.000 2.000 Trong đó : X i = Khoảng cách từ gối đến mặt cắt thứ i Đah V i =Tung độ phần lớn hơn của đờng ảnh hởng V i A Vi = Tổng diện tích đờng ảnh hởng V i A 1.Vi = Diện tích đờng ảnh hởng V i ( phần diện tích lớn) Ta có hình vẽ đờng ảnh hởng lực cắt tại các mặt cắt dầm: T ngc thin 9 Bé m«n kÕt cÊu Bµi tËp lín kÕt cÊu thÐp 109876543210 1.00 0.90 0.10 0.80 0.20 0.70 0.30 0.60 0.40 0.50 0.50 Lùc c¾t t¹i tiÕt diÖn bÊt kú ®îc tÝnh theo c«ng thøc sau : §èi víi tr¹ng th¸i giíi h¹n cêng ®é I : ( ) [ ] { } 1,25 1,50 1,75 1,75 (1 ) 1, i w w A mg LL mLL IM A DC DW Vi v L Vi Vi V η + + + + = Tạ ngọc thiện 10 Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép = V i DC + V i DW + V i LL Đối với trạnh thái giới hạn sử dụng : ( ) [ ] { } 1,0 1,0 1,0 1,3 1,3 (1 ) 1, V w w A mg LL mLL IM A i DC DW Vi v L Vi Vi = + + + + = V i DC + V i DW + V i LL Trong đó : LL Vi = Hoạt tải tơng ứng với đờng ảnh hởng M i mg V = Hệ số phân bố ngang tính cho mô men ( đã tính cho cả hệ số làn xe ). Bảng trị số lực cắt theo TTGHCĐ1 Mặt cắt X i (m) L i A Vi (m 2 ) A 1Vi (m 2 ) mLL Vi truck (kN/m) mLL Vi tandem (kN.m) Q i DC (kN) Q i DW (kN) Q i LL (kN) Q i CĐ (kN) 0 0.0 16.0 8.0 8.000 33.400 26.470 82.840 45.600 260.863 389.303 1 1.6 14.4 6.4 6.480 36.242 29.312 66.272 36.480 223.737 326.489 2 3.2 12.8 4.8 5.120 39.514 32.790 49.704 27.360 188.094 265.158 3 4.8 11.2 3.2 3.920 43.314 37.222 33.136 18.240 154.070 205.446 4 6.4 9.6 1.6 2.880 47.666 43.068 16.568 9.120 121.660 147.348 5 8.0 8.0 0.0 2.000 53.020 50.880 0.000 0.000 91.718 91.718 Bảng trị số lực cắt theo TTGHSD Mặt cắt X i (m ) L i A Vi (m 2 ) A 1Vi (m 2 ) LL Vi truck (kN/m) LL Vi tandem (kN.m) Q i DC (kN) Q i DW (kN) Q i LL (kN) Q i SD (kN) 0 0.0 16.0 8.0 8.000 33.400 26.470 69.760 32.000 203.983 305.743 1 1.6 14.4 6.4 6.480 36.242 29.312 55.808 25.600 174.952 256.360 2 3.2 12.8 4.8 5.120 39.514 32.790 41.856 19.200 147.081 208.137 3 4.8 11.2 3.2 3.920 43.314 37.222 27.904 12.800 120.476 161.180 4 6.4 9.6 1.6 2.880 47.666 43.068 13.952 6.400 95.132 115.484 5 8.0 8.0 0.0 2.000 53.020 50.880 0.000 0.000 71.719 71.719 Ta có biểu đồ bao lực cắt ở TTGHCĐ I T ngc thin 11 Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép 91.718 147.348 205.446 265.158 326.489 398.303 147.348 91.718 205.446 265.158 326.489 398.303 389.303 326.489 265.158 205.446 147.348 91.718 III. Kiểm toán dầm theo TTGHCĐ I 1. Kiểm toán điều kiện chịu mô men uốn 1.1. Tính toán ứng suất trong các bản cánh dầm thép Ta lập bảng tính toán ứng suất trong các bản cánh dầm thép tại mặt cắt giữa nhịp dầm ở TTGHCĐI nh sau: Mặt cắt M (N.mm) S bot (mm 3 ) S top (mm 3 ) S botmid (mm 3 ) S topmid (mm 3 ) f bot (Mpa ) f top (Mpa) f botmid (Mpa) f topmid (Mpa) Dầm thép 1,4.10 9 1,296.1 0 7 1,296.1 0 7 1,326.1 0 7 1,326.1 0 7 108.6 7 108.6 7 106.2 0 106.2 0 Trong đó : f bot = ứng suất tại bản cách dới dầm thép (MPa); f top = ứng suất tại bản cách trên dầm thép (MPa); f botmid = ứng suất tại diểm giữa bản cách dới dầm thép (MPa); f topmid = ứng suất tại diểm giữa bản cách trên dầm thép (MPa); 1.2. 1.2 Tính mô men chảy của tiết diện Mô men chảy của tiết diện không liên hợp đợc xác nh sau: . y y NC M f S= Trong đó : - F Y = 345(MPa) cờng độ chảy nhỏ nhất của thép làm dầm - S NC = 1,296.10 7 (mm 3 ) Mô men kháng uốn của tiết diện không liên hợp M Y = 4,47.10 9 (N.mm) 1.3. Tính toán mô men dẻo của tiết diện Chiều cao bản bụng chịu nén tại mô men dẻo đợc xác định nh sau: (A6.10.3.3.2) T ngc thin 12 [...]... thin 27 ) Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép Pr =0,9 3,1857.10 6=2,867.106 N Vậy Pr =2,867.106 N > Vu = 389303N Kết luận: thoả mãn vii Tính toán thiết kế mối nối công trờng: 7.1 Chọn vị trí mối nối công trờng Ta phải bố trí các mối nối dầm do chiều dải vật liệu cung cấp thờng bị hạn chế ( Ví dụ chiều dài lớn nhất của cốt thép trên thị trờng là 11.7 m với thép thanh và 12m với thép bản); Vị trí... 3,59= 5,32 mm T ngc thin 18 Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép 1 16000 = 20 mm 800 Ta có: = = 6,93 mm < Dcp = 20mm Kết luận: thoả mãn 4.3 Tính toán độ vồng ngợc Các cầu thép nen làm độ vồng ngợc trong khi chế tạo để bù lại do tính tải không hệ số và trắc dọc tuyến ở đây ta chỉ xét đến độ võng do tĩnh tải không hệ số của: - Tĩnh tải dầm thép và bản BTCT mặt cầu do dầm thép chịu - Lớp phủ mặt cầu và... Vu=389303N T ngc thin 26 Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép Kết luận: thoả mãn 3.4 Kiểm toán sức kháng dọc trục STC gối cộng một phần vách phối hợp nh một cột chịu lực nén dọc trục; Đối với STC đợc hàn vào bản bụng, diện tích có hiệu của tiết diện cột đợc lấy bằng diện tích tổng cộng các phần của STC và một đoạn vách nằm tại trọng tâm không lớn hơn 9 sang mỗi bên của các cấu kiện phía ngoài của nhóm... Kiểm toán độ võng dài hạn Dùng tổng hợp TTSD để kiểm tra chảy của kết cấu thép và ngăn ngừa độ võng thờng xuyên bất lợi có thể ảnh hởng xấu đến điều kiện khai thác, ứng suất bản biên chịu mômen dơng và âm, phải thoả mãn điều kiện sau: Đối với tiết diện không liên hợp: ( 13 ) Trong đó: T ngc thin 17 Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép = ứng suất đàn hồi bản biên dầm do TTSD gây ra; = Hệ só lai,... 137 14 345 f cf = Rh Fyc Trong đó: = ứng suất đàn hồi lớn nhất ở bản biên chịu nén khi uốn do tác dụng của tải trọng dài hạn cha nhân hệ số và của tải trọng mỏi theo quy định, đại diệ cho ứng suất nén khi uốn lớn nhất trong vách ( MPa) Xếp xe tải mỏi bất lợi nhất cho mặt cắt giữa dầm nh sau: Suy ra: T ngc thin 19 Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép 35.0 kN 145.0 kN 145.0 kN 3700 8000 16000 Tải trọng... 14 mm bp = 180 mm = 16 mm 16.1803 180 14 2 + + ữ 180.16 ữ.2 = 6,97.107 = 12 ữ 2 2 T ngc thin 24 ) Bộ môn kết cấu Suy ra: =6,97.107 Bài tập lớn kết cấu thép > = 2000.(14)3 0,5 = 2,74.106 Kết luận: thỏa mãn 2.3 Kiểm toán cờng độ Diện tích trung gian của STC đứng trung gian phải đủ lớn để chống lại thành phần thẳng đứng của ứng suất xiên trong vách (A6.10.8.1.4) (23) Trong đó: Vr = Sức kháng cắt... toán STC đứng trung gian T ngc thin = = = = 23 300 1000 2000 mm 1000 mm 180 mm 16 mm Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép 2.1 Kiểm toán độ mảnh Chiều rộng và chiều dày của STC đứng trung gian phải đợc giới hạn về độ mảnh để ngăn mất ổn định cục bộ của vách dầm: ( A10.8.1.2) Trong đó: d = Chiều cao mặt cắt dầm thép ( mm ); tp = Chiều dày STC ( mm ); bp = Chiều rộng STC (mm ); Fys = Cờng độ chảy nhỏ... kháng uốn Sức kháng uốn của dầm phải thoả mãn điều kiện sau: Đối với trờng hợp tiết diện là đặc chắc : M umax Mr=r M n Trong đó : T ngc thin 15 Bộ môn kết cấu r Bài tập lớn kết cấu thép = Hệ số kháng uốn theo quy định r = 1.0 ( A6.5.4.2) M umax = Mô men uốn lớn nhất tại mặt cắt giữa mhịp ở TTGHCĐI(N.mm) Mn = Sức kháng uốn danh định đặc trng cho tiết diện đặc chắc (N.mm) Ta có : r =1 M umax =1,408 109 Nmm... =4.14=56 mm, ta chọn = 60 mm 25 Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép 14 180 180 126 1100 60 400 126 16 60 150 150 14 MặT CắT HIệU DụNG 400 MCN Bố TRí STC GốI 3.2 Kiểm toán độ mảnh Độ mảnh của STC gối phải thoả mãn điều kiện sau: (A6.10.8.2.2) (24) Trong đó: = Chiều rộng STC gối (mm); = Chiều dày STC gối (mm) Ta có: bp = 180mm < = 0,48.16 2.105 = 185 mm 345 Kết luận: thoả mãn 3.3 Kiểm toán sức kháng... dầm phải đợc cấu tạo sao cho thoả mãn điều kiện sau(A6.10.2.2) Khi không có gờ tăng cờng dọc ; 2 DC E 6.77 (2) tW fe Trong đó : fc= ứng suất ở giữa bản cánh chịu nén do tải trọng ở TTGHCĐI gây ra (MPa) Sc= chiều cao của bản bụng chịu nén trong phạm vi đàn hồi (mm) Ta có : Đối với tiết diện không liên hợp đối xứng kép thì Dc = D/2 =525 mm T ngc thin 13 Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép ở trên . Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép Bài tập lớn Kết cấu thép Giáo viên hớng dẫn : Đào văn Dinh Sinh viên : Tạ ngọc Thiện Lớp. lặp lại cho tới khi thoả mãn. 1. Chiều cao dầm thép T ngc thin 3 Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép Chiều cao của dầm chủ có ảnh hởng rất lớn đến giá thành công trình, do đó phải cân nhắc. thin 18 Bộ môn kết cấu Bài tập lớn kết cấu thép cp = 1 .16000 20 800 = mm Ta có: = 1 = 6,93 mm < Dcp = 20mm Kết luận: thoả mãn 4.3. Tính toán độ vồng ngợc Các cầu thép nen làm độ