TRƯỜNG CAO ĐẲNG KINH TẾ CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA:CƠ KHÍ-XÂY DỰNG ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP *THUYẾT MINH CẤU TẠO TẢI TRỌNG TRÊN SÀN: MẶT BẰNG SÀN TL1/100 I BÀN SÀN I.1 Phân loại bản sàn: Thiết kế bản sàn (sàn có bản loại dầm): -Dầm phụ có khoảng cách 1 l =3.6(m) -Dầm chính có khoảng cách 2 l =8.1(m) -Tại ô bản ta xét tỉ số: 1 2 l l = →>= 225.2 6.3 1.8 bản làm việc một phương theo phương cạnh ngắn I.2Xác định sơ đồ chiều dày bản,kích thước dầm: a)Sơ bộ chiều dày bản: Theo công thức thực nghiệm:chon m=32,D=0.8 1 xl m D h b = = =6.3 32 8.0 x 0.09 (m)=9(cm) )(60 min mmh =≥ chọn )(90 mmh b = b)Kích thước bản dầm: Dầm phụ: =       ÷= dpdp xlh 15 1 20 1 )(54.0405.01.8 15 1 20 1 mx ÷=       ÷ Chọn )(500 mmh dp = =÷= xhb dp )5.03.0( 250150500)5.03.0( ÷=÷ x (mm) Chọn )(200 mmb dp = Dầm chính GVHD: PHẠM GIA HẬU SVTH: NGUYỄN VIỆT ĐỨC 1 TRƯỜNG CAO ĐẲNG KINH TẾ CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA:CƠ KHÍ-XÂY DỰNG ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP =       ÷= dcdc xlh 15 1 8 1 )(72.035.18.10 15 1 8 1 mx ÷=       ÷ Chọn )(900 mmh dc = =÷= xhb dc )5.03.0( ( ) 4502709005.03.0 ÷=÷ x (mm) )(400 mmb dc = I.3Tính toán nội lực bản sàn: Bản loại dầm: -Tải trọng truyền theo phương cạnh ngắn( 1 l ),nên khi tính toán,ta cắt bản thành dải có bề rộng bằng 1(m),theo phương vuông góc với dầm phụ để xác định nội lực và tính toán cốt thép theo phương cạnh ngắn -Phương cạnh dài 2 l ,chỉ đặt cốt thép phân bố Bản sàn được tính theo sơ đồ khớp dẻo,nhịp tính toán lấy theo mép gối tựa: Đối với nhịp biên: 22 1 b dp ob C t b LL +−−= = )(3420 2 120 340 2 200 3600 mm=+−− Đối với nhịp giữa )(34002003600 1 mmbLL dpo =−=−= Chênh lệch giữa các nhịp: %10%85.0%100 42.3 4.342.3 <= − x I.4Tải trọng thường xuyên(Tĩnh tải): Loại vật liệu Chiều Dày (mm) Trọng lượng riêng (kN/ 3 m ) Tải trọng tiêu chuẩn ( tc g ) (kN/ 2 m ) Hệ số vượt tải Tải trọng tính toán( tt g ) (kN/ 2 m ) Gạch bông 10 20 0.2 1.1 0.22 Vữa lót tạo dốc 20 13 0.26 1.2 0.312 Sàn BTCT 90 25 2.25 1.1 2.475 Vữa trát 15 13 0.195 1.2 0.234 Tổng cộng: tc g ∑ =2.905 s g ∑ =3.124 I.5 Tải trọng tạm thời(Hoạt tải): Theo điều kiện 3.2 và 4.3.3 TCVN 2737-1995 Tải phân bố đều trên sàn khi )/(2 2 mKNp tc < thì chọn hệ số vượt tải n=1.3 còn )/(2 2 mKNp tc > chọn n=1.2.vậy nên Theo đề cho )/(5.3 2 mKNp tc = > )/(2 2 mKN nên chọn n=1.2 )/(2.42.15.3 2 mKNxp s == GVHD: PHẠM GIA HẬU SVTH: NGUYỄN VIỆT ĐỨC 2 TRƯỜNG CAO ĐẲNG KINH TẾ CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA:CƠ KHÍ-XÂY DỰNG ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP )/(324.71)2.4124.3(1)( mKNmmxpgq ss tt =+=+= I.6 Xác định nội lực: Chênh lệch giữa ob L và 0 L : %10%58.0100 3420 34003420 <= − x Khi chênh lệch giữa các nhịp tính toán ∆ 0 L 10 ≤ %.vậy nên nội lực trong bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo được xác định như sau: -Moment lớn nhất tại nhịp biên : )/(79.7 11 42.3324.7 11 2 2 max mkN x xLq M ob tt === -Moment nhỏ nhất ở gối thứ hai: )/(7.7 11 4.3324.7 11 2 2 max mkN x xLq M o tt −=−=−= -Moment lớn nhất nhịp giữa và gối tựa giữa: )/(292.5 16 4.3324.7 16 2 2 mkN x xLq M o tt ±=±=±= Tổng tải: I.7 Tính cốt thép: Bê tông có cấp độ bền chịu nén B15: )(5.8 MPaR b = Cốt thép bản sàn sử dụng loại AI=CI : )(225 MPaR s = Tính cốt thép theo bài toán cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật bxh=1000x b h GVHD: PHẠM GIA HẬU SVTH: NGUYỄN VIỆT ĐỨC 3 TRƯỜNG CAO ĐẲNG KINH TẾ CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA:CƠ KHÍ-XÂY DỰNG ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Chọn a=15(mm) vì 9= b h cm )(10 cm≤ ,tính cốt thép theo công thức sau: )(751590 0 mmahh =−=−= 455.0 75.10005.81 7910.7 2 6 0 2 =<== R bb m xxxbhR M α γ α ( )455.0= R α Do bản sàn tính nội lực theo sơ đồ khớp dẻo nên điều kiện hạn chế khi tính bài toán cốt đơn : Rm αα ≤ Khi )(15)(5.8 MPaMPaR b ≤= ta có 3.0= R α và 37.0= R ζ Tính ξ : m αξ 211 −−= Diện tích cốt thép cần thiết: s obb s R bhR A ξγ = Kiểm tra hàm lượng cốt thép: %4.1 225 5.8 37.0%100%05.0 max 0 min ===≤=≤= x R R x bh A s bbs R γ ξµµµ Cách tính tương tự ta có kết quả có trong bảng sau: Kết quả tính cốt thép được tóm tắt trong bản sau: Tiết diện M (kNm) m α ξ )( 2 mm A s (%) µ Chọn cốt thép Ø (mm) @ (mm) )( 2 mm A sc Nhịp biên 7.79 0.16 0.18 506.99 0.676 8/10 120 537 5.9 Gối 2 7.7 0.16 0.18 500.50 0.667 8/10 120 537 7.2 Nhịp giữa,gối giữa 5.292 0.11 0.12 333.19 0.444 8 150 335 0.5 I.8Bố trí cốt thép: Xét tỉ số: )(850340025.025.0334.1 124.3 2.4 1 mmxL g p o s s ==⇒=⇒<==< αα )(850342025.0 0 mmxL b == α chọn )(850 0 mmL = α Đối với các ô bản có dầm liên kết ở bốn biên,vùng gạch chéo trên hình sau,được giảm 20% lượng thép so với kết quả tính được,ở các gối giữa và nhịp giữa: 8.0= s A x333.19=266.6( 2 mm ) Chọn 8/6 φ @140 ( )(281 2 mmA sc = Cốt thép cấu tạo chịu moment âm dọc theo các gối biên và phía trên dầm chính được xác định như sau:    == ≥ )(6.166333.195.019.333%50 2006 2 , mmxxA A s cts ωφ Chọn Ø6@200( )(142 2 mmA sc = Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện sau: 325.2 3600 8100 2 1 2 <==< L L )(100500.502.0%20 2 , mmxAA stpbs ==≥⇒ Chọn Ø6@250 ( )(100( 2 mmA sc = ) Chọn chiều dài đoạn neo cốt thép nhịp vào gối tựa: GVHD: PHẠM GIA HẬU SVTH: NGUYỄN VIỆT ĐỨC 4 TRƯỜNG CAO ĐẲNG KINH TẾ CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA:CƠ KHÍ-XÂY DỰNG ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP dmmL la 10120 ≥= Vùng giảm cốt thép GVHD: PHẠM GIA HẬU SVTH: NGUYỄN VIỆT ĐỨC 5 TRƯỜNG CAO ĐẲNG KINH TẾ CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA:CƠ KHÍ-XÂY DỰNG ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP I.9 Thống kê vật liệu I.10 bảng tổng hợp cốt thép II.THIẾT KẾ DẦM PHỤ II.1 Sơ đồ dầm chính: Dầm phụ tính theo dầm khớp dẻo.Sơ đồ tính là dầm liên tục 3 nhịp có gối tựa là tường biên và dầm chính Nhịp tính toán của dầm lấy theo mép gối tựa: Đối với nhịp biên: )(7670 2 220 340 2 400 8100 22 2 mm C t b LL dp dc ob =+−−=+−−= Đối với các nhịp giữa: )(78004008100 2 mmbLL dco =−=−= GVHD: PHẠM GIA HẬU SVTH: NGUYỄN VIỆT ĐỨC 6 TRƯỜNG CAO ĐẲNG KINH TẾ CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA:CƠ KHÍ-XÂY DỰNG ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP qtt.KN/m) 7670 340 400 220 7670 8100 500 900 A B 8100 A B 7700 7700 II.2Xác định tải trọng: II.2.1 Tĩnh tải: Trọng lượng bản thân dầm phụ: ( ) )/(255.2)09.05.0(2.0251.1 . mkNxxxhhxxbxg bdpdpbtgfo =−=−= γγ Tải trọng từ bản sàn truyền vào: == 11 xLgg s 3.124x3.6=11.25(kN/m) Tổng tĩnh tải: )/(505.1325.11255.2 1 mkNggg odp =+=+= II.2.2 Hoạt tải Hoạt tải tính toán từ bản sàn truyền vào: )/(12.156.32.4 1 mkNxxLPP sdp === II.2.3 Tổng tải: Tải trọng tổng cộng: )/(625.2812.15505.13 mkNpgq dpdpdp =+=+= II.3 Xácđịnh nội lực II.3.1 Biểu đồ bao moment Tỉ số 12.1 505.13 12.15 == dp dp g p Tung độ tại các tiết diện của biểu đồ bao moment tính theo công thức sau: M= o dp xLxq 2 β (đối với nhịp biên obo LL = ) k, β (hệ số tra bảng phu lục 8(giáo trình hướng dẫn đồ án BTCT của Võ Bá Tầm, ) Tung độ biểu đồ moment dầm phụ: Nhịp Tiết diện o L (m) )( . 2 kNm Lq o dp max β min β )( max kNmM )( min kNmM Biên 0 7.67 1684 0 0 1 0.065 109.5 2 0.09 151.6 o L425.0 0.091 153.2 GVHD: PHẠM GIA HẬU SVTH: NGUYỄN VIỆT ĐỨC 7 TRƯỜNG CAO ĐẲNG KINH TẾ CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA:CƠ KHÍ-XÂY DỰNG ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 3 0.075 126.3 4 0.02 33.7 5 -0.0715 -120.4 Gối thứ 2 6 7.7 1697 0.018 -0.02144 30.549173 -36.4 7 0.058 -0.001 98.436223 -1.7 o L5.0 0.0625 106.07352 Moment âm triệt tiêu cách mép gối tựa một đoạn: == ob kxLx 1 )(62.167.7211.0 mx = Moment dương triệt tiêu cách mép gối tựa một đoạn: Đối với nhịp biên: )(15.167.715.015.0 2 mxxLx ob === Đối với nhịpgiữa: )(151.17.715.015.0 3 mxxLx o === Moment dương lớn nhất cách gối tựa biên một đoạn: )(3.367.7425.0425.0 4 mxxLx ob === II.3.2 Biểu đồ bao lực cắt Tung độ của biểu đồ bao lực cắt được xác định như sau: Gối thứ 1: )(82.8767.7625.284.04.0 1 kNxxxLxqQ obdp === Bên trái gối thứ 2: )(73.13167.7625.286.06.0 2 kNxxxLxqQ obdp T === Bên phải gối thứ 2,bên trái và bên phải gối thứ 3: )(21.1107.7625.285.05.0 332 kNxxxLxqQQQ odp PTP ===== II.4 Tính cốt thép: Bê tông có cấp độ bền chịu nén B15: )(75.0);(5.8 MPaRMPaR btb == Cốt thép dọc của dầm phụ sử dụng loại CI: )(225 MPaR s = Cốt thép đai của dầm phụ sử dụng loại AI: )(175 MPaR sw = II.4.1 Cốt dọc a) Tại tiết diện ở nhịp Tương ứng với giá trị moment dương,bản cánh chịu nén,tiết diện tính toán là tiết diện chữ T 0 1 2 3 4 5 109.5 151.6 126.3 153.2 33.68 3300 1620 6 7 Q (kN) 87.82 131.73 110.21 36.39 98.4 106.1 30.6 1150 120.4 1151 1.7 3900 M GVHD: PHẠM GIA HẬU SVTH: NGUYỄN VIỆT ĐỨC 8 TRƯỜNG CAO ĐẲNG KINH TẾ CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA:CƠ KHÍ-XÂY DỰNG ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Xác định f S :          == =−=− =−=− ≤ )(5409066 )(1700)2003600( 2 1 )( 2 1 )(1283)4008100( 6 1 )( 6 1 ' 1 2 mmxxh mmxbLx mmxbL S f dp dc f Chọn )(540 mmS f = Chiều rộng bản cánh: )(128054022002 ' mmxSbb fdp f =+=+= Kích thước tiết diện chữ T( )(500),(200),(90),(1280 ' mmhmmbmmhmmb ff ==== Xác định vị trí trục trung hòa: Giả thuyết a=45(mm) )(45545500 mmahh o =−=−= )(472.401 2 09.0 455.009.028.1105.8 2 3 ' ' ' kNmxxx h hxhxbxRM f of f bbf =       −=         −= γ Nhận xét:M< f M nên trục trung hòa qua cách,tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật )(5001280 ' mmxxhb dpf = b)Tiết diện ở gối: Tương ứng với giá trị moment âm,bản cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật )(5001280 mmxxhb dpf = Tiết diện ở nhịp Kết quả tính cốt thép được tóm tắt trong bảng sau: Tiết diện )/( mkN M m α ξ ( ) 2 mm A s (%) µ Chọn cốt thép Chọn sc A (mm) Nhịp biên(1280x500) 153.2. 6 10 0.1 0.1 1551.14 0.27 4Ø18+2Ø20 1646 5.8 Gối 2(200x500) 120.4 6 10 0.3 0.4 1505.89 1.65 6Ø18 1527 1.4 Nhịp giữa(1280x500) 106.08 6 10 0.1 0.1 1061.81 0.18 2Ø20+2Ø18 1137 6.6 Kiển tra hàm lượng cốt thép: %54.2 225 5.8 673.0%100%05.0 max 0 min ===≤=≤= x R R x bh A s bbs R γ ξµµµ GVHD: PHẠM GIA HẬU SVTH: NGUYỄN VIỆT ĐỨC 9 TRƯỜNG CAO ĐẲNG KINH TẾ CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA:CƠ KHÍ-XÂY DỰNG ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II.4.2Cốt ngang: Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông tại tiết diện bên trái gối 2 có lực cắt lớn nhất Q=131.73 (kN) 03 .)1( hbR btbnfb γϕϕϕ ++ = )(95.40455.02.01075.016.0 3 kNxxxxx = ⇒ Q=131.73(kN)> 03 .)1( hbR btbnfb γϕϕϕ ++ =40.95(kN) ⇒ Bê tông không đủ chịu cắt,cần phải tính cốt đai chịu lực cắt. Chọn cốt đai Ø6( )(28 2 mma sw = ,số nhánh cốt đai n=2 Xác định bước cốt đai: )(3.140282175 )1073.131( 45520075.0124 )1(4 23 2 2 0 2 2 mmxxx x xxxxx anR Q bhR s swsw btbnfb tt == ++ = γϕϕϕ )(61.353 10.73.131 45520075.015.1 )1( 3 2 0 2 4 max mm xxxx Q bhR s btbnb == + = γϕϕ      == ≤ )(500 )(167 3 500 3 mm mm h s ct Chọn s=150(mm) bố trí trong đoạn l/4 đoạn đầu dầm. Kiểm tra lại: 3.1086.1 150200 282 10.23 10.21 5151 3 4 1 ≤=+=+= x x xx bxs nxa x E E sw b s w ϕ 915.05.8101.011 =−=−= xxR bbbl βγϕ )(383455.02.010.5.8915.0086.13.03.0 3 011 kNxxxxxbhR bbbw == γϕϕ ⇒ Q=131.73(kN)< )(3833.0 011 kNbhR bbbw = γϕϕ Kết luận:dầm không bị phá hoại do ứng suất nén chính. Đoạn dầm giữa nhịp:      == ≤ )(500 )(375 4 5003 4 3 mm mm xh s ct Chọn s=300(mm) bố trí trong đoạn l/2 ở giữa dầm. II.5.Biểu đồ vật liệu: II.5.1. Tính khả năng chịu lực của tiết diện: Trình tự tính như sau: -Tại tiết diện đang xét,cốt thép bố trí có tiết diện s A -Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép dọc )(25 0 mma = ; khoảng cách thông thủy giữa 2 thanh thép theo phương chiều cao dầm t=30(mm) -Xác định thdpothth ahha −=⇒ Tính khả năng chịu lực theo các công thức sau: [ ] oth bbmm othbb ss bhRM bhR AR 2 )5.01( γαξξα γ ξ =⇒−=⇒= Kết quả tính toán thống kê trong bản sau: Tiết diện Cốt thép )( 2 mm A s )(mm a th )( 0 mm h th ξ m α [ ] )(kNm M (%) M∆ Nhịp biên (1280x500) 4Ø18+2Ø20 Cắt 2 Ø20 Còn 4 Ø18 1551.14 1018 45 58 455 442 0.071 0.048 0.068 0.047 154.3 99.6 0.01 GVHD: PHẠM GIA HẬU SVTH: NGUYỄN VIỆT ĐỨC 10 [...]... tr moment dng,bn cỏnh chu nộn,tit din tớnh toỏn ca tit din ch T 1 1 6 (3L1 ) = 6 x(3x3600) = 1800(mm) 1 1 x ( L2 bdc ) = x(8100 400) = 3850(mm) 2 2 6 xh ' f = 6 x90 = 540(mm) Sf Chn S f = 540(mm) Chiu rng bn cỏnh: b ' f = bdc + 2 S f = 400 + 2 x540 = 1480(mm) ' Kớch thc tit din ch T( b f = 1480(mm ), h Xỏc nh v trớ trc trung hũa: Gi thuyt a=50(mm) ho = h a = 900 50 = 850(mm) ' f = 90(mm ), b =. .. TP.HCM KHOA:C KH-XY DNG N Bấ TễNG CT THẫP M 1 = M G + M P1 741.75 533.18 -6 25.90 -4 7.34 22.69 -4 15.81 M 2 = M G + M P2 299.96 92.72 -6 25.90 393.12 463.15 -4 15.81 M 3 = M G + M P3 592.79 376.21 -8 61.34 257.31 426.54 -3 53.64 M 4 = M G + M P4 322.45 135.05 -5 62.41 351.64 316.31 -6 68.45 M 5 = M G + M P5 379.32 250.11 -3 89.14 89.34 59.31 -4 79.30 M 6 = M G + M P6 730.58 491.75 -6 88.07 -4 .99 169.54 -4 15.81 M. .. cú(4ỉ48)im bt u un cỏch tit din trc mt on 450(mm): h 447 = 224(mm) 450(mm)> o = 2 2 Trờn nhỏnh moment m, theo tam giỏc ng dng,tit din sau cỏch tit din trc mt on: 120.4 85.85 = 0.465 (m) vi(Q=74.3 Tớnh bng trờn) 74.3 120.4 85.85 465 1620 im kt thỳc un cỏch tit din trc mt on: 375+45 0=8 25(mm)>182(mm) Nh vy im kt thỳc un ó nm ra ngoi tit din sau,im kt thỳc un cỏch tit din sau mt on: 82 5-1 8 2=6 43(mm) II.5.4:Kim... trỏi gi 2,un thanh thộp s 3(2ỉ18) chu moment Un t nhp biờn gi 2:xột phớa moment dng: Tit din trc cú [ M ] T = 99.6(kNm) gm(4ỉ18) Tit din sau [ M ] s = 53.7(kNm) :(2ỉ18) im bt u un cỏch tit din trc mt on 1815(mm) h 450 = 225(mm) 1815(mm)> o = 2 2 Trờn nhỏnh moment dng,theo tam giỏc ng dng,tit din sau cỏch tit din trc mt on: 99.6 53.7 = 0.760 (m) = 760(mm) 60.4 Vi Q=60.4 (k N) bng trờn: GVHD: PHM GIA... ct(kN) on A-1 1-2 2-B B-3 3-4 Lc ct Q1 = QG + QP1 206.04 -5 7.94 -3 21.97 160.71 19.45 -1 21.81 Q2 = QG + QP 2 83.32 -5 7.57 -1 99.62 283.06 19.45 -2 44.16 Q3 = QG + QP 3 164.67 -6 0.16 -3 43.76 310.74 47.01 -2 16.72 Q4 = QG + QP 4 89.57 -5 2.06 -1 93.74 253.90 -9 .81 -2 73.54 Q5 = QG + QP 5 105.37 -3 5.89 -1 77.57 132.91 -8 .34 -1 49.61 Q6 = QG + QP 6 202.94 -6 6.34 -3 27.73 189.74 48.48 -1 62.60 Qmax 206.04 -3 5.89 -1 77.57... moment dng,theo tam giỏc ng dng,tit din sau cỏch tit din cú M= 533.2(kNm) mt on: 533.2 237.7 = 0.920( m) = 920(mm) 322 (Q=322(kN) l dc ca biu moment ) Tit din sau cỏch tit din cỏch tit din trc mt on:3600+92 0=4 520(mm) im kt thỳc un cỏch tit din trc mt on: 410+435 0=4 760>4520(mm) Nh vy,im kt thỳc un ó nm ra ngoi tit din sau,im kt thỳc un cỏch tit din sau mt on:4760 -4 52 0=2 40(mm) III.5.5.Kim tra neo ct thộp:... TP.HCM KHOA:C KH-XY DNG N Bấ TễNG CT THẫP 76 0,2 1094 33 9,3 33 1,6 1263 996 537 440 1534 im kt thỳc un cỏch tit din cỏch tit din trc mt on: 1815+47 5=2 190(mm)>760(mm) Nh vy,im kt thỳc un ó nm ngoi tit din sau,im kt thỳc un cỏch tit din sau mt on: 219 0-7 6 0=1 330(mm) Un t gi th 2 xung nhp biờn:xột phn moment m Tit din trc cú: [ M ] T = 120.4(kNm) (phớa m p ta) Tit din sau: [ M ] tds =8 5.85(kNm) gm cú(4ỉ48)im... khụng chu ct,cn phi tớnh ct ai chu lc ct Q> b 3 (1 + f + n ) b Rbt b.h0 =1 49.4(kN) 2 Chn ct ai ỉ8( a sw = 50(mm ) ,s nhỏnh ct ai n=2 Xỏc nh bc ct ai theo iu kin cu to: h 900 = 300(mm) = s ct 3 3 500(mm) Chn s=200(mm) b trớ trong on l=3600(mm) on gn gi B trớ ct ai cho on dm gia nhp 3h 3 x900 = 675(mm) = s ct 4 4 500(mm) Chn s=450(mm) b trớ trong on l=3600(mm) on gia nhp Kim tra li: E s... (440.9 63.5) S e: on dm BC S f: on dm AB M 2 = 47.6 x 2 = 31.73(kNm) 3 on dm BC: : S g: 2 M 3 = (47.6 + 189.1) x 1 189.1 = 31.3(kNm) M 4 = (47.6 + 189.1) x 3 189.1 = 110.2(kNm) 3 on dm AB: : 1 = 367.13(kNm) 3 2 M 2 = 440.9 251.3 x = 273.37(kNm) 3 1 M 3 = (251.3 + 125.7) x 251.3 = 125.63(kNm) 3 2 M 4 = (251.3 + 125.7) x 251.3 = 0.03(kNm) 3 M 1 = 440.9 251.3 x GVHD: PHM GIA HU 19 SVTH: NGUYN... As = 4310(mm ) ,neo vo gi 3ỉ28 cú As = 1847(mm ) 237.7 533.2 920 3600 1 / 3x 4310 = 1437(mm 2 ) ,nhp 2 b trớ (4ỉ25+1ỉ28) cú As = 2579(mm 2 ) neo vo gi 2 ỉ25 2 cú As = 982(mm ) 1 / 3x 2579 = 960(mm 2 ) Chn chiu di on neo vo gi biờn t do l 350(mm) v vo cỏc gi gia l 600(mm) Ti nhp biờn,ni thanh thộp s 4(2ỉ12) thanh thộp s6(2ỉ28),thanh thộp s 10(2ỉ28),chn chiu di on ni l 600(mm) 20d=560(mm) GVHD: PHM . dày bản, kích thước d m: a)Sơ bộ chiều dày bản: Theo công thức thực nghi m: chon m= 32,D=0.8 1 xl m D h b = = =6 .3 32 8.0 x 0.09 (m )= 9 (cm) )( 60 min mmh = chọn )( 90 mmh b = b)Kích thước bản d m: . T( )( 500 ), ( 200 ), ( 90 ), ( 1280 ' mmhmmbmmhmmb ff == == Xác định vị trí trục trung hòa: Giả thuyết a=45(mm) )( 45545500 mmahh o = = = )( 472.401 2 09.0 455.009.028.1105.8 2 3 ' ' ' kNmxxx h hxhxbxRM f of f bbf =       =         = γ Nhận. 1815(mm) 1815(mm)> )( 225 2 450 2 mm h o == Trên nhánh moment dương,theo tam giác đồng dạng,tiết diện sau cách tiết diện trước m t đoạn: )( 76 0)( 760.0 4.60 7.536.99 mmm == − Với Q=60.4 (k N) ở bảng