1. CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ĐÚC SẴN 1.1. CẤU TẠO CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ĐÚC SẴN Cọc bê tông cốt thép đúc sẵn có nhiều hình dạng khác nhau: vuông, tròn, tam giác, lục giác có cấu tạo đặc hoặc rỗng ruột, đôi khi cọc được làm bằng bê tông ứng suất trước. Hiện nay, cọc bê tông cốt thép vuông, đặc rỗng đúc sẵn được sử dụng rộng rãi, thường có kích thước cạnh cọc b, chiều dài cọc L phụ thuộc vào thiết bị thi công và phương tiện vận chuyển, được chế tạo với các loại kích thước như sau: Bảng 1.1. Kích thước và chiều dài cọc bê tông vuông, đặc ruột Tiết diện, cm 2 20x20 25x25 30x30 35x35 40x40 Chiều dài, m 3-7 3-8 9-12 13-15 >16 Bêtông dùng để chế tạo cọc có mác 200, 300. Cọc bê tông vuông đúc sẵn thường được bố trí 4 hoặc 8 thanh thép chủ chịu uốn, thép đai chống cắt do cẩu vận chuyển hoặc cẩu lắp dựng, các vỉ thép ở đầu cọc. Những cọc này được đúc, xử lý và bảo quản trước khi thi công hạ vào nền. Chi tiết đầu cọc: - Dùng thép bản có chiều dày khoảng 7-15mm uốn thành khuôn hình vuông. Cọc càng to thì bản thép càng dày. - Các thép chủ được hàn chặt vào khung bản thép - Chiều cao của bản thép h bằng 1/2-2/3 cạnh cọc. - Dùng 5 vỉ lưới thép þ 6-8mm, a = 40-50mm hàn vào thép chủ để chịu lực va đầu cọc đảm bảo cho đầu cọc không bị vỡ khi thi công hạ cọc. - Chiều dày của tầng bảo vệ bê tông ngoài cốt thép thông thường là 35mm. Nếu môi trường có tính ăn mòn thì tầng bảo vệ phải dày 50mm. Chi tiết mũi cọc: - Các thép dọc được uốn xuống để hàn chụm vào một thanh thép dẫn hướng có đường kính þ 25-35mm bằng thép loại AII hoặc AIII chịu moment, lực ngang, lực nhổ và chịu uốn khi vận chuyển. Chiều dài thanh thép dẫn hướng bằng 2-3 đường kính cọc. - Cốt thép đai þ 6-8mm bằng thép loại AI, thường dùng thép xoắn. Chi tiết thân cọc: - Thép chủ có þ≥14mm, dùng loại AII hoặc AIII, thường được chế tạo như sau: 30x30cm - 4þ14mm, 35x35cm - 4þ18mm, 30x30cm - 8þ16mm, 30x30cm - 8þ20mm. - Thép đai có þ 6-8mm, khoảng cách a ≤ 1/2d thường dùng a ≥ 200mm. - Có 2 móc thép để vận chuyển bố trí cách đầu và mũi cọc 0.207L và 1 móc cẩu đưa cọc lên thiết bị hạ cọc bố trí cách đầu cọc 0.294L. Cọc được hạ vào đất chủ yếu theo 2 phương pháp: ép và đóng. MŨI CỌC ĐAI LÒ SO, MŨI CỌC CÓ GIA CƯỜNG mũi cọc được gia cường móc cẩu mặt bằng cọc Hình 1.1. Cấu tạo cọc bê tơng cốt thép 1.2. SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CHỊU NÉN 1.2.1. Sức chịu tải của cọc theo độ bền của vật liệu làm cọc: Q v = ϕ (R b F b + R a F a ) Trong đó: ϕ - Hệ số uốn dọc của cọc, thơng thường ϕ =1. Trường hợp cọc xun qua các tầng đất đất yếu (than bùn, bùn, sét dẻo mềm - dẻo chảy…) thì ϕ lấy theo bảng 1.2. Bảng 1.2. Giá trị hệ số uốn dọc của cọc L tt /b 14 16 18 20 22 24 26 28 30 ϕ 0.93 0.89 0.85 0.81 0.77 0.73 0.66 0.64 0.59 L tt - chiều dài của cọc (khơng kể phần cọc nằm trong các lớp đất yếu). R b , R a - cường độ chịu nén tính tốn của bê tơng, thép. F b , F a - diện tích tiết diện của bê tơng, cốt thép dọc cọc. Bảng 1.3. Cường độ chịu nén tính tốn của bê tơng, thép Mac BT 150 200 250 300 R b (kg/cm 2 ) 65 90 110 130 Thép VN CT3 AII AIII R a (kg/cm 2 ) 2000 2100 2700 3400 1.2.2. Sức chịu tải của cọc theo đất nền: 1.2.2.1. Phương pháp tính tốn theo chỉ tiêu cơ lý đất nền Tiêu chuẩn VN 205-1998 cho phép tính khả năng chịu tải của cọc đơn theo công thức của Meyerhof trong đó biểu đồ tra N q lấy theo Berezantsev (1961): Sức chịu tải cực hạn của cọc theo đất nền bao gồm 2 thành phần: ma sát bên và sức chống dưới mũi cọc: Q u = Q p + Q s = A p q p + A s f i Trong đó: Q u : sức chịu tải cực hạn của cọc Q p : sức chịu tải cực hạn do mũi cọc Q s : sức chịu tải cực hạn do ma sát bên f I : ma sát bên đơn vị giữa cọc và đất A s : diện tích của mặt bên cọc q p : cường độ chịu tải của đất ở mũi cọc A p : diện tích mũi cọc Khả năng chịu tải cho phép sử dụng hệ số an toàn cho mũi F sp = 3 và hệ số an toàn cho ma sát F ss = 2-2.5. ∗ Cường độ chịu tải của đất dưới mũi cọc: q p = C.N c + σ vp .N q + γ’ tb .D.N γ C - lực dính của đất γ’ tb : dung trọng trung bình của các lớp đất theo chiều dài cọc σ vp : ứng suất có hiệu theo phương thẳng đứng tại độ sâu mũi cọc ϕ - góc ma sát trong của đất N c , N q , N γ tra theo ϕ D - đường kính tiết diện cọc ∗ Ma sát bên đơn vị diện tích mặt bên của cọc f s : f s = C a + σ v ’. K s .tgϕ a C a - lực dính giữa cọc và đất lấy =(0.7-1)C ϕ a - ma sát giữa cọc và đất lấy =(0.7-1)ϕ Khi ϕ >15 0 thì lấy ϕ a = 0.75ϕ + 10 K s có thể lấy = 1.2-1.4(1 - sinϕ) σ v ’= γ’ tb .z: áp lực hữu hiệu thẳng đứng tính tại giữa lớp. 1.2.2.2. Phương pháp tính từ kết quả xuyên động tiêu chuẩn (SPT) * Theo Decourt: Sức chịu tải cực hạn của cọc: Q u = Q s + Q p = uLf s + A p K 1 N t.b Trong đó: Q s = uLf s - sức chịu tải do ma sát, hệ số an toàn lấy =3. Q p = A p K 1 N t.b - sức chịu tải của mũi cọc, hệ số an toàn lấy =2. N t.b - chỉ số SPT trung bình dọc theo thân cọc. u - chu vi cọc A p - diện tích tiết diện cọc. L - chiều dài cọc f s = N tb /0.3 +10 (kPa) - ma sát dọc theo thân cọc K 1 - hệ số phụ thuộc vào loại đất được cho bởi trong bảng sau: Bảng 1.3. Giá trị hệ số K 1 Loại đất K 1 (kPa) Sét Sét pha Cát pha Cát 120 200 250 400 Khả năng chịu tải cho phép sử dụng hệ số an toàn F s = 2.5-3.0 * Theo Meyerhof: Q u (kN) = 400N.F c + 2N tb .u.L c N - chỉ số SPT trung bình trong khoảng 1d dưới mũi cọc và 4d trên mũi cọc. N t.b - chỉ số SPT trung bình dọc theo thân cọc. Khả năng chịu tải cho phép sử dụng hệ số an toàn F s = 2.5-3.0 * Theo công thức Nhật Bản: ( ) [ ] πdLcLN0,2AαN 3 1 Q CiuSiSipa a ∑ ++= (tấn) Trong đó: N a - chỉ số SPT của đất dưới mũi cọc. N Si - chỉ số SPT của lớp đất cát thứ i bên thân cọc. L Si - chiều dài đoạn cọc nằm trong lớp đất cát thứ i. L Ci - chiều dài đoạc cọc nằm trong đất sét. c u - lực dính không thoát nước của đất sét, tấn/m 2 . α = 30 - hệ số phụ thuộc vào phương pháp thi công. 1.2.2.3. Phương pháp tính từ kết quả xuyên tĩnh (CPT) Theo tiêu chuẩn TCXD 205:1998, sức chịu tải cực hạn của cọc xác định theo công thức sau: Q u = Q p + Q s = A p K c q c + u ∑ sisi fh Trong đó: u – chu vi tiết diện cọc, m h si – độ dài cọc trong lớp đất thứ i, m f si – ma sát bên đơn vị của lớp thứ i, được xác định theo sức kháng xuyên đầu mũi q c ở cùng độ sâu, theo công thức: f si = q ci / i α , hệ số i α lấy theo bảng 1.4. Bảng 1.4. Hệ số K c và α Loại đất q c (kPa) Hệ số K c Hệ số α Sét chảy, bùn <2000 0.5 30 Sét cứng vừa 2000-5000 0.45 40 Sét cứng – rất cứng >5000 0.55 60 Cát chảy 0-2500 0.5 80 Cát chặt vừa 2500-10000 0.5 100 Cát chặt – rất chặt >10000 0.4 150 Đá phấn (mềm) >5000 0.3 100 Đá phấn phong hóa, mãnh vụn >5000 0.4 60 A p – diện tích tiết diện mũi cọc, m 2 q c – sức kháng xuyên trung bình, lấy trong khoảng 3d phía trên và 3d phía dưới mũi cọc. K c – hệ số mang tải, lấy theo bảng 1.4 Sức chịu tải cho phép của một cọc: Q a = Q u /FS. Hệ số an toàn FS = 2-3. 2. CỌC ĐÓNG Cọc đóng là cọc bê tông được đúc sẵn thường b > 30cm, L = 8-20m được hạ theo phương pháp truyền lực của búa vào cọc (đóng hoặc rung). Có độ tin cậy cao, chất lượng cọc hoàn toàn kiểm tra được, sự làm việc tương hổ giữa đất và cọc được bảo đảm. Cọc có khả năng tiếp thu được lớn nên được dùng phổ biến trong xây dựng công trình trên nền đất yếu và xây dựng các hạng mục cao tầng. Trọng lượng cọc lớn, gây khó khăn trong vận chuyển và hạ cọc. Khi đóng cọc thường gây ồn, gây chấn động, khó xuyên qua các lớp cát trung. 2.1. THIẾT BỊ THI CÔNG HẠ CỌC Hình 2.1. Thiết bị thi công đóng cọc Dàn búa: dàn búa bao gồm bộ phận dẫn hướng thông thường là một khung ngang được lắp với đầu cần trục tại đỉnh và thanh giữ ở đáy, nối đáy của các thanh dẫn với thân dàn. Bộ phận dẫn hướng đủ cứng để đảm bảo giữ cọc đúng vị trí, duy trì cọc và búa trên trục thẳng đứng. Thanh giữ có thể được gắn cố định theo chiều dài hoặc có thể lồng vào nhau nên nó có khả năng điều chỉnh bán kính hoạt động dàn đóng cọc. Búa: có rất nhiều loại có thể sử dụng để hạ cọc - Búa rơi tự do: búa được nâng lên bằng tay và sau đó được thả rơi tự do để đập vào cọc, năng lượng của búa bằng tích của trọng lượng búa với độ cao rơi tự do, hiệu suất búa khoảng 75%. - Búa đơn động: búa được nâng lên bằng hơi nước hoặc khí nén sau đó được thả rơi tự do, hiệu suất búa khoảng 75-85%. Trọng lượng phần rơi của búa: 1-6tấn. Chiều cao nâng chày: 0.9-1.5m. Ap suất hơi nước: 6-8atm. Số nhát đóng: 10-30nhát/phút. - Búa song động: búa được nâng lên bằng hơi nước hoặc khí nén tác động kép làm tăng nhanh quá trình búa rơi trở xuống. Búa song động kích thước nhỏ hơn, có búa nhẹ hơn khi lực đóng tương tương thì tần số đóng lớn hơn so với búa đơn động, hiệu suất búa 75-85%. Trọng lượng phần rơi của búa: 0.2-2.2tấn. Số nhát đóng: 120-300nhát/phút. - Búa đóng vi sai: dùng chất lỏng có áp cao hơn nên búa nặng hơn có thể nâng lên và hạ đóng xuống với thể tích khí hoặc hơi nước thấp hơn so với búa song động khi tiêu thụ cùng một mức năng lượng, hiệu suất búa khoảng 85%. Trọng lượng phần rơi của búa: 0.2-0.75tấn. Số nhát đóng: 50-170nhát/phút. - Búa đóng rung: dùng cặp vật nặng quay lệch tâm so với tâm quay tạo ra dao động cơ học hình sin làm cọc xuyên vào đất. Loại búa này sử dụng hiệu quả nhất trong loại đất không dính hoặc đất dạng hạt. - Búa diezen kiểu ống hoặc kiểu cần: làm việc theo nguyên tắc động cơ diezen 2 thì, ít tốn nguyên liệu, giá rẻ, hiệu suất đóng 85-100%, ô nhiễm môi trường. Trọng lượng phần rơi của búa: 0.5-5tấn. Số nhát đóng: 120-300nhát/phút. Đe (mũ cọc): là một mũ thép ở trên đỉnh cọc dùng để phân bố sự va đập của búa đều lên cọc. Đe phải có kích cỡ chính xác để tiếp xúc hoàn toàn với cọc, hình dạng và kích cỡ của đe phải làm tương tự với cọc. Đệm búa hoặc đệm đe: bảo vệ búa và cọc khỏi bị hư hại do tác động của các lực lớn nhất, truyền năng lượng của búa vào cọc có hiệu quả hơn do tính chất đàn hồi, gồm các loại sau: - Đệm gỗ: làm bằng gỗ cứng thông thường dày 150mm. Mặt hạn chế của nó là bị dập hoặc có thể bị cháy trong khi đóng dẫn đến thay đổi tính đàn hồi, vì thế cần thay đệm thường xuyên trong quá trình đóng cọc. - Đệm phiến lát mỏng: được chế tạo bằng những lớp đệm phiến mỏng bằng nhôm và mica từng lớp xen kẽ nhau. Do không biến dạng trong khi tồn tại nên chúng truyền hầu như toàn bộ năng lượng của búa vào cọc nên hiện nay chúng được dùng thay cho đệm gỗ. - Đệm cơ học: làm thành xi lanh, pittông và lò xo, được thiết kế để có tính chất đàn hồi không đổi trong quá trình đóng cọc. Những loại đệm này giảm lực cao nhất và kéo dài khoảng thời gian va đập của búa. Đệm cọc: đặt giữa đỉnh cọc bê tông đúc sẵn và đệm đe, bao gồm những miếng gỗ (gỗ cứng, ván gỗ mềm, gỗ dán) có tác dụng bảo vệ cọc khỏi bị hư hại đồng thời truyền toàn bộ năng lượng của búa vào cọc và phân bố đều lực va đập của búa lên đầu cọc. 2.2. QUI TRÌNH THI CÔNG * Việc lựa chọn thiết bị hạ cọc phù hợp tuỳ theo năng lực thiết bị hiện có, điều kiện địa chất công trình, chiều sâu hạ cọc và độ chối thiết kế. Nguyên tắc chọn búa như sau: - Đủ năng lượng để hạ cọc đến chiều sâu thiết kế với độ chỗi thiết kế, xuyên qua các lớp đất dày kể cả tầng kẹp cứng. - Ứng suất động gây ra nhỏ hơn ứng suất động cho phép của cọc để hạn chế khả năng gây nứt cọc. - Tổng số nhát đập hoặc tổng thời gian hạ cọc liên tục không được vượt quá giá trị khống chế trong thiết kế để ngăn ngừa hiện tượng cọc bị mỏi. - Độ chối của cọc không nên quá nhỏ có thể làm hỏng đầu búa. Búa đóng : lựa chọn búa đóng cọc theo khả năng chịu tải của cọc trong thiết kế và trọng lượng cọc. Năng lượng cần thiết tối thiểu của nhát búa đập E được xác định theo công thức: E tt = 1.75aP Trong đó: E tt - năng lượng đập của búa, kGm. a - hệ số = 25 kGm/tấn. P - khả năng chịu tải của cọc quy định trong thiết kế, tấn. Loại búa được chọn với năng lượng nhát đập E tt phải thoả mãn điều kiện: k E qQ tt n ≤ + Trong đó: Q n - trọng lượng toàn phần của búa, kG. q - trọng lượng cọc (gồm trọng lượng mũ và đệm đầu cọc), kG. k - hệ số quy định trong bảng sau: Bảng 2.1. Giá trị hệ số k theo kiểu búa Loại ba Hệ số k Ba diezen kiểu ống v ba song động Ba đơn động v diezen kiểu cần Ba treo 6 5 3 Đối với búa diezen, giá trị tính toán năng lượng đập lấy bằng: Đối với búa ống: E tt = 0.9 QH Đối với búa cần: E tt = 0.4 QH Trong đó: Q - trọng lượng phần đập của búa, kG. H - chiều cao rơi thực tế phần đập búa khi đóng ở giai đoạn cuối: H = 2.8m đối với búa ống; H lần lượt bằng 1.7, 2, 2.2m tương ứng với búa cần có trọng lượng phần đập là 1250, 1800, 2500kG. Độ chối của cọc có thể kiểm tra theo công thức động Hilley rút gọn sau: 0 5.0 e Q HW e u r −= ζ      = ep pr EA LHW e ζ 2 0 Trong đó: e - độ chối của cọc (tính trung bình cho 20cm cuối cùng), m. ξ - hiệu suất cơ học của búa đóng, được kiến nghị như sau: - ba rơi tự do điều khiển tự động, ξ = 0.8 - ba diezen, ξ = 0.8 - ba rơi tự do nng bằng cp tời, ξ = 0.4 - ba hơi đơn động, ξ = 0.6; H - chiều cao rơi của búa, m. W r - trọng lượng của búa đóng, T. Q u - sức chịu tải cực hạn của cọc, thường lấy với hệ số an toàn Fs ≥ 3 L P - chiều dài cọc, m A p - diện tích tiết diện cọc, m 2 . E e - môđun đàn hồi của vật liệu cọc, T/ m 2 . Khi cần phải đóng xuyên qua các lớp đất chặt nên dùng các búa có năng lượng đập lớn hơn các trị số tính toán hoặc có thể dùng biện pháp khoan dẫn trước khi đóng hoặc biện pháp xói nước (hệ số chọn búa tăng thêm 1.5 lần). Dùng mũ cọc và đệm cọc phù hợp với tiết diện ngang của cọc. Các khe hở giữa mặt bên của cọc và thành mũ cọc mỗi bên không nên quá 1cm. Búa rung: loại búa rung hạ cọc chọn theo tỷ số K 0 / Q t tuỳ thuộc vào điều kiện đất nền và chiều sâu hạ cọc, trong đó K 0 là momen lệch tâm (Tcm) và Q t là trọng lượng toàn phần gồm trọng lượng cọc, búa rung và đệm đầu cọc (T). Giá trị của tỷ số này khi dùng búa rung với tốc độ quay bánh lệch tâm 300-500 vòng/phút, ≥ trị số cho trong bảng sau: Khi các thông số búa rung ổn định, cọc không gặp chướng ngại thì tốc độ hạ cọc, biên độ dao động và công suất máy sẽ bị giảm do ma sát bên của cọc tăng dần theo chiều sâu. Để tăng chiều sâu hạ cọc nên tăng công suất động cơ cho đến công suất thiết kế. Khi tốc độ hạ cọc giảm tới 2-5cm/phút và biên độ dao động khoảng 5mm thì cọc sẽ khó xuống tiếp, cần phải chạy hết công suất động cơ và tiến hành xói nước hoặc lấy đất lòng cọc. Bảng 2.2. Tỷ số K 0 /Q t Tính chất đất m cọc xuyn qua Phương php hạ K 0 /Qt khi độ su hạ cọc < 15 m >15 m * Ct no nước, bn, st dẻo mềm v dẻo chảy * Ct ẩm, đất st, st dẻo mềm, cứng * St cứng, nửa cứng, ct, sỏi, sạn Khơng xĩi nước v lấy đất ra khỏi cọc Xĩi nước tuần hồn v lấy đất khỏi lịng cọc ống Xĩi nước v lấy đất khỏi lịng cọc thấp hơn cả mũi cọc 0.80 1.10 1.30 1.0 1.30 1.60 Tiến hành ghi chép nhật ký, số liệu trong quá trình thi công hạ cọc: • Trong giai đoạn đầu: khi đóng cọc bằng búa đơn động nên ghi số nhát búa và độ cao rơi búa trung bình để cọc đi được 1m; khi dùng búa hơi thì ghi áp lực hơi trung bình và thời gian để cọc đi được 1m và tần số nhát đập trong một phút. Độ chối phải đo với độ chính xác 1mm. Độ chối kiểm tra được đo cho 3 loạt búa cuối cùng. Đối với búa diezen thì 1 loạt là 10 nhát; đối búa hơi thì 1 loạt là số nhát búa trong thời gian 2 phút; đối với búa rung thì 1 loạt là thời gian búa làm việc trong 2 phút. • Vào cuối quá trình đóng cọc khi độ chối gần đạt tới trị số thiết kế: khi đóng bằng búa đơn động phải tiến hành từng nhát để theo dõi độ chối cho mỗi nhát; khi đóng bằng búa hơi song động cần phải đo độ lún của cọc, tần số đập của búa và áp lực hơi cho từng phút; khi dùng búa diezen thì độ chối được xác định từ trị trung bình của loạt 10 nhát sau cùng. [...]... hồi phục n Đệm Cọc bê tơng có đệm gỗ Cọc bê tơng có mũ cọc, đệm cọc, đệm búa Cọc bê tơng có búa gang, khơng có mũ cọc Cọc bê tơng có đệm búa n 0.32 (0.25) 0.40 0.40 0.50 Bảng 5.3 Biến dạng đàn hồi của đầu cọc và đệm đầu cọc c1 Ứng suất vật liệu đầu cọc Biến dạng đàn hồi của đầu cọc và đệm đầu cọc, MPa và đệm đầu cọc c1, cm 3.5 0.18 7.0 0.35 10.5 0.53 14 0.70 Bảng 5.4 Biến dạng đàn hồi của cọc c2 = QuL/AEP... gia tải lại và cấp Khơng q 15 phút một lần cho 30 phút sau đó giảm tải Khơng q 1 giờ một lần cho thời gian >1 giờ QUI TRÌNH GIA TẢI THEO TIÊU CHUẨN ASTM D1143 - 81 • Phương pháp thử tải duy trì chậm cho cọc hoặc nhóm cọc (Thí nghiệm SM): Tải tác dụng lên cọc phải bằng 200% tải trọng thiết kế cho cọc đơn hoặc 150% tải trọng thiết kế cho nhóm cọc Gia tải tăng dần theo từng cấp 25% tải thiết kế cho cọc. .. sức chịu tải cho phép của cọc được xác định từ kết qủa thí nghiệm thử tải tĩnh cọc bằng một trong các phương pháp sau: - Sức chịu tải giới hạn bằng tải trọng tương ứng với chuyển vị đầu cọc 10% chiều rộng cọc bằng 20mm: chuyển vị cọc = 11.59mm ứng với tải trọng tối đa Qu = 49.43 tấn Sức chịu tải giới hạn bằng tải trọng lớn nhất khi dừng thí nghiệm: Qu = Ptt = 49.43 tấn Sức chịu tải cực hạn của cọc theo... trị tải trọng, biến dạng trong 1 giờ sau khi giảm tải tồn bộ Ưu điểm chính của phướng pháp này là nhanh (2-3 giờ) và rẻ Phương pháp này có giá trị đặc biệt đối với cọc ma sát, khơng thể dùng cho cọc chống (lực xun rất lớn) • Phương pháp thử tải theo chu kỳ của Thuỵ Điện (Thí nghiệm SC): Tải tác dụng lên cọc phải bằng 150% tải trọng thiết kế cho cọc đơn hoặc 100% tải trọng thiết kế cho nhóm cọc Tải. .. lên cọc lấy bằng 1/3 tải trọng thiết kế rồi tiến hành giảm tải còn 1/6 tải trọng thiết kế Thời gian giữ cấp tải tăng và giảm là 5 phút Lặp lại gia tải và giảm tải 20 lần Sau đó gia tải đến cấp tải lớn hơn 1/6 tải trọng thiết kế và thực hiện như các bước trước đó Tiếp tục cho đến khi đạt đến tải trọng phá hoại Trong q trình tăng và giảm tải, tiến hành ghi chép các số liệu ngay trước và sau khi gia tải. .. biểu đồ quan hệ sau: - Biểu đồ quan hệ tải trọng - chuyển vị - Biểu đồ quan hệ chuyển vị - thời gian của các cấp tải - Biểu đồ quan hệ tải trọng - thời gian - Biểu đồ quan hệ chuyển vị - tải trọng - thời gian 4.6.1 Sức chịu tải giới hạn của cọc đơn Từ kết quả thí nghiệm, sức chịu tải giới hạn của cọc đơn có thể được xác định được bằng nhiều phương pháp Giá trị sức chịu tải giới hạn xác định theo phương... hoặc chiều rộng cọc 3 Xét theo tình trạng thực tế thí nghiệm và cọc thí nghiệm: Sức chịu tải giới hạn được lấy bằng cấp tải trọng trước cấp tải gây ra phá hoại vật liệu cọc Trong trường hợp phải dừng thí nghiệm sớm hơn dự kiến do điều kiện gia tải hạn chế thí sức chịu tải giới hạn bằng tải trọng lớn nhất khi dừng thí nghiệm 4.6.2 Sức chịu tải cho phép của cọc đơn Sức chịu tải cho phép của cọc đơn thẳng... cấp tải trọng lớn nhất theo dự kiến thì có thể giảm về cấp tải trọng trước đó và giữ tải như quy định Khi có u cầu thí nghiệm chu kì thì thực hiện theo quy trình gia tải sau: • Chu kỳ thứ nhất: gia tải đến tải trọng quy định (thơng thường đến 100% tải trọng thiết kế), sau đóm giảm tải về 0 Giá trị mỗi cấp gia tải, giảm tải và thời gian giữ tải như quy trình gia tải tiêu chuẩn • Chu kỳ thứ hai: gia tải. .. chất tải có thể là gang, khối bê tơng hoặc bao cát • Phản lực liên hợp cọc neo và chất tải: bố trí đối trọng trên cọc neo hoặc trên dầm chính phụ để cọc neo và đối trọng cùng làm việc Hình 4.1 Sơ đồ lắp đặt thiết bị phản lực cọc neo Hình: Sử dụng cọc neo làm đối trọng Hình 4.2 Sơ đồ lắp đặt thiết bị phản lực sàn chất tải Hình: Sử dụng khối nặng làm đối trọng Đồng hồ đo áp lực (pressure gauge): dùng đồng... xun lớn) thì sức chịu tải của cọc thấp, cọc khó xun (độ xun nhỏ) thì sức chịu tải của cọc cao Phương pháp này có độ tin cậy khơng cao, cần kiểm tra so sánh với kết quả thí nghiệm nén tĩnh cọc: - Đất sét nhậy: sức chịu tải xác định thấp hơn sức chịu tải thực tế của cọc do đất chặt lại trong q trình đóng - Đất sét, đất cát: sức chịu tải xác định cao hơn sức chịu tải thực tế của cọc do qua nhiều lân xun . 1. CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ĐÚC SẴN 1.1. CẤU TẠO CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP ĐÚC SẴN Cọc bê tông cốt thép đúc sẵn có nhiều hình dạng khác nhau: vuông, tròn, tam. ruột, đôi khi cọc được làm bằng bê tông ứng suất trước. Hiện nay, cọc bê tông cốt thép vuông, đặc rỗng đúc sẵn được sử dụng rộng rãi, thường có kích thước cạnh cọc b, chiều dài cọc L phụ thuộc. chiều dài cọc bê tông vuông, đặc ruột Tiết diện, cm 2 20x20 25x25 30x30 35x35 40x40 Chiều dài, m 3-7 3-8 9-12 13-15 >16 B tông dùng để chế tạo cọc có mác 200, 300. Cọc bê tông vuông đúc sẵn thường được