Nguyn c Hnh B mụn a K thut Khoa Cụng Trỡnh - HGTVT Chơng iI thiết kế nền móng CC I- Khái niệm Móng cọc đợc sử dụng để truyền tải trọng công trình xuống các lớp đất dới sâu thông qua ma sát đợc huy động giữa thành đất và thành cọc và lực chống ở mũi. Khi cọc tựa lên nền địa chất có sức chống ở mũi cao (nền đá, nền cuội sỏi, cát sỏi ở trạng thái chặt) sức kháng chủ yếu huy động từ sức kháng mũi cọc và đợc gọi là cọc chống, ngợc lại khi cọc tựa lên nền địa chất thông thờng sức kháng của cọc chủ yếu từ ma sát thành bên và cọc đợc gọi là cọc ma sát. II- Cỏc quy nh v cọc đóng theo (22 TCN 272 05) + Quy nh v sõu ca cc Độ chôn sâu của cọc phải đợc xác định dựa trên khả năng chịu tải trọng thẳng đứng và tải trọng ngang và chuyển vị của cả cọc và đất bên dới. Nói chung, trừ khi đạt độ chối, độ sâu thiết kế với bất kỳ cọc nào cũng không đợc nhỏ hơn 3000 mm trong đất dính, rắn chắc hoặc vật liệu hạt chặt và không đợc nhỏ hơn 6000 mm trong đất dính mềm yếu hoặc vật liệu dạng hạt rời. Trừ khi đạt đợc độ chối, cọc cho trụ mố kiểu khung phải xuyên không nhỏ hơn 1/3 chiều dài tự do của cọc. Đóng cọc xuyên qua một lớp đất bên trên mềm hoặc rời nằm trên lớp đất chắc và cứng, phải xuyên qua lớp đất rắn một khoảng cách thích hợp để hạn chế chuyển vị của các cọc cũng nh đạt đợc khả năng chịu tải thích hợp. Các cọc phải đợc thiết kế để có khả năng chịu tải và khả năng kết cấu đảm bảo với độ lún cho phép và độ chuyển vị ngang cho phép. Sức kháng của các cọc có thể đợc xác định thông qua kết quả khảo sát thăm dò dới mặt đất, kết quả thí nghiệm tại hiện trờng hoặc trong phòng thí nghiệm, thí nghiệm tải trọng tĩnh, thí nghiệm tải trọng động có xét đến hiệu ứng truyền sóng. Khả năng chịu tải có thể đánh giá bằng cách tham khảo quá trình làm việc trớc đây. Khi xác định sức chịu tải cần xét đến: 51 Nguyn c Hnh B mụn a K thut Khoa Cụng Trỡnh - HGTVT Sự khác nhau giữa sức chịu tải của cọc đơn và nhóm cọc, Khả năng chịu tải của lớp đất nằm phía dới chịu tải trọng của nhóm cọc, ảnh hởng của việc đóng cọc tới các kết cấu liền kề, Khả năng xói và ảnh hởng của chúng, Sự truyền lực từ đất đang cố kết nh lực ma sát bề mặt âm hay các lực kéo xuống dới + Quy nh v khoảng cách cọc, tĩnh không v độ ngm Khoảng cách tim-tới-tim cọc không đợc nhỏ hơn 750 mm hay 2,5 lần đờng kính hay chiều rộng cọc, chọn giá trị nào lớn hơn. Khoảng cách từ mặt bên của bất kỳ cọc nào tới mép gần nhất của móng phải lớn hơn 225 mm. Đỉnh của các cọc phải đợc thiết kế ngàm sâu ít nhất 300 mm trong bệ móng sau khi đã dọn đi tất cả các vật liệu cọc h hại. Nếu nh cọc đợc gắn với bệ móng bằng các thanh cốt thép chôn hay các tao, chúng phải đợc chôn sâu không nhỏ hơn 150 mm vào bệ móng. Khi cốt thép cọc đợc neo trong bệ cọc thoả mãn các yêu cầu i) tỉ lệ cốt thép neo không nhỏ hơn 0.5%; ii) số thanh neo không nhỏ hơn 4; iii) cốt thép phải nằm trong bệ để đủ chịu một lực bằng 1.25f y A s thì độ ngàm có thể nhỏ hơn 150 mm. Các cọc xiên đợc dùng khi sức kháng ngang của các cọc thẳng đứng không đủ để chống lại các lực ngang truyền lên móng, hoặc khi cần tăng thêm độ cứng của toàn bộ kết cấu. + Quy nh v c ao độ dự kiến v cao trình mũi cọc tối thiểu Cần thể hiện các cao trình dự kiến và cao trình mũi cọc tối thiểu của từng kết cấu phần dới trong các bản vẽ hợp đồng. Các cao trình mũi cọc dự kiến phải phản ánh đợc cao độ tại đó có thể đạt đợc khả năng chịu tải cực hạn cần thiết của cọc. Các cao trình mũi cọc dự kiến tối thiểu phải phản ánh đợc độ xuyên vào đất cần thiết để chống đỡ các tải trọng ngang lên cọc, bao gồm xói lở nếu có và/ hoặc độ xuyên qua các địa tầng không thích hợp nằm trên. + Quy nh v các cọc xuyên qua nền đất đắp Khi đóng cọc xuyên qua nền đất đắp, phải đảm bảo ngập xuyên ít nhất là 3000mm qua lớp đất nguyên thuỷ trừ phi đến độ chối do gặp đá gốc hay gặp 52 Nguyn c Hnh B mụn a K thut Khoa Cụng Trỡnh - HGTVT địa tầng chịu lực đủ rắn ở một độ sâu ít hơn. Vật liệu đắp nền phải đợc chọn lọc sao cho không cản trở việc hạ cọc đến chiều sâu yêu cầu. Kích cỡ hạt tối đa của bất cứ loại đất đắp nào đề không đợc vợt quá 150mm. Các vị trí khoan thăm dò trớc hay cọc khoan đập cần đợc quy định khi cần thiết, đặc biệt đối với các loại cọc chuyển vị + Quy nh v các ứng suất đóng cọc cho phép tối đa Có thể ớc tính tải trọng đóng cọc bằng cách phân tích phơng trình sóng hay kiểm tra động đối với lực và gia tốc ở đầu cọc trong quá trình đóng cọc. Lực đóng cọc tối đa đối với các cọc đợc đóng ở trên đầu cọc không đợc vợt quá các sức kháng tính toán sau đây với các hệ số sức kháng thích hợp: Các cọc thép Chịu nén 0,90 F y A g Chịu kéo 0,90 F y A n Các cọc bê tông Chịu nén 0,85 f c A c Chịu kéo 0,70 F y A s Các cọc bê tông dự ứng lực Chịu nén (0,85f c - f pe ) A c Chịu kéo - môi trờng bình thờng ( ) cpe ' c Aff0,25 + Chịu kéo - môi trờng xâm thực nghiêm trọng f pe A ps trong đó: A c : Diện tích phần chịu nén bê tông phía bên trong cốt thép đai (mm 2 ) A g : tổng diện tích mặt cắt ngang cọc (mm 2 ) A n : Diện tích mặt cắt ngang thực của cọc khi chịu kéo (mm 2 ) A ps : Diện tích cốt thép dự ứng lực (mm 2 ) A s : Diện tích cốt thép không dự ứng lực (mm 2 ) f pe : ứng suất hữu hiệu còn lại trong cốt thép dự ứng lực sau khi mất mát (MPa) f c : Cờng độ chịu nén của bê tông quy định ở 28 ngày (MPa) F y : Cờng độ chảy nhỏ nhất của thép (MPa) 53 Nguyn c Hnh B mụn a K thut Khoa Cụng Trỡnh - HGTVT III- Cỏc quy nh v cọc khoan nhi theo (22 TCN 272 05) + Quy nh v Chiều sâu chôn cọc Chiều sâu chôn cọc khoan phải đủ để cung cấp các khả năng chịu tải thẳng đứng và ngang phù hợp và chuyển vị chấp nhận đợc. + Quy nh v ờng kính cọc v cọc mở rộng đáy Với các cọc ngàm vào đá yêu cầu có các ống vách xuyên qua các lớp đất bên trên, các hồ sơ thi công phải chỉ rõ rằng đờng kính hốc đá khoan ít nhất phải nhỏ hơn đờng kính trong của vách là 150 mm. Với các cọc ngàm vào đá không cần có các ống vách qua các lớp đất bên trên, đờng kính hốc khoan có thể bằng đờng kính thân cọc qua lớp đất. Việc thiết kế phải dựa vào đờng kính hốc đá cụ thể. Trong đất dính cứng, có thể dùng đáy mở rộng, loe hình chuông hoặc doa ở mũi cọc để tăng thêm diện tích tựa nhằm giảm áp lực đầu cọc đơn vị hoặc để tạo thêm sức kháng chống tải trọng kéo lên. Khi đáy của hố khoan đợc dọn sạch và kiểm tra trớc khi đổ bê tông, toàn bộ diện tích đáy có thể coi là hữu hiệu trong việc truyền tải Trong thực tế, phải xét tới việc chôn cọc tới độ sâu lớn hơn để tránh các khó khăn và chi phí cho việc đào mở rộng đáy. + Quy nh v Khoảng cách giữa các cọc Khoảng cách tim-đến-tim của cọc khoan phải lớn hơn 3.0 lần đờng kính hoặc khoảng cách yêu cầu nhằm tránh ảnh hởng giữa các cọc lân cận, lấy trị số lớn hơn. Nếu yêu cầu khoảng cách gần hơn thì trình tự thi công phải đợc quy định rõ trong các hồ sơ hợp đồng và phải đánh giá tác động qua lại giữa các cọc liền kề. IV- Kim toỏn v sc chu ti dc trc ca cc 4.1 Sc chu ti tớnh toỏn Nờn u tiên quá trình thiết kế dựa trên các phân tích tĩnh kết hợp với quan trắc hiện trờng trong khi đóng cọc hay thí nghiệm tải trọng. Kết quả thí nghiệm tải trọng có thể đợc ngoại suy cho các kết cấu gần kề có điều kiện đất tơng tự. Sức kháng đỡ của cọc có thể đợc ớc tính bằng cách dùng các phơng pháp 54 Nguyn c Hnh B mụn a K thut Khoa Cụng Trỡnh - HGTVT phân tích hay phơng pháp thí nghiệm hiện trờng. Trong chng ny ch cp ch yu n xỏc nh sc chu ti theo phng phỏp phõn tớch (chi tit v cỏc thớ nghim xỏc nh sc chu ti ca cc c trỡnh by trong Chng III). Sức kháng đỡ tính toán của các cọc Q R có thể tính nh sau: Q R = Q n = Q ult (2.1) q hay Q R = Q n = p Q p + Q s (2.2) q qs với: Q p = q p A p (2.3) Q s = q s A s (2.4) Trong đó: q = hệ số sức kháng dùng cho sức kháng đỡ của một cọc đơn. Q ult = sức kháng đỡ của một cọc đơn (N) Q p = sức kháng mũi cọc (N) Q s = sức kháng thân cọc (N) q p = sức kháng đơn vị mũi cọc (MPa) q s = sức kháng đơn vị thân cọc (MPa) A s = diện tích bề mặt thân cọc (mm 2 ) A p = diện tích mũi cọc (mm 2 ) qp = hệ số sức kháng đối với sức kháng mũi cọc quy định cho trong Bảng 2.1 dùng cho các phơng pháp tách rời sức kháng của cọc do sức kháng của mũi cọc và sức kháng thân cọc. qs = hệ số sức kháng đối với sức kháng thân cọc cho trong Bảng 2.1 dùng cho các phơng pháp tỏch rời sức kháng của cọc do sức kháng của mũi cọc và sức kháng thân cọc. 55 Nguyn c Hnh B mụn a K thut Khoa Cụng Trỡnh - HGTVT 56 Phơng pháp/Đất/Điều kiện Hệ số sức kháng Ma sát bề mặt: Sét Phơng pháp (Tomlinson, 1987) Phơng pháp (Esrig & Kirby, 1979 và phơng pháp Nordlund dùng cho đất dính) Phơng pháp (Vijayvergiya & Focht,1972) 0,70 v 0,50 v 0,55 v Khả năng chịu lực cực hạn của các cọc đơn Sức kháng mũi cọc: sét và đá Sét (Skempton, 1951) Đá (Hiệp hội địa kỹ thuật Canada, 1985) 070 v 0,50 v Ma sát bề mặt và chịu lực mũi cọc: Cát Phơng pháp SPT Phơng pháp CPT 0,45 v 0,55 v Phân tích phơng trình sóng với sức kháng đóng cọc giả định Thí nghiệm tải trọng 0,65 v 0,80 v Phá hoại khối Sét 0,65 Khả năng chịu lực nhổ của các cọc đơn Phơng pháp Phơng pháp Phơng pháp Phơng pháp SPT Phơng pháp CPT Thí nghiệm tải trọng 0,60 0,40 0,45 0,35 0,45 0,80 Khả năng chịu lực nhổ của nhóm cọc Cát Sét 0,55 0,55 Bảng 2.1 Các hệ số sức kháng theo trạng thái giới hạn cờng độ cho các cọc chịu tải trọng dọc trục Nguyn c Hnh B mụn a K thut Khoa Cụng Trỡnh - HGTVT 4.2 Sc chu ti danh nh theo phng phỏp phõn tớch Sức chịu tải của cọc theo đất nền bao gồm hai thành phần: i) sức kháng ma sát giữa thành cọc và đất xung quanh; ii) sức kháng đỡ của đất nền trớc mũi cọc. Bất kỳ Quy trình nào khi dự báo sức chịu tải của cọc đều tìm cách xác định hai thành phần này. Theo phơng pháp phân tích, sức kháng ma sát và sức kháng mũi của cọc đợc ớc tính dựa vào tính chất cơ lý của đất qua quá trình khảo sát địa chất công trình trớc khi xây dựng. Với móng nông, quá trình xây dựng làm thay đổi không đáng kể trạng thái của đất khi xây dựng. Ngợc lại với móng nông, quá trình thi công móng sâu làm thay đổi tính chất của đất. Ví dụ, cọc sẽ đẩy đất ra xung quanh khi chúng đợc đóng vào đất, quá trình này có thể gây ra áp lực ngang lớn trong đất. Sự thay đổi tính chất cơ lý khi thi công này có thể là có lợi hoặc bất lợi cho sức chịu tải của cọc, và chúng ta cần phải hiểu sự thay đổi này để có thể ớc tính chính xác hơn sức chịu tải của cọc khi dùng phơng pháp phân tích. 4.2.1. Sự xáo động của đất trong quá trình thi công cọc 4.2.1.1 Sự xáo động đối với đất sét trờng hợp cọc đóng 4.2.1.1.1 Sự thay đổi áp lực nớc lỗ rỗng của đất xung quanh cọc Quá trình nén đất khi hạ cọc làm tăng áp lực nớc lỗ rỗng, tỷ số gữa áp lực nớc lỗ rỗng tăng thêm và ứng suất có hiệu thẳng đứng ban đầu có thể lên đến (1.5 2) ở các vị trí gần cọc và áp lực nớc lỗ rỗng tăng thêm giảm đến 0 ở khoảng cách cọc khoảng từ 30-40 lần bán kính cọc (Poulos & Davis, 1980). Gần đầu cọc tỷ số này có thể lên đến 3-4. Sự tăng áp lực nớc lỗ rỗng này làm giảm sức kháng của cọc tạm thời. Theo thời gian quá trình cố kết xảy ra, sức chịu tải của cọc đợc phục hồi. Thông thờng với cọc đơn thời gian phục hồi khoảng 30 ngày (Soderberg, 1962). Tuy nhiên với trờng hợp nhóm cọc thời gian phục hồi lâu hơn nhiều. Trong trờng hợp này cần quan tâm đến sự khác nhau giữa thời gian phục hồi và tiến độ xây dựng công trình bên trên. 4.2.1.1.2 Sự mất tiếp xúc giữa cọc v đất Cọc bị rung, lắc trong quá trình đóng và tạo ra khoảng hở giữa đất và cọc. Với đất sét mềm dới tác dụng của áp lực ngang các khoảng hở này sẽ đợc lấp kín sau đó nhng với đất sét cứng thì khoảng hở này không đợc lấp lại đến một chiều 57 Nguyn c Hnh B mụn a K thut Khoa Cụng Trỡnh - HGTVT sâu khá lớn. Tomlinson (2001) ghi lại các khoảng hở đó có thể xuất hiện ở độ sâu từ 8-16m từ mặt đất. Do vậy với đất sét cứng sức kháng ma sát của lớp đất gần mặt đất là không đáng kể. 4.2.1.1.3 Sự xáo trộn đất Khi đóng cọc vào nền, đất bị đẩy ra xung quanh. Quá trình này gây ra sự xáo trộn do cắt và nén. Sự xáo động còn là kết quả của quá trình trợt giữa hạt đất và cạnh cọc khi cọc đợc đóng vào trong đất. Quá trình xáo trộn với đất sét làm thay đổi cấu trúc của đất và làm giảm cờng độ cắt của đất từ giá trị cực hạn xuống giá trị kháng cắt bền lâu. Khái niệm giá trị kháng cắt cực hạn và giá trị kháng cắt bền lâu đợc thể hiện trên Hình 2.1. Biến dạng Độ bền đỉnh Độ bền dài lâu Hỡnh 2.1 Quan hệ g iữa sức khán g cắt của đất và biến dạn g cắt trợt Giá trị kháng cắt đỉnh sẽ giảm xuống giá trị kháng cắt bền lâu khi biến dạng cắt tăng lên. Để nghiên cứu hiện tợng này thiết bị cắt trực tiếp truyền thống đã đợc thay thế bằng thiết bị cắt vòng nh hình vẽ dới. Với thiết bị này khi hai nửa vòng trên và dới xoay ngợc sức kháng cắt của đất đợc đo với độ trợt giữa hai nửa là tuỳ ý. Kết quả từ thí nghiệm này cho thấy sau nhiều vòng quay sức kháng cắt sẽ giảm từ giá trị đỉnh xuống giá trị bền lâu. Kết quả thí nghiệm của Ladd và Edgers (1972) cho sức kháng bền lâu vào khoảng (0.6-1) giá trị đỉnh. Chandler và Martins (1982) đo sức kháng ma sát giữa cọc và đất cho thấy giá trị sức kháng bền sâu từ 0.48-0.52 giá trị sức kháng đỉnh. 58 Nguyn c Hnh B mụn a K thut Khoa Cụng Trỡnh - HGTVT Hiện tợng này đợc đợc giải thích là do khi trợt các hạt sẽ sắp xếp dọc theo mặt trợt khi biến dạng trợt tăng lên (Lemos & Vaughan, 2004), do phá vỡ các liên kết keo dính, liên kết móc gài giữa các hạt (Mitchell, 1976). Từ hiện tợng trên sức kháng cắt giữa bề mặt cọc và đất tại một độ sâu nhất định sẽ giảm dần khi cọc trợt qua điểm đó trong quá trình hạ cọc (Randolph, 2003). 4.2.1.2 Sự xáo động đối với đất cát cho cọc đóng Quá trình nén đất khi đóng cọc cũng gây ra áp lực nớc lỗ rỗng xung quanh cọc đối với đất cát. Tuy nhiên, do hệ số thấm cao nên áp lực nớc lỗ rỗng này thờng tiêu tán hết trong quá trình thi công. Khi đóng cọc trong đất cát chặt, sự nở ra khi cắt xuất hiện và hiện tợng này gây ra áp lực nớc lỗ rỗng âm, gây ra sự tăng sức kháng tạm thời làm quá trình đóng cọc trở nên khó khăn. Hiện tợng xuất hiện rõ nhất khi đóng cọc với búa đóng có số nhát/phút cao. Tuy nhiên các xáo trộn lâu dài ảnh hởng đến sức chịu tải của cọc đợc quan tâm hơn. Với đất cát rời hoặc chặt vừa quá trình đóng cọc có ảnh hởng tích cực đến sức chịu tải của cọc do đất xung quanh cọc đợc làm chặt thêm. Với đất rời ở trạng thái chặt, quá trình đóng cọc làm các hạt đất bị cọ xát, vỡ nhỏ. Do đó, sức chịu tải của cọc giảm khi dùng búa nặng hạ cọc trong đất rời ở trạng thái chặt. Do rất khó có thể thu đợc mẫu không xáo động đối với đất rời. Do vậy, sức chịu tải của cọc trong đất rời thờng đợc xác định từ kết quả thí nghiệm hiện trờng (thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn hoặc thí nghiệm xuyên tĩnh). 4.2.1.3 ảnh hởng do sự phân bố các lớp địa chất đến sức kháng ma sát Khi xác định sức kháng ma sát của cọc cho các lớp đất khác nhau cần thiết phải xét đến sự phân bố của chúng. Sau đây là một số ví dụ để minh hoạ vấn đề này: Trờng hợp thứ nhất: Lớp bùn yếu nằm trên lớp sét cứng. Với trờng hợp này khi đóng cọc qua lớp bùn yếu để đi vào lớp sét cứng. Đất bùn yếu sẽ theo cọc xâm nhập vào lớp sét cứng ở một độ sâu nhất định và làm giảm yếu sức kháng ma sát giữa đất sét cứng và cọc trong khoảng này. Trờng hợp thứ hai: Ngợc lại với trờng hợp thứ nhất, khi trên lớp sét cứng không phải là lớp sét bùn yếu mà là lớp cát. Trong trờng hợp này đất cát sẽ theo 59 Nguyn c Hnh B mụn a K thut Khoa Cụng Trỡnh - HGTVT cọc xâm nhập vào lớp sét cứng ở một độ sâu nhất định. Với tình huống này sức kháng ma sát giữa đất và cọc trong khoảng này sẽ tăng lên. 4.2.1.4 Sự xáo động đối với cọc khoan nhồi Quá trình tạo lỗ khoan tạm thời khi thi công cọc khoan nhồi làm giảm áp lực ngang của đất. Khi đổ bê tông, áp lực ngang đợc phục hồi một phần tuy nhiên áp lực ngang do bê tông thờng không tạo ra đợc áp lực ngang nh áp lực ngang ban đầu của đất trớc khi xây dựng. Do vậy sức chịu tải của cọc khoan nhồi nhỏ hơn sức chịu tải của cọc đóng khi hai cọc có cùng kích thớc. Sự giảm áp lực ngang của của đất phụ thuộc vào thời gian từ khi tạo lỗ khoan đến khi đổ bê tông. Vì lý do này, cần đổ bê tông nhanh nhất ngay sau khi tạo lỗ. Ngoài ra, vữa sét giữ ổn định thành vách có thể lu lại trên thành vách và làm giảm sức kháng ma sát. 4.2.1.5 Xác định sức chịu kháng thành bên của cọc theo phơng pháp Sức kháng ma sát của cọc theo ứng suất có hiệu đợc xác định từ công thức cơ bản sau: )(' psxs tgf = (2.5) Trong đó: f s = sức kháng ma sát đơn vị giữa đất và cọc x = ứng suất ngang hữu hiệu ps = góc nội ma sát giữa cọc và đất Góc nội ma sát giữa đất và cọc thờng đợc liên hệ với góc nội ma sát của đất nh ở bảng sau: Tiếp xúc giữa đất và cọc Góc ma sát giữa đất và cọc Thép trơn/cát (0.5-0.7) Thé p khôn g trơn/cát (0.7-0.9) Bê tôn g đúc sẵn/cát (0.8-1.0) Bê tôn g đúc tại chỗ/cát 1 .00 Gỗ/cát (0.8-0.9) Bng 2.2 Góc ma sát g iữa đất và cọc cho các lại cọc 60 [...]... cho móng cọc Độ lún của nhóm cọc có thể tính bằng cách quy móng về móng khối t ơng đ ơng, tải trọng đ ợc giả định tác động lên móng t ơng đ ơng đặt tại hai phần ba độ sâu chôn cọc vào lớp chịu lực nh trong Hình 2.16 Độ lún của móng t ơng đ ơng đ ợc tính nh móng nông đã đề cập trong Ch ơng I Móng t ơng đ ơng Hình 2.16 Kích th ớc móng t ơng đ ơng (theo Duncan và Buchignani 1976) Lớp yếu Lớp tốt Móng. .. ngang K: K 'x 'z (2.6) Quá trình xây dựng móng làm thay đổi áp lực ngang của đất, do vậy hệ số nén ngang sau khi xây dựng khác với hệ số nén ngang tr ớc khi xây dựng Ko Tỷ số K/Ko phụ thuộc vào nhiều yếu tố: + Loại hình thi công cọc: Nh đã phân tích ở trên loại hình cọc đóng làm tăng áp lực ngang trong lúc đó móng khoan nhồi làm giảm áp lực ngang + Hình dạng cọc: Loại cọc đóng có mũi đặc là loại làm... nở Hỡnh 2.15 Cọc khoan đi qua lớp đất tr ơng nở Tầng chịu lực 4.6.1 Sức kháng nhổ của nhóm cọc Sức kháng nhổ nhóm cọc của cọc khoan đ ợc xác định giống nh cọc đóng với hệ số sức kháng lấy trong Bảng 2.4 V- Ki m toỏn móng cọc v lún và biến dạng 5.1 Tải trọng tính lún và độ lún cho phép Với các cọc trong đất rời, độ lún của móng sẽ đ ợc xét duyệt bằng cách dùng tất cả các tải trọng tác dụng trong Tổ hợp... sức kháng ma sát cho cọc khoan trong đất dính thì không tính sức kháng ma sát cho các vùng sau đây: ít nhất 1500mm ở trên cùng của cọc; Nếu cọc thẳng, không tính đoạn ở đáy cọc với chiều dài bằng đ ờng kính cọc Nếu dùng cọc loe thì không tính ma sát phần loe và đoạn bằng đ ờng kính cọc trên phần loe Nhận xét về ph ơng pháp: Ph ơng pháp này liên hệ sức kháng ma sát giữa đất và cọc với sức kháng cắt... cho cọc khoan: Đối với cọc chịu tải trọng dọc trục trong đất dính, sức kháng đơn vị mũi cọc danh định của cọc khoan (MPa) có thể tính nh sau: qp = NcSu 4 (MPa) (2.24) Trong đó: Nc = 6[1+ 0,2 (Z/D)] 9 (2.25) trong đó: D = đ ờng kính cọc khoan (mm) Z = độ xuyên của cọc khoan (mm) Su = c ờng độ kháng cắt không thoát n ớc (MPa) Giá trị của Su phải đ ợc xác định từ kết quả thí nghiệm hiện tr ờng và/ hoặc trong. .. định trong Bảng 2.1 80 Nguy n Qug = c H nh B mụn a K thu t Khoa Cụng Trỡnh - HGTVT khả năng kháng nhổ danh định của nhóm cọc (N) Sức kháng nhổ danh định Qug của nhóm cọc đ ợc lấy số nhỏ nh t trong: Tổng của sức kháng nhổ của cọc đơn, hoặc Khả năng kháng nhổ của nhóm cọc đ ợc xem nh là một khối Đối với nhóm cọc trong đất rời Trọng l ợng của khối bị nâng đ ợc xác định theo độ dốc 1/4 từ đế của nhóm cọc. .. kháng cho khả năng kháng nhổ của nhóm cọc đ ợc xem nh là một khối đ ợc cho trong Bảng 2.1 cho nhóm cọc trong đất sét và trong cát 4.6 Sức kháng nhổ cho c c khoan nh i 4.6.1 Sức kháng nhổ của cọc khoan đơn Sức kháng nhổ của cọc khoan đơn vách thẳng có thể ớc tính theo cách t ơng tự nh để xác định sức kháng bên đối với cọc khoan chịu nén Khi xác định sức kháng nhổ của cọc khoan loe có thể bỏ qua sức kháng... năng chịu nhổ của cọc khoan lấy nh quy định trong Bảng 2.4 Khả năng chống nhổ tính toán của cọc khoan loe trong đất dính, Qr có thể đ ợc xác định nh sau: Qr = Qn = Qsbell (2.47) Trong đó: Qsbell = qsbell Au (2.48) Trong đó: qs bel l = NuSu (MPa) (Dp2 D2) 4 (mm2) Au = Nu = hệ số dính bám nhổ lên, Dp = đ ờng kính của phần loe (mm) Db = chiều sâu chôn trong lớp móng (mm) D = đ ờng kính của cọc khoan (mm)... dựng Cọc - có xói n ớc Cọc - đất chuyển vị ngang nhỏ - cọc đóng Cọc - đất chuyển vị ngang lớn - cọc đóng Cọc khoan nhồi - thi công theo ph ơng pháp khô Cọc khoan nhồi - ổn định bằng vữa sét - kỹ thuật tốt Cọc khoan nhồi - ổn định bằng vữa sét - kỹ thuật kém Cọc khoan nhồi - ổn định bằng ống thép d ới mực n ớc K/Ko 0.5-0.7 0.7-1.2 1.0-2.0 0.9-1.0 0.7-0.9 B ng 2.3 K/Ko cho các loại cọc khác nhau Từ đó sức... của các cọc trong nhóm Hệ số nhúm , lấy bằng 1.0 khi bệ cọc có hoặc không tiếp xúc với đất nền Hệ số sức kháng cho cọc đơn đ ợc cho trong Bảng 2.1 H s nhúm h c a t r i l y b ng 1 do s c khỏng nhúm c c khụng bao gi nh h n t ng s c khỏng c a cỏc c c riờng r vỡ quỏ trỡnh úng c c lm ch t t xung quanh c c 4.4.3 Nhóm cọc trong đất tốt nằm trên đất yếu hoặc t cú tớnh nén lún l n Nếu nhóm cọc đ ợc đóng trong