1 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO Trường Đại học Bách khoa Hà Nội *** CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự do - Hạnh phúc ______________ NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN MÔN HỌC QUÁ TRÌNH CƠ BẢN TRONG CNMT Họ và tên:Nguyễn Văn Vƣợng Số hiệu sinh viên: 20083572 Lớp: KTMT Khoá:53 Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường Ngành: Kỹ thuât môi trƣờng. 1.Đầu đề thiết kế: Thiết kế hệ thống hấp thụ cho hỗn hợp khí NH 3 -không khí . 2. Các số liệu ban đầu: Hỗn hợp khí vào tháp hấp thụ: NH 3 và không khí. Lƣu lƣợng hỗn hợp đầu vào tháp: 7000Nm 3 /h Thành phần hỗn hợp theo phần thể tích: 12 % Áp suất,nhiệt độ: Tự chọn Thiết bị hấp thụ loại : Tháp đệm. 3. Nội dung các phần thuyết minh và tính toán 1. Mở đầu 2. Tính toán thiết kế tháp đệm (Mô phỏng theo một số điều kiện) - Đƣờng kính. - Chiều cao - Trở lực của tháp. 3. Tính toán cơ khí. 4. Tính toán thiết bị phụ: - Bơm. - Máy nén. 5. Kết luận. 4. Các bản vẽ đồ thị (ghi rõ các loại bản vẽ và kích thước các loại bản vẽ): 2 5. Cán bộ hướng dẫn TS:Nguyễn Phạm Hồng Liên 6. Ngày giao nhiệm vụ đồ án môn học: 7. Ngày hoàn thành đồ án môn học: Hà Nội, ngày tháng năm CÁN BỘ HƢỚNG DẪN (Ký, ghi rõ họ tên) 3 MỤC LỤC MỞ ĐẦU . Trang PHẦN 1 : CÂN BẰNG VẬT LIỆU. 1. Điều kiện làm việc của tháp. 2. Thiết lập phƣơng trình đƣờng cân bằng. 3. Thiết lập phƣơng trình đƣờng nồng độ làm việc. 4. Đồ thị của đƣờng cân bằng và đƣờng làm việc của tháp. PHẦN 2 : KẾT CẤU THÁP. I. Đƣờng kính tháp. 1. Lƣợng khí trung bình đi trong tháp. 2. Tốc độ khí trung bình đi trong tháp . 3. Đƣờng kính tháp. II. Chiều cao làm việc của tháp. 1. Chiều cao của một đơn vị chuyển khối. 2. Số đơn vị chuyển khối . 3. Chiều cao tháp : Bảng mô phỏng. PHẦN 3 : TRỞ LỰC CỦA THÁP. 1. Hệ số Re. 2. Tổn thất áp suất (trở lực ) của đệm khô. 3. Sức cản thuỷ học của tháp đệm đối với hệ khí _ lỏng và hơi lỏng ở điểm 4. Sức cản thuỷ lực trên điểm đảo pha trong chế độ nhũ tƣơng. 5.Sức cản thuỷ lực ở dƣới điểm đảo pha. PHẦN 4 : THIẾT BỊ PHỤ. I.Bơm chất lỏng. 1. Áp suất toàn phần của bơm. 2. Năng suất của bơm. 3. Hiệu suất chung của bơm . 4. Công suất động cơ điện. II. Vận chuyển khí . 1. Áp suất toàn phần của quạt. 2.Công suất lý thuyết của quạt. 3. Công suất thực tế của quạt . PHẦN 5 : TÍNH TOÁN CƠ KHÍ. I. Tính thân hình trụ. 1. Chiều dày của thân hình trụ đƣợc tính theo công thức . 2. Kiểm tra ứng suất của thành theo áp suất thử . II. Tính đáy và nắp thiết bị. 1. Chiều dày của đáy và nắp đƣợc tính theo công thức . 2. Kiểm tra ứng suất thành theo áo suất thử thuỷ lực . III. Chọn mặt bích. 1. Bích nối nắp và đáy với thân thiết bị . 2.Bích nối đƣờng ống với lỗ ở nắp và đáy . IV. Chọn chân đỡ. KẾT LUẬN TÀI LIỆU THAM KHẢO 4 MỞ ĐẦU . Hiện nay , trong các quá trình sản xuất của rất nhiều các ngành , các lĩnh vực khác nhau đều đã và đang phát thải ra các chất khí với hàm lƣợng và khối lƣợng có thể gây ảnh hƣởng , ô nhiễm môi trƣờng . Một trong những chất khí đó có thể nêu ra đó là khí acmoniac (NH 3 ). Ở điều kiện bình thƣờng , NH 3 là chất khí không màu , nhẹ , mùi khai , xốc , gây cảm giác khó chịu . NH 3 có thể gây viêm đƣờng hô hấp cho con ngƣời và động vật , gây loét giác mạc , thanh quản và khí quản . Thực vật bị nhiễm độc NH 3 ở nồng độ cao làm lá cây bị trắng bạch , làm đốm lá và hoa , làm giảm rễ cây , thân cây bị lùn , giảm tỷ lệ hạt giống nảy mầm . Trong nƣớc , NH 3 dễ hoà tan thành NH 4 OH gây nhiễm độc cá và các sinh vật thuỷ sinh . NH 3 còn có khả năng tạo thành các sol khí và bụi lơ long có tác dụng hấp thụ và khuếch tán ánh sáng mặt trời , làm giảm độ trong suốt của khí quyển . Trong không khí NH 3 kết hợp với O 2 dƣới tác dụng của ánh sáng mặt trời tạo NO x là tác nhân làm thủng tầng ozon , gây hiện tƣợng hiệu ứng nhà kính , mƣa axít . Với sự gia tăng và ảnh hƣởng ngày càng lớn của NH 3 tới môi trƣờng . Đồng thời tận dụng ƣu điểm của NH 3 trong một số ngành công nghệ sản thì việc thu hồi và xử lý NH 3 bằng mộ hệ thống thiết bị hấp thụ bằng tháp đệm là hết sức cần thiết , do đó đặt ra một yêu cầu thiết kế sao cho hệ thống này đạt hiệu quả và năng suất cao nhất đƣợc đƣa ra . Hấp thụ là quá trình hút khí ( hoặc hơi ) bằng chất lỏng , trong đó vật chất di chuyển từ pha khí vào pha lỏng . Khí dƣợc hút đƣợc gọi là chất đƣợc hấp thụ , chất lỏng để hút gọi là dung môi ( hay chất hấp thụ ) , khí không bị hấp thụ gọi là khí trơ . Bản chất của quá trình hấp thụ là khí hoà tan vào trong lỏng tạo thành hỗn hợp hai cấu tử gồm hai thành phần và hai pha. Quá trình hấp thụ đƣợc dùng để :  Thu hồi các cấu tử quý .  Làm sạch khí .  Tách cấu tử quý thành từng cấu tử riêng biệt . Trong sản xuất , các thiết bị hay đƣợc sử dụng để thực hiện quá trình hấp thụ là :  Thiết bị loại bề mặt .  Thiết bị loại màng .  Thiết bị loại phun .  Thiết bị loại đệm (tháp đệm ) .  Thiết bị loại đĩa ( tháp đĩa ) . Trong các thiết bị hấp thụ ở trên , thì thiết bị hấp thụ tháp đệm đƣợc ứng dụng rộng trong công nghệ môi trƣờng để hấp thụ các chất khí gây ô nhiễm nhƣ : NH 3 , H 2 S , SO 2 … bởi tháp đệm có những ƣu điểm sau :  Cấu tạo đơn giản , dễ thiết kế , gia công , chế tạo và vận hành đơn giản.  Bề mặt tiếp xúc pha lớn , hiệu suất cao .  Trở lực trong tháp không quá lớn .  Giới hạn làm việc tƣơng đối rộng . tuy nhiên tháp đệm có nhƣợc điểm là khó thấm ƣớt đều đệm . 5 Nguyên lý làm việc của tháp đệm rất đơn giản , trong tháp đệm , đệm đƣợc đổ đầy trong thân hình trụ , chất lỏng đi từ trên xuống , phân bố đều trên bề mặt đệm , chất khí đi từ dƣới lên , phân tán trong pha lỏng và quá trình chuyển khối diễn ra . Sau 12 tuần tìm hiểu, tính toán và nhận đƣợc sự hƣớng dẫn nhiệt tình của các thầy cô giáo trong Viện. Đây là Đồ án đầu tiên của em, do có nhiều hạn chế về tài liệu và kinh nghiệm tính toán, nên không thể tránh khỏi những sai sót, em mong nhận đƣợc ý kiến đóng góp của các thầy cô giáo để đồ án sau có kết quả tốt hơn. Nguyễn Văn Vượng. 6 1 2 3 4 5 6 7 8 8 8 1. Tháp hấp thụ. 2. Bơm chất lỏng. 3. Quạt thổi khí. 4. Bể chứa nứơc. 5. Bể chứa chất lỏng ra khí tháp. 6. Nguồn cung cấp hỗn hợ p khí cần xử lý. 7. Nơi tiếp nhận hỗn hợ p khí sau xử lý. 8. Van. c hú t h íc h : sơ đồ d ây t r y ền c ô n g n g h ệ 8 7 THUYẾT MINH DÂY CHUYỀN : Hỗn hợp khí cần xử lý ( NH 3 và không khí ) đƣợc quạt thổi khí đƣa vào ở đáy tháp , trên đƣờng ống có van an toàn , van điều chỉnh để điều chỉnh lƣu lƣợng phù hợp yêu cầu . Nƣớc từ bể chứa đƣợc bơm ly tâm bơm lên trên đỉnh tháp , trên đƣờng ống dẫn lỏng có van điều chỉnh nhƣ ống dẫn khí . Quá trình hấp thụ xảy ra , không khí chứa NH 3 sau khi đƣợc hấp thụ đi lên nắp tháp và đi ra ngoài . Nƣớc hấp thụ NH 3 đi xuống đáy và qua van tháo đi vào bể chứa . PHẦN 1 : CÂN BẰNG VẬT LIỆU. 1. Điều kiện làm việc của tháp.  Một số kí hiệu :  d X _nồng độ phần mol tƣơng đối ban đầu của cấu tử hấp thụ trong dung môi. kmol NH 3 /kmol dung môi.  c X _ nồng độ phần mol tƣơng đối cuối của cấu tử hấp thụ trong dung môi kmol NH 3 /kmol dung môi.  d Y _ nồng độ phần mol tƣơng đối ban đầu của cấu tử cần hấp thụ trong hh kmol NH 3 /kmol hh  c Y _ nồng độ phần mol tƣơng đối cuối của cấu tử cần hấp thụ trong hh kmol NH 3 /kmol hh  x G _ lƣợng dung môi đi vào thiết bị hấp thụ , kmol/h .  y G _ lƣợng hỗn hợp khí đi vào thiết bị hấp thụ , kmol/h.  tr G _lƣợng khí trơ đi vào thiết bị hấp thụ , kmol/h.  Điều kiện làm việc của tháp.  Nhiệt độ : Ct 0 25 hay KT 0 298 .  Áp suất : 1P at hay 736P mmHg .  Nồng độ khí thải vào tháp (phần thể tích ) :y d =12%=0,12 Đổi sang nồng độ mol tƣơng đối : d Y = d d y y 1 = 12,01 12,0  = 1364,0 (kmol/kmol khí trơ).  Hiệu suất hấp thụ :  = 90,090 0 0  .  dc YY ).1(   = 01364,01364,0).90,01(  (kmol/kmol khí trơ).  Lƣu lƣợng khí thải vào tháp : y G = 7000 hNm / 3 ; hay y G = 4,22 7000 =312,5 )/( hkmol .  Lƣợng khí trơ đi vào thiết bị hấp thụ : tr G = y G . d Y1 1 = y G )1( d y (IX.9_T2). = 5,312 . )12,01(  =275 (kmol/h)   = 20,1 _lƣợng dung môi tiêu tốn so với lƣợng dung môi tối thiểu. 8 2. Thiết lập phƣơng trình đƣờng cân bằng.  Theo địng luật Henrry : p =  x ; ( IX.1_T2 ). Và từ công thức tính áp suất riêng phần của khí : Pyy cb . ; ( IX.2_T2 ). ta có : y cb = P  .x ; (1). Trong các phƣơng trình trên :  p _ áp suất riêng phần của khí bị hấp thụ trong hỗn hợp khí trên mặt thoáng dung dịch ở điều kiện cân bằng.   _ hằng số Henrry , có cùng thứ nguyên với áp suất.  x _ nồng độ phần mol của khí bị hấp thụ trong dung dịch .  y cb _ nồng độ phần mol của cấu tử bị hấp thụ trong hỗn hợp khi cân bằng với chất lỏng.  P _ áp suất chung của hỗn hợp khí.  Đặt m = P  hằng số cân bằng pha hay hệ số pha loãng , ta có phƣơng trình (1) trở thành : y cb = m x ; (2). đổi sang nồng độ mol tƣơng đối , phƣơng trình (2) có dạng : cb Y = Xm mX )1(1  ; (3).  Theo điều kiện làm việc của tháp có :   NH 3 (25 0 C) = 6 10.00223,0 )(mmHg ; (bảng IX.1 _ T2 ). ( hằng số Henrry của 3 NH ở 25 0 C ).  P = 1 at = 736 mmHg .  m = P CNH )25( 0 3  = 736 10.00223,0 6 = 03,3 . Thay vào phƣơng trình (3) ta đƣợc : cb Y = Xm mX )1(1  = X X ).03,31(1 .03,3   cb Y = X X .03,21 .03,3  ; (4). Đây là phƣơng trình đƣờng cân bằng. 3. Thiết lập phƣơng trình đƣờng nồng độ làm việc.  Lƣợng dung môi tối thiểu cần thiết để hấp thụ khi giả thiết nồng độ cuối của dung môi đạt đến nồng độ cân bằng , tức là c X = cbc X nhƣ sau : minx G = tr G . dcbc cd XX YY   ; (5). Từ phƣơng trình đƣờng cân bằng rút ra : X = 03,3.03,2  cb cb Y Y , nên ứng với d Y = 1364,0 (kmol/kmol khí trơ ) , ta có : c X = cbc X = 03,31364,0.03,2 1364,0  = 0412,0 (kmol/kmol khí trơ ).Thay vào phƣơng trình (5) ta có : 9 minx G = tr G . dcbc cd XX YY   = 275 . 00412,0 01364,01364,0   = 39,189 )/( hkmol .  Thực tế các thiết bị hấp thụ thực không bao giờ đạt đƣợc cân bằng giữa các pha , nghĩa là nồng độ cân bằng luôn lớn hơn nồng độ thực tế nên lƣợng dung môi tiêu tốn luôn lớn hơn lƣợng dung môi tối thiểu và đƣợc biểu thị bằng công thức : x G = minx G .  ; Với  = 20.1 đã cho , ta có : x G = 39,819 . 20,.1 = 268,983 )/( hkmol .  Từ phƣơng trình cân bằng vật liệu đối với khoảng thể tích thiết bị kể từ một tiết diện bất kỳ nào đó tới phần trên của thiết bị : )()( dxctr XXGYYG  ; (IX.6_T2). Rút ra : Y = tr x G G . X  c Y - tr x G G . d X ; (6). Từ các thông số đã tính đƣợc ở trên ,thay vào phƣơng trình (6) ta đƣợc : Y = 275 268,983 . X  01364,0 - 0  Y = 01364,0.5755,3 X . Đây là phƣơng trình đƣờng nồng độ làm việc của tháp. 4. Đồ thị của đƣờng cân bằng và đƣờng làm việc của tháp. Từ phƣơng trình đƣờng cân bằng và phƣơng trình đƣờng làm việc , cùng với việc cho một vài giá trị của X trong khoảng từ X = 0 đến X = X c , ta có bảng số liệu sau : X 0 0.002 0.004 0.006 0.008 0.010 0.012 0.014 cb Y 0 0.0061 0.0122 0.0184 0.0246 0.0309 0.0373 0.0437 Y 0.0136 0.0208 0.0279 0.0351 0.0324 0.0422 0.0565 0.0637 X Ycb Y 0 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 0.07 0 0.002 0.004 0.006 0.008 0.01 0.012 0.014 Ycb Y Column1 10 0 0 0.0136 0.002 0.0061 0.0208 0.004 0.0122 0.0279 0.006 0.0184 0.0351 0.008 0.0246 0.0422 0.01 0.0309 0.0494 0.012 0.0373 0.0565 0.014 0.0437 0.0637 PHẦN 2 : KẾT CẤU THÁP. I. Đƣờng kính tháp. Đƣờng kính tháp đƣợc xác định theo công thức : D = tb tb V  .3600. 4 , m ; (IX.89_T2). Trong đó :  tb V _ lƣợng khí trung bình đi trong tháp , hm / 3 .   tb _ tốc độ khí trung bình đi trong tháp , sm/ . 1. Lƣợng khí trung bình đi trong tháp. tb V = 2 cd VV  , hm / 3 ; (IX.101_T2). Trong đó :  d V _lƣu lƣợng hỗn hợp đầu ở điều kiện làm việc , hm / 3 .  c V _lƣu lƣợng khí thải đi ra khỏi tháp , hm / 3 .  Tính d V : d V = y G . ytb ytb M  , hm / 3 . (7). Trong đó :  ytb M _ khối lƣợng mol phân tử trung bình của hỗn hợp khí , kmolkg/ .  ytb  _ khối lƣợng riêng trung bình của pha khí , 3 / mkg . Ta có : ytb  = ytb M . RT P = 4,22 ytb M . TP TP . . 0 0 ; (I.3_T1).  ytb ytb M  = 0 0 . 4,22 TP TP thay vào phƣơng trình (7) ta đƣợc : d V = y G . 0 0 . 4,22 TP TP = 7857,401 . 273.1 298.1.4,22 = 1755,9824 )/( 3 hm .  Tính c V : c V = tr V . )1( c Y , hm / 3 . Với tr V = tr G . tr tr M  [...]... Thị Thu Thuỷ và cô Hoàng Thu Hƣơng đã tận tình chỉ bảo , hƣớng dẫn em hoàn thành đồ án này ! TÀI LIỆU THAM KHẢO I GS , TSKH Nguyễn Bin ,…, sổ tay quá trình và thiết bị công nghệ hoá chất, tập 1 , NXB Khoa học và Kỹ thuật , 2005 II GS , TSKH Nguyễn Bin ,…, sổ tay quá trình và thiết bị công nghệ hoá chất, tập 2 , NXB Khoa học và Kỹ thuật , 2006 34 35 ... 3 - không khí bằng tháp đệm , với dung môi là nƣớc mà em đƣợc nghiên cứu , tìm hiểu Sau một học kỳ nghiên cứu cùng với sự hƣớng dẫn nhiệt tình của cô giáo Nguyễn Thị Thu Thuỷ và cô Hoàng Thu Hƣơng , đồ án của em đã đƣợc hoàn thành , tuy còn nhiều thiếu xót và chƣa thật hoàn hảo nhƣng qua quá trình làm đồ án em đã hiểu đƣợc rất nhiều về công việc thiết kế và hiểu sâu hơn về đặc điểm , công dụng … về... Công suất động cơ điện N dc = N  tr  dc (II.190_T1) Trong đó :   tr _ hiệu suất truyền động Chọn  tr = 0,85   dc _ hiệu suất động cơ điện Chọn  dc = 0,9  N dc = 1,43 = 1,87 (kW ) 0,85 0,9 Thƣờng chọn động cơ điện có công suất dự trữ so với công suất tính toán theo công thức : N c dc =  N dc (II.191_T1) Với :  _hệ số dự trữ công suất  = 1,5 ; (BảngII.33_T1) Vậy động cơ điện mắc cho... m 2 ) 2,6  Tính theo giới hạn chảy có :  k  =  c  nc = ( Bảng 300 10 6 1,0 = 200.106 1,5 (XIII.2_T2) (N / m2 ) Với :  n k , n c _ hệ số an toàn bền của một số vật liệu chế tạo cơ bản n k = 2,6 ; n c = 1,5 (Bảng XIII.3_T2)   _ hệ số điều chỉnh (Bảng XIII.2_T2)  = 1,0 6 2 Ta lấy giá trị bé hơn :  k  = 200.10 N / m để tính toán tiếp  C _ số bổ xung do ăn mòn , bào mòn và dung sai về chiều... dem _ khối lƣợng của đệm M dem = H S  d Trong đó :  H _ chiều cao lớp đệm , H = 3,5 m  S _ tiết diện ngang của tháp S =  D 2 4 = (Bảng (Bảng XIII.11_T2) 3,14 1,4 2 = 1,5386 (m 2 ) 4   d _khối lƣợng riêng của đệm  d = 570 kg / m 3 (Bảng IX.8_T2 )  M dem = 3,5 1,5386 570 = 3069,51 (kg)  M dm _ khối lƣợng chất lỏng điền đầy tháp M dm = Vl  l Trong đó :  V l = Vth - V dem ( tính gần... có :  1 = 0,51 ; (BảngII.16-N08_T1)  Chọn van tiêu chuẩn có :  2 = 4,7 ; (BảngII.16-N037_T1)  Chọn khuỷu có chỗ ngoặt sắc cạnh có :  3 =   = 1.1,19 = 1,19   =1 ; (BảngII.16-N027_T1)   = 1,19 ; (BảngII.16-N028_T1)   = 1   2   3 = 0,51  4,7  1,19 = 6,4 Vậy : p d = 21,63  3028,14 = 3049,77 ( N / m 2 )   k _ khối lƣợng riêng của khí ở môi trƣờng xung quanh (Bảng  k = 1,162 kg...   ) g H ; (II.202_T1) Trong đó :  p1 , p 2 _ áp suất dƣ trong không gian hút và đẩy, N/m2 Do áp suất làm việc của tháp bằng áp suất môi trƣờng nên hiệu số : ( p2  p1 ) = 0 2  p h _áp suất mất mát trong đƣờng ống hút , N/m  p h =  p h  p h Với :  p h _tổn thất áp suất do trở lực ma sát trong đƣờng ống hút 1 2 1 p h1 =  L   2 , N / m2 ; d td 2 (II.55_T1) Trong đó :  L _ chiều dài... phía trƣớc có :  1 = 0,51 ; (BảngII.16-N08_T1)  Chọn van tiêu chuẩn có :  2 = 4,7 ; (BảngII.16-N037_T1)   = 1   2 = 0,51  4,7 = 5,21 1,1749 28,38 2 = 2465,09 ( N / m 2 ) 2 2 Vậy : p h = 21,63  2465,09 = 2485,72 ( N / m 2 )  p h = 5,21 2  p d _áp suất mất mát trong đƣờng ống đẩy, N/m  p d =  p d  p d 1 2 Với :  p d _tổn thất áp suất do trở lực ma sát trong đƣờng ống 1 đẩy Tƣơng... x 2 lg  2 ; (I.12_T1) Trong đó :   1 ,  2 _ độ nhớt động lực của NH 3 và H 2 O trong pha lỏng ở 250C , N.s/m2  x1 , x2 _ nồng độ mol của NH 3 và H 2 O trong pha lỏng Từ công thức (I.12_T1) suy ra : lg  x = xtb lg  NH ( 25 C )  (1  xtb ) lg  H O( 25 C ) 0 3 0 2 12 ta có :   NH = 0,152 10 3 N s / m 2 ; (Hình I.25_T1)   H O( 250 C ) = 0,8937 10 3 N s / m 2 ; (Bảng I.102_T1) 0 3 ( 25... Trong đó : D x _ hệ số khuếch tán trong pha lỏng , m2/s  ở 200C : D 20 =  1 1 10 6    M NH M H 2O 3      2 , m2 / s (VIII.14_T2)   A.B  n  v NH 3  v n    Với :  A và B là hệ số liên hợp A = 1 ; B = 4,7 , 1 3 1 3   n _ độ nhớt của nƣớc ở 200C , cP ,  n , = 10 3  n = 10 3 1, 005.103 = 1, 005 cP  v n _ thể tích mol của nƣớc từ vn ( 20 C ) = 1000 ,77 10 6 m 3 / kg ; (Bảng . TẠO Trường Đại học Bách khoa Hà Nội *** CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự do - Hạnh phúc ______________ NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN MÔN HỌC QUÁ TRÌNH CƠ BẢN TRONG CNMT Họ và tên:Nguyễn. bản vẽ đồ thị (ghi rõ các loại bản vẽ và kích thước các loại bản vẽ): 2 5. Cán bộ hướng dẫn TS:Nguyễn Phạm Hồng Liên 6. Ngày giao nhiệm vụ đồ án môn học: 7. Ngày hoàn thành đồ án. không bị hấp thụ gọi là khí trơ . Bản chất của quá trình hấp thụ là khí hoà tan vào trong lỏng tạo thành hỗn hợp hai cấu tử gồm hai thành phần và hai pha. Quá trình hấp thụ đƣợc dùng để : 