∆ cy y x y y ( )a ( )b ( )c ∆ +∆ = ∆ +∆ cx my cy mx ∆ cx ∆ cx ∆ cy ∆ cy y x TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 Equation Chapter 1 Section 1 MỤC LỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO I. TIẾNG VIỆT 1. Bộ Xây dựng (2007), TCXDVN 356 : 2005 Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng, Hà Nội. 2. Bộ Xây dựng (2007), TCVN 2737 : 1995 Tải trọng và tác động – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng, Hà Nội. 3. Bộ Xây dựng (2007), TCXD 198 : 1997Nhà cao tầng – Thiết kế bê tông cốt thép toàn khối. 4. Bộ Xây dựng (1998), TCXD205 : 1998 Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế. 5. Bộ Xây dựng (1997), TCXD195 : 1997 Nhà cao tầng – Thiết kế cọc khoan nhồi. 6. Bộ Xây dựng (2004), TCXDVN 326 : 2004 Cọc khoan nhồi – Tiêu chuẩn thi công và nghiệm thu. 7. Bộ Xây dựng (1998), TCXD206 : 1998 Cọc khoan nhồi – Yêu cầu chất lượng thi công. 8. Bộ Xây dựng (1995), TCVN4453 : 1995 Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép toàn khối - Quy phạm nghiệm thu và thi công. 9. Bộ Xây dựng (2008), Cấu tạo bê tông cốt thép, NXB Xây dựng. GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 1 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 10.Nguyễn Trung Hòa (2008), Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép theo Quy phạm Hoa Kỳ, NXB Xây dựng. 11.TG Sullơ W (1997), Kết cấu nhà cao tầng, NXB Xây dựng. 12.TG Drodov P.F (1997, Cấu tạo và tính toán hệ kết cấu chòu lực và các cấu kiện nhà cao tầng, NXB Khoa học Kỹ thuật. 13.Ngố Thế Phong, Nguyễn Đình Cống (2008), Kết cấu bê tông cốt thép 1 (Phần cấu kiện cơ bản), NXB Khoa học Kỹ thuật. 14.Ngố Thế Phong, Trònh Kim Đạm (2008), Kết cấu bê tông cốt thép 2 (Phần kết cấu nhà cửa), NXB Khoa học Kỹ thuật. 15.Bộ Xây dựng, Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng bê tông cốt thép chòu động đất theo TCXDVN 375 : 2006, NXB Xây dựng. 16.Nguyễn Đình Cống (2008), Tính toán thực hành cấu kiện bê tông cốt thép theo TCXDVN 356 -2005 (tập 1 và tập 2), NXB Xây dựng Hà Nội. 17.Lê Bá Huế (2009), Khung bê tông cốt thép toàn khối, NXB Khoa học và Kỹ thuật. 18.Vũ Mạnh Hùng (2008), Sổ tay thực hành Kết cấu Công trình, NXB Xây dựng. 19.Trần Văn Việt (2009), Cẩm nang dùng cho Kỹ sư Đòa kỹ thuật, NXB Xây dựng Hà Nội. 20.Nguyễn Văn Quảng (2007), Nền móng Nhà cao tầng, NXB Khoa học Kỹ thuật. 21.Vũ Công Ngữ (1998), Thiết kế và tính toán móng nông, NXB Trường Đại học Xây dựng Hà Nội. 22.Đặng Tỉnh (2002), Phương pháp phần tử hữu hạn tính toán khung và móng công trình làm việc đồng thời với nền, NXB Khoa học Kỹ thuật. 23.Châu Ngọc n (2005), Cơ học đất, NXB Đại học Quốc gia TP. Hồ Chí Minh. 24.Châu Ngọc n (2005), Nền móng, NXB Đại học Quốc gia TP. Hồ Chí Minh. 25.Trần Quang Hộ (2008), Ứng xử của đất và cơ học đất tới hạn, NXB Đại học Quốc gia TP. Hồ Chí Minh. 26.Lê Văn Kiểm (2010), Thi công đất và nền móng, NXB Đại học Quốc gia TP. Hồ Chí Minh. 27.Lê Văn Kiểm (2009), Thiết kế thi công, NXB Đại học Quốc gia TP. Hồ Chí Minh. 28.Lê Văn Kiểm (2009), Album thi công xây dựng, NXB Đại học Quốc gia TP. Hồ Chí Minh. 29.Đỗ Đình Đức (2004), Kỹ thuật thi công (tập 1), NXB Xây Dựng. 30.Viện khoa học công nghệ (2008), Thi công cọc Khoan Nhồi, NXB Xây dựng. GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 2 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 II. TIẾNG ANH 31.American Concrete Institute (2008), Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318M-08) and Commentary. 32.Concrete society – Technical Report No 43 (1994), Post – tensioned Concrete Floors – Design Handbook 1 st Ed. 33.Post-Tensioning Institute (2006), Post-Tensioning Manual 6 th Ed. 34.Robert Park, William L. Gamble (2000), Reinforced Concrete Slabs 2 nd Ed. 35.Sami Khan Martin Williams (1995), Post – Tensioned Concrete Floors. 36.Biòan O. Aalami (1999), Design Fundamentals of Post – tensioned Concrete Floors , Post- Tensioning Institute. 37.Biòan O. Aalami (2008), Deflection Concrete Floors Systems for Serviceability, Technical Note - Adapt. 38.Bungale S. Taranath, Mc Graw Hill (1988), Structural Analysis and Design of Tall Buildings. 39.The Institution of Structural Enginners (2006), Manual for the design of concrete building structures to Eurocode 2. 40.VSL Prestressing (Aust) Pty Ltd (2002), VSL Construction Systems. III. PHẦN MỀM 41.Phầm mềm Sap 2000 version 10. 42.Phần mềm Adapt PT version 8.0. 43.Phần mềm Adapt Builder version 3.1. 44.Phần mềm Autocad 2007. GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 3 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 PHẦN 1 CƠ SỞ PHƯƠNG PHÁP LUẬN LỜI MỞ ĐẦU Từ sau những năm 1995 trở lại đây, các kết cấu bằng bê tông ứng lực trước được ứng dụng ngày càng phổ biến trong xây dựng nhà nhiều tầng ở Việt Nam như sàn, dầm bê tông ứng lực trước, cọc ly tâm ứng lực trước, móng bè ứng suất trước vv. Tuy nhiên hiện nay tại Việt Nam chưa có tiêu chuẩn về thiết kế cấu kiện bê tông ứng lực trước và các tiêu chuẩn thiết kế hiện hành TCXDVN 356:2005 chỉ đề cập đến một phần nhỏ về tính toán tổn hao ứng suất trước, hơn nữa các tài liệu hướng dẫn và sách tham khảo về lónh vực này còn rất ít và chưa đáp ứng được yêu cầu tính toán thực hành. Do đó việc thiết kế tính toán cho các cấu kiện này gặp nhiều khó khăn. Để phục vụ cho tính toán trong đồ án tốt nghiệp, giáo viên hướng dẫn yêu cầu sinh viên phải nghiên cứu đầy đủ lý thuyết tính toán sàn bê tông ứng lực trước căng sau và đưa vào một phần riêng trong đồ án tốt nghiệp “cơ sở phương pháp luận” để làm cơ sở cho quá trình nghiên cứu và thực hành tính toán:  Tính toán cho giải pháp sàn bê tông ứng suất trước căng sau.  Phân tích ảnh hưởng của ứng lực trước đến thành phần kết cấu không ứng lực trước trong kết cấu nhà cao tầng.  Tính toán kết cấu khung sàn không dầm với mô hình kết cấu đơn giản “mô hình khung tương đương”. Qua việc tìm hiểu 2 tiêu chuẩn được áp dụng phổ biến hiện nay ở các nước trên thế giới là tiêu chuẩn ACI 318M-08 và tiêu chuẩn Eurocode 2. Sinh viên nhận thấy tiêu chuẩn ACI 318M-08 quy đònh rõ ràng và đầy đủ hơn, gần gũi và có tính thực hành cao. Do đó sinh viên chọn tiêu chuẩn ACI 318 để làm cơ sở nghiên cứu lý thuyết cho phần “cơ sở phương pháp luận”. Tất cả các công thức, những yêu cấu cấu tạo trong phần này đều dựa vào tiêu chuẩn hiện hành của Mỹ, tiêu chuẩn ACI 318M-08 và được sinh viên trích dẫn cụ thể. Tóm tắt nội dung chính của phần cơ sở phương pháp luận GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 4 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 Phần cơ sở phương pháp luận gồm 4 chương, nội dung mỗi chương gồm: CHƯƠNG 1.: TỔNG QUAN VỀ BÊ TÔNG ỨNG LỰC TRƯỚC Trong chương này, sinh viên giới thiệu chung về công nghệ bê tông ứng lực trước, so sánh ưu nhược điểm so với bê tông cốt thép thông thường, các quy trình và thiết bò thi công ứng lực trước. Tài liêu tham khảo cho chương này chủ yếu là quyển VSL Prestressing (Aust) Pty Ltd (2002), VSL Construction Systems.[40]. CHƯƠNG 2.: CƠ SỞ LÝ THUYẾT PHÂN TÍCH VÀ THIẾT KẾCẤU KIỆN BÊ TÔNG ỨNG LỰC TRƯỚC CĂNG SAU Trong chương này, sinh viên “tạm dòch” lại hầu như toàn bộ chương 5 của quyển sách về ứng lực trước nổi tiếng “Post – tensioning Manual 6 th Ed” do hội bê tông ứng lực trước Hoa Kỳ PTI (Post-Tensioning Institute)phát hành[33]. Nội dung của chương này nói về bản chất của bê tông ứng lực trước, các giai đoạn làm việc, các mô hình phân tích cấu kiện bê tông ứng lực trước.Trong chương này sẽ trả lời các câu hỏi mà một nhà thiết kế bê tông ứng lực trước cần phải biết như là: Làm sao để mô hình ảnh hưởng của cáp vào kết cấu? Thế nào là thành phần thứ cấp, sơ cấp? Tại sao khi tính toán ảnh hưởng của cáp ở giai đoạn cực hạn chỉ xét đến ảnh hưởng của thành phần thứ cấp? Chương này sẽ cung cấp đầy đủ các kiến thức về nguyên lý tính toán kết cấu bê tông ứng lực trước. CHƯƠNG 3.: QUY TRÌNH TÍNH TOÁN SÀN PHẲNG BÊ TÔNG ỨNG LỰC TRƯỚC CĂNG SAU Chương 3, sinh viên sẽ đi sâu vào quy trình tính toán thực hành sàn bê tông ứng lực trước căng sau như lựa chọn vật liệu, chọn cao độ cáp, tính toán tổn hao ứng suất, tính toán thành phần thứ cấp, kiểm tra ứng suất của bê tông trong từng giai đoạn, kiểm tra chọc thủng của sàn, tính toán kiểm tra độ võng của sàn phẳng bê tông ứng lực trước. Tất cả các công thức tính toán đều dựa vào tiêu chuẩn hiện hành của Mỹ (tiêu chuẩn ACI GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 5 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 318M-08), các công thức sử dụng hay cấu tạo các chỉ dẫn thực hành tính toán đều được sinh viên trích dẫn cụ thể trong tiêu chuẩn. Cuối cùng là sinh viên xây dựng quy trình cho việc tính toán cho sàn bê tông ứng lực trước căng sau. Quy trình áp dụng khi giải kết cấu sàn bê tông ứng lực trước bằng phương pháp giải thủ công, trong trường hợp với sự giúp đỡ của phần mềm chuyên dụng như Adapt hay Ram, Safe… thì có sự thay đổi trình tự tính toán để cho phù hợp. Tài liệu tham khảo để viết cho chương này, chủ yếu dựa vào tiêu chuẩn ACI 318M-08 [31] và 2 quyển “Post tensioned Concrete Floors –Design Handbook 1 st Ed” của Concrete society – Technical Report No 43[32] và quyển“Post – Tensioned Concrete Floors” của Sami Khan Martin Williams[35]. CHƯƠNG 4.: LÝ THUYẾT PHÂN TÍCH ẢNH HƯỞNG CỦA ỨNG LỰC TRƯỚC TRONG THIẾT KẾ KẾT CẤU NHÀ CAO TẦNG Trong kết cấu nhà cao tầng thường thì chỉ có sàn và dầm là sử dụng bê tông ứng lực trước, còn các kết cấu đứng như cột và vách thì sử dụng kết cấu bê tông cốt thép thường. Tải trọng ứng lực trước là một dạng tải trọng đặc biệt luôn luôn tồn tại trong kết cấu và ít hay nhiều vẫn có ảnh hưởng đến các kết cấu khác như cột và vách. Tuy nhiên trong thực tế thì ít người xem xét đến vấn đề này và thường được bỏ qua. Do đó trong chương này sinh viên đề cập đến vấn đề xem xét ảnh hưởng của ứng lực trước trong kết cấu ứng lực trước đến kết cấu không ứng lực trước trong tính toán kết cấu nhà cao tầng. Đồng thời xây dựng phương pháp xem xét ảnh hưởng của chúng vào kết cấu khi tính toán cho khung. Ngoài các nội dung nghiên cứu ở trên, trong phần này sinh viên cũng đã nghiên cứu lý thuyết tính toán kết cấu bằng mô hình đồng thời nền móng và khung: CHƯƠNG 5. LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN SỰ LÀM VIỆC ĐỒNG THỜI GIỮA CÔNG TRÌNH VỚI NỀN VÀ MÓNG Trong chương này, sinh viên đề cập đến các phương pháp mô hình đồng thời, ưu nhược điểm của các mô hình đồng thời, phạm vi áp dụng. Đồng thời sinh viên cũng đã chọn lọc và đưa vào một số công thức tính hệ số nền khá tin cậy hiện nay. GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 6 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 Do thời gian làm đồ án có hạn, kiến thức và trình độ ngoại ngữ của sinh viên còn hạn chế. Do đó trong phần này sẽ có nhiều vấn đề chưa được giải quyết và còn nhiều sai sót, mong quý thầy cô xem xét. CHƯƠNG 1. TỔNG QUAN VỀ BÊ TÔNG ỨNG LỰC TRƯỚC 1.1. SỰ HÌNH THÀNH VÀ PHÁT TRIỂN CỦA BÊ TÔNG ỨNG LỰC TRƯỚC Năm 1886, P.H.Jackson, một kỹ sư người San Francisco, đã giành được bằng sáng chế nhờ việc buộc chặt các sợi dây thép vào bêtông khi thi công sàn nhà bằng phương pháp cuốn vòm. Vào năm 1888, C.W.Doehring, người Đức, cũng đã nhận bằng sáng chế nhờ vào việc tạo nên lực kéo vào kim loại đặt trong bêtông trước khi chất tải cho bản sàn. Những sáng chế kể trên đã không đạt được thành công do việc ứng lực trước trong cốt thép sớm bò mất mát do sự co ngót và từ biến của bê tông. Năm 1908, C.R. Steiner, người Mỹ, đã đề xuất việc gia cường các sợi cốt thép sau khi xảy ra co ngót và từ biến của bêtông, nhằm phục hồi một phần các ứng lực đã bò mất mát. GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 7 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 Năm 1925, R. E. Dill, người Nebraska, đã sử dụng các thanh cốt thép được sơn phủ nhằm tránh lực dính của bêtông, sau khi đổ bêtông, các thanh cốt thép được kéo và neo vào bêtông bằng các đai ốc, tuy nhiên phương pháp này đã không được áp dụng vì những lý do kinh tế. Năm 1928, sự phát triển của bêtông ứng lực trước hiện đại thực sự được khởi đầu bởi E. Freyssinet, người Pháp, với việc sử dụng các sợi thép ứng lực trước có cường độ cao, tuy nhiên phương pháp thực hành đầu tiên được tìm ra bởi E. Hoyer, người Đức. Với phương pháp này các sợi thép được căng giữa hai bệ neo đặt cách nhau vài chục mét trước khi đúc một vài cấu kiện trong các khuôn đặt giữa hai khối neo, khi bêtông đủ cường độ, sợi thép được cắt khỏi neo và sẽ gây ra ứng lực trước trong các cấu kiện đó. Bêtông ứng lực trước thực sự được sử dụng rông rãi bởi độ tin cậy và tính kinh tế của nó, kể từ khi phương pháp ứng lực trước bằng các thiết bò neo được phát minh. Năm 1939, Freyssinet đã phát triển các neo có dạng nêm hình côn và các kích thủy lực hai chiều, vừa kéo cột thép, vừa đẩy các dạng nêm hình côn lồng vào nhau tạo nên một kiểu neo rất chắc chắn. Năm 1940, giáo sư người Bỉ G.Magnel cũng đã sáng chế ra một hệ thống mang tên ông, trong đó hai sợi dây thép được kéo căng đồng thời và được neo bởi các nêm kim loại ở hai đầu. Từ năm 1945, trong bối cảnh chiến tranh thế giới thứ hai và sự khan hiếm thép xây dựng ở Châu Âu, với đặc điểm là sử dụng ít thép hơn, bêtông ứng lực trước đã trở thành một vật liệu xây dựng đóng vai trò quan trọng. Từ đó cho đến nay, cùng với quá trình không ngừng được nghiên cứu và phát triển, bê tông ứng lực trước đã được các kỹ sư thiết kế, các nhà xây dựng công nhận là một giải pháp hoàn toàn tin cậy, an toàn, kinh tế và được ứng dụng trọng rãi trong xây dựng. 1.2. KHÁI NIỆM CHUNG VỀ BÊTÔNG ỨNG LỰC TRƯỚC Bê tông ứng lực trước (BTƯLT) là bê tông, trong đó thông qua lực nén để tạo ra và phân bố một lượng ứng suất bên trong phù hợp nhằm cân bằng với một lượng mong muốn GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 8 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 ứng suất do tải trọng ngoài gây ra. Với các cấu kiện BTƯLT, ứng suất thường được tạo ra bằng cách kéo thép cường độ cao. Bê tông thường có cường độ kéo rất nhỏ so với cường độ chòu nén. Đó là nhân tố dẫn đến việc xuất hiện một loại vật liệu hỗn hợp là “bê tông cốt thép” (BTCT). Việc xuất hiện sớm các vết nứt trong BTCT do biến dạng không tương thích giữa thép và bê tông là điểm khởi đầu cho việc xuất hiện một loại vật liệu mới là “bê tông ứng suất trước”. Việc tạo ra một ứng suất nén cố đònh cho một vật liệu chòu nén tốt nhưng chòu kéo kém như bê tông sẽ làm tăng đáng kể khả năng chòu kéo vì ứng suất kéo xảy ra khi ứng suất nén đã bò vộ hiệu hóa. Sự khác nhau cơ bản giữa BTCT và bê tông ƯLT là ở chỗ trong khi BTCT chỉ là sự kết hợp đơn thuần giữa bê tông và cốt thép để chúng cùng làm việc một cách bò động thì bê tông ƯLT là sự kết hợp một cách tích cực, có chủ ý giữa bê tông cường độ cao và cốt thép cường độ cao. Trong cấu kiện bê tông ƯLT, người ta đặt vào một lực nén trước tạo bởi việc kéo cốt thép, nhờ tính đàn hồi, cốt thép có xu hướng co lại và sẽ tạo ra lực nén trước, lực nén trước này gây ra ứng suất nén trước trong bê tông và sẽ triệt tiêu hay làm giảm ứng suất kéo do tải trọng sử dụng gây ra, do vậy làm tăng khả năng chòu kéo của bê tông và làm hạn chế sự phát triển vết nứt. Sự kết hợp rất hiệu quả đó đã tận dụng được các tính chất đặc thù của hai loại vật liệu, đó là trong khi thép có tính đàn hồi và cường độ chò kéo cao thì bê tông là vật liệu dòn và có cường độ chiu kéo rất nhỏ so với cường độ chòu nén của nó. Như vậy ứng lực trước chính là việc tạo ra cho kết cấu một cách chủ ý các ứng suất tạm thời nhằm tăng cường sự làm việc của vật liệu trong các điều kiện sử dụng khác nhau. Chính vì vậy bê tông ƯLT đã trở thành một sự kết hợp lý tưởng giữa hai loại vật liệu hiện đại có cường độ cao. 1.3. SO SÁNH BÊTÔNG ỨNG LỰC TRƯỚC VÀ BÊTÔNG CỐT THÉP Sự khác biệt lớn nhất giữa hai loai vật liệu trên chính là khả năng sử dụng vật liệu cường độ cao trong bê tông ƯLT. Sự xuất hiện bêtông ƯLT - với tính hợp lý, kinh tế và khả năng thích ứng cho các công trình đặc biệt, không có ý nghóa là sự phủ nhận GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 9 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 2006-2011 BTCT, mỗi loại vật liệu có những ưu, khuyết điểm và phạm vi áp dụng riêng của nó, thể hiện trong các khía cạnh sau: 1) Độ an toàn Khi được thiết kế theo các tiêu chuẩn hiện hành, kết cấu bêtông ƯLT có khả năng chòu tải giới hạn tương đương, thậm chí cao hơn một chút so với BTCT. Các thí nghiệm cho thấy dầm bêtông ƯLT có độ võng đáng kể trước trước khi bò phá hoại, như vậy sẽ cho người sử dụng những cảnh báo rõ rệt trước khi kết cấu bò phá hoại. Khả năng chòu tải trọng động, tải trọng lặp giữa hai loại vật liệu là tương đương. Do hạn chế vết nứt và sử dụng bêtông chất lượng cao nên khả năng chống ăn mòn của bêtông ƯLT là cao hơn BTCT, nhưng một khi đã xuất hiện vết nứt thì quá trình ăn mòn trong bêtông ƯLT sẽ diễn biến nhanh hơn. Thép cường độ cao nhạy cảm với nhiệt độ lớn hơn so với cốt thép thường nên bêtông ƯLT có khả năng chòu lửa hạn chế hơn, tuy nhiên do cáp ƯLT thường được bố trí theo dạng cong nên tại một số vò trí trên cấu kiện, bêtông ƯLT có ưu thế hơn về lớp bảo vệ. Do có cường độ vật liệu cao hơn, tiết diện thanh mảnh hơn, kết cấu bêtông ƯLT đòi hỏi phải được chú ý nhiều hơn trong các khâu thiết kế, thi công và lắp dựng. Tuổi thọ của kết cấu bêtông ƯLT không thua kém so với BTCT. 2) Tính kinh tế Để chòu được cùng một tải trọng, bêtông ƯLT sử dụng một khối lượng bêtông và cốt thép ít hơn, do sử dụng được cấu kiện thanh mảnh, giảm trọng lượng bản thân, nên bêtông ƯLT tiết kiệm được vật liệu cho các bộ phận khác như móng, cột vv…, với cấu kiện đúc sẵn, điều đó làm giảm chi phí vận chuyển và lắp dựng. Tuy nhiên vật liệu cường độ cao sẽ có giá thành đơn vò cao hơn, mặt khác bêtông ƯLT lại sử dụng nhiều thiết bò chuyên dụng như neo, cáp , vữa…chi phí giám sát thi công, chi phí GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 10 [...]... SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 16 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 200 6-2 011 Hình 1.: Cấu tạo đầu neo GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 17 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 200 6-2 011 Hình 1.: Đầu neo cố đònh GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 18 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT... nén bằng lực đã dùng khi kéo căng cốt thép GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 12 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 200 6-2 011 Hình 1.: Phương pháp căng sau a - Trong quá trình căng; b- Sau khi căng 1- Cốt thép ƯLT; 2- Cấu kiện BTCT; 3 - Ống rãnh; 4- Thiết bò kích; 5- Neo; 6- Trục trung tâm Tiếp đó người ta bơm vữa vào trong ống rãnh đễ bảo vệ cốt thép... 1.:Phương pháp căng trước a) Trước khi buông cốt thép ƯLT - b) Sau khi buông cốt thép ƯLT GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 11 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 200 6-2 011 1- Cốt thép ứng lực trước; 2- Bệ căng; 3- Ván khuôn; 4- Thiết bò kéo thép; 5- Thiết bò cố đònh cốt thép ứng lực trớc; 6- Trục trung tâm Tiếp đó, đặt các cốt thép thông thường khác... phải đổ tại chỗ GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 13 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 200 6-2 011 1.5 CÁC THIẾT BỊ CĂNG Có bốn loại thiết bò căng bằng thép được sử dụng 1 Căng bằng thiết bò cơ khí Bao gồm: - Bộ truyền lực đòn bẩy - Bộ truyền lực số kết hợp với bệ ròng rọc có hoặc không có bánh răng - Máy cuốn sợi Những thiết bò này được sử dụng chủ... nên đường momen thứ cấp luôn luôn là đường thẳng giữa các gối Tính toán thành phần thứ cấp GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 31 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 200 6-2 011 Moment thứ cấp, được tính toán và phân tích đơn giản như Hình 2., ta có: - Tổng cộng moment Mbal tại mặt cắt B-B có thể biểu diễn như là tổng moment M equiv do tải trọng tương đương... THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 29 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 200 6-2 011 cắt A-A cân bằng với toàn bộ lực theo phương đứng và phản lực trong mô hình (chú ý trong mô hình không thể hiện lực cắt tại mặt cắt A-A) Sử dụng mô hình tải trọng tương đương, chúng ta có thể tính được ứng suất uốn tại thớ biên trong mặt cắt A-A theo công thức sau: ( 2.)... thông thường Giảm chiều cao tầng dẫn đến giảm tất cả chi phí như là hệ thống kỹ thuật, hệ thống điện và hệ thống bao che như vách ngăn, tường xây… GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 23 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 200 6-2 011 Trong một số trường hợp tổng chiều cao của nhà nhiều tầng bò hạn chế bởi quy hoạch thì việc giảm chiều cao tầng dẫn đến có... SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA A MTL M2 T=F C=F A 33 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 200 6-2 011 Hình 2.: Mặt cắt A-A trong mô hình kết hợp 2.6.1 Sử dụng mô hình kết hợp để tính toán ứng suất uốn của bê tông Mô hình kết hợp hay còn gọi là mô hình cổ điển như Hình 2 Nếu bây giờ ta cắt mặt cắt A-A qua dầm giữa lưới 1 và 2, sau đó xét riêng phần bên trái mặt cắt A-A ta sẽ được... điện đi qua, thép ƯLT được nung nóng và dãn dài ra GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 15 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 200 6-2 011 Sau khi đổ bêtông, cho một dòng điện có điện thế thấp và cường độ cao đi qua các thanh thép, thanh thép bò nung nóng và dãn dài, các đai ốc được siết chặt vào các đầu chờ và tỳ vào cấu kiện thông qua các vòng đệm cứng... SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 32 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 200 6-2 011 1 P 1 2 P B 2 WP F F CGC R21 R22 B (a) Chỉ có bê tông 1 F P 1 WP 2 B CGC Point "O" P 2 e BF (b) Chỉ có cáp ƯLT Hình 2.: Mô hình chỉ có bê tông và chỉ có cáp ƯLT 2.6 MÔ HÌNH KẾT HP (THE COMBINED FREEBODY DIAGRAM) Mô hình kết hợp nghiên cứu bao gồm cả cáp ƯLT và bê tông trong cùng một sơ đồ Nó . KIẾN TRÚC TP. HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 200 6-2 011 Hình 1.: Đầu neo cố đònh GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 18 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP. HCM THUYẾT MINH ĐỒ. TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 12 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP. HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 200 6-2 011 Hình 1.: Phương pháp căng sau a - Trong quá trình căng; b- Sau khi căng. 1- Cốt thép. TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 16 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP. HCM THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHOÁ 200 6-2 011 Hình 1.: Cấu tạo đầu neo GVHD: THẦY HOÀNG THIỆN TOÀN SVTH: NGUYỄN ĐÌNH NGHĨA 17 TRƯỜNG