ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH LỜI MỞ ĐẦU Trong thời gian thực đồ án em cố gắng nỗ lực để đạt kết tốt nhất, tìm hiểu điều chưa học giảng đường Nhưng gặp số khó khăn định.Do kiến thức thân hạn chế nên ảnh hưởng phần đến “chất lượng” tính tốn đồ án Tuy nhiên em hồn thành đồ án tiến độ Chắc chắn đồ án cịn nhiều sai sót Rất mong nhận quan tâm đóng góp ý kiến từ thầy cô bạn bè để em kịp thời khắc phục, tạo điều kiện thuận lợi cho q trình cơng tác sau Em xin chân thành cảm ơn toàn thể thầy cô Khoa Xây Dựng trường Đại Học Xây Dựng Thành Phố HN, thầy LẠI VĂN THÀNH tận tình hướng dẫn - truyền đạt kiến thức chuyên môn - kinh nghiệm thực tế cho em suốt trình học tập trường thời gian làm đồ án Trong thời gian làm đồ án môn học em nhận giúp từ nhiều thầy cơ, với tất lịng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn:  Thầy LẠI VĂN THÀNH: Giáo viên hướng đồ án Sau xin gởi lời cảm ơn tới người thân, cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập, giúp đỡ suốt thời gian qua, q trình hồn thành đồ án mơn học Tp HN ngày 01 tháng 01 năm 2013 Người thực Nguyễn Phú Hưng SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH THIẾT KẾ NHÀ TẬP THỂ TẦNG I - Giới thiệu cơng trình: Một nhà tập thể tầng xây dựng Việt Trì gồm block A,B Block A có nhịp bước cột, kích thước cho vẽ II - Số liệu đồ án: -Kích thước nhịp: L1 = 6.0 m, L2 = 1,8m - kích thước bước cột: B1 = 3.9 m - chiều cao tầng : H = 3,9 m - địa điểm xây dựng Việt Trì III - Vật liệu sử dụng cho thiết kế : Bê tơng : Bê tơng có cấp độ bền B15 có : + khối lượng riêng γ = 2500 Kg/m2 + cường độ chịu nén tính tốn Rn = 8.5 Mpa + cường độ chịu kéo tính tốn Rk = 0.75 Mpa + mođun đàn hồi E = 23000 Mpa Cốt thép : Cốt thép sử dụng Φ6, Φ8 có : + cường độ chịu kéo tính tốn Rs = 225 MPa, Rsw = 175 MPa + cường độ chịu nén tính tốn Rsc = 225 MPa Cốt thép sử dụng có Φ>= 10 có : + cường độ chịu kéo tính tốn Rs =280 MPa, Rsw = 225 MPa + cường độ chịu nén tính toán Rsc = 280 MPa SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH IV- Chọn sơ kích thước sàn, dầm, cột : Chọn kích thước chiều dày sàn : Lựa chọn giải pháp kết cấu cho sàn : Chọn giải pháp sàn tồn khối, khơng bố trí dầm phụ có dầm qua cột a Sàn phịng học : kích thước Lngắn = B = 3,9m; Ldài = 6,0 m Được xác định theo công thức tác giả Lê Bá Huế : hs = k Lng 37 + 8.α với α= Lng Ldài = 3.9 = 0.65 6.0 Hoạt tải tính tốn: ps = p c n = 150.1.2 = 180daN / m Hỉnh tải tính tốn (chưa kể trọng lượng than sàn BTCT) Cấu tạo tải trọng lớp vật liệu sàn Các lớp vật liệu Tiêu chuẩn n Tính tốn Gạch ceramic dày 10 mm, γ0 = 2000 daN/m3 0,01.2000 =20 daN/m2 20 1,1 22 Vữa lát dày 20 mm, γ0 = 2000 daN/m3 0,02.2000 =40 daN/m2 40 1,3 52 Vữa trát dày 10 mm, γ0 = 2000 daN/m3 0,01.2000 =20daN/m2 20 1,3 26 Cộng 100 ⇒ g = 0,01.2000.1,1 + 0,02.2000.1,3 + 0,01.2000.1,3 = 100daN / m ⇒ q0 = g + ps = 100 + 180 = 280daN / m Ta có q0 < 400 (daN/m2) → k = → hs = 1.39 = 0.092(m) ⇒ 9.2(cm) chọn hs = 10 (cm.) 37 + (8.0, 65) SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH Vậy tính tải trọng thân sàn bê tơng cốt thép Tĩnh tải tính tốn ô sàn phòng : g s = g + γ bt hs n = 100 + 2500.0,1.1,1 = 375daN / m Tổng tải trọng phân bố tính tốn sàn phịng : qs = ps + g s = 180 + 375 = 555daN / m b Sàn hành lang : kích thước Lngắn = 1.8m; Ldài = b=3.9m Được xác định theo công thức: hs = k Lng 37 + 8.α với α = Lng Ldài = 1.8 = 0, 462 3.9 Hoạt tải tính tốn: p s = p c n = 300.1.2 = 360daN / m Tỉnh tải tính toán (chưa kể trọng lượng thân sàn BTCT) ⇒ g = 0,01.2000.1,1 + 0,02.2000.1,3 + 0,01.2000.1,3 = 100daN / m ⇒ q0 = g + ps = 360 + 100 = 460daN / m Ta có q0 = 460(daN/m2 ) ta tra hệ số k = 1,05 → hs = 1.05.1.8 = 0.046m ⇒ 4.6cm chọn hs = (cm.) 37 + 8.0, 462 Vậy kể đến trọng lượng thân sàn BTCT Tĩnh tải tính tốn sàn hành lang : g hl = g + γ bt hs n = 100 + 2500.0,08.1,1 = 320daN / m Tổng tải trọng phân bố sàn hành lang : qshl = ps + g hl = 360 + 320 = 680daN / m c Sàn mái : Hoạt tải tính tốn: p sm = p c n = 75.1.3 = 97.5daN / m Tỉnh tải tính tốn (chưa kể trọng lượng thân sàn BTCT) Cấu tạo tải trọng lớp vật liệu mái Các lớp vật liệu Tiêu chuẩn n Tính tốn SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH Vữa lót dày 20 mm, γ0 = 2000 daN/m3 0,02.2000 =40 daN/m2 80 1,3 52 Vữa trát dày 10 mm, γ0 = 2000 daN/m3 0,01.2000 =20 daN/m2 20 1,3 26 Cộng 78 ⇒ g = 0, 02.2000.1,3 + 0, 01.2000.1,3 = 78daN / m ⇒ q0 m = g + psm = 78 + 97,5 = 175.5daN / m Vì tải trọng sàn mái nhỏ nên ta chọn bề dày sàn mái là: hsm = 80 mm ♦ Vậy kể tải trọng thân sàn BTCT lớp cấu tạo sàn mái thì: +Tổng tĩnh tải tính tốn sàn mái là: g m = g + λbt hm n = 78 + 20.1.05 + 2500.0, 08.1,1 = 319daN / m +Tổng tải trọng phân bố tính tốn sàn mái là: qm = psm + g m = 97,5 + 319 = 416.5daN / m ♦ lựa chọn kết cấu mái : Kết cấu mái sàn BTCT có thi cơng chống thấm với vữa chống thấm dày 40 mm có độ nghiêng từ 1-2% có hướng từ trục A đến C Lựa chọn kích thước phận Bảng : Tính tốn tải trọng tường Cấu tạo tường 220 mm STT Vật liệu n Yo(daN/m3) Dày (m) Tính tốn Lớp vữa chát 1,3 2000 0,015 39 Tường 220 1,1 1800 0,022 436 Lớp vữa chát 1,3 2000 0,015 39 Cộng 514 Cấu tạo tường 150 mm (gt15) SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP STT GVHD: LẠI VĂN THÀNH Vật liệu n Yo(daN/m3) Dày (m) Tính tốn Lớp vữa chát 1,3 2000 0,015 39 Tường 150 1,1 1800 0,150 297 Lớp vũa chát 1,3 2000 0,015 39 Cộng 375 Cấu tạo lớp tường 110 mm STT Vật liệu n Yo(daN/m3) Dày (m) Tính tốn Lớp vữa chát 1,3 2000 0,015 39 Tường 110 1,1 1800 0,110 218 Lớp vũa chát 1,3 2000 0,015 39 Cộng 296 Chọn kích thước tiết diện dầm : a Dầm AB (dầm phòng ): Nhịp dầm L1= 6.0 m hd = (1/15 1 1 hd = ( ÷ ) × L1 = ( ÷ ) × 6, = (0,5 ÷ 0, 75) mm 12 12 Chọn hd = 600 mm; bề rộng dầm bd =220 mm Với dầm mái, tải trọng nhỏ nên ta chọn chiều cao nhỏ hơn: hdm = 0,5 m b Dầm BC (dầm hành lang ): Nhịp dầm L2 = 1,8m Vì nhịp dầm nhỏ nên ta chọn chiều cao dầm hd = 0,30mm; bề rộng dầm bd = 0,22mm Dầm dọc nhà: SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH Nhịp dầm L=B=3,9 m hd = ( 1 1 ữ ) ì L = ( ÷ ) × 3,9 = (0,195 ÷ 0,325) mm 12 20 12 20 Chọn hd = 0,30mm; bề rộng dầm bd = 0,22mm Chọn kích thước cột: Diện tích tiết diện cột xác định theo cơng thức : A= k N Rb a Cột trục C: Diện chịu tải cột + Diện truyền tải cột trục C: SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: ĐA : BÊ TƠNG CỐT THÉP Sb = (3,9 × ( GVHD: LẠI VĂN THÀNH 6, 1,8 + ) = 15, 2m 2 + Lực dọc tải phân bố sàn hành lang N1 = qhl.SC =555×15,2 =8436 daN + Lực dọc tải trọng lan can N2 =gt.lt.hlc = 514.(3+3,9).3,9 = 13.831,7 daN (Với lan can xây băng tường 200, cao 1,2 m) + Lực dọc tường thu hồi N3 = gt10.Lt.ht= 296.(0,6/2 + 1,8/2).0,5 = 577,2 daN + Lực dọc tải phân bổ sàn mái N4 = qm.SB = 416,5 15,2 = 6330,8 daN + Lực dọc tường chắn mái 150 so với chiều cao 1m N5 = gt15 Lt ht = 375 3,9 =1462,5 daN + Với nhà 4tầng,có 3sàn hành lang sàn mái N = n∑ N t = 3.(8436 + 13.831, 7) + 1(577, + 6330.8 + 1462,5) = 75.173,8daN + Không kể đến ảnh hưởng mômen ta chọn k =1 A= k N 1, × 75.173,8 = = 1061cm Rb 85 Vậy ta chọn kích thước cột C: bc×hc =22x45 cm có A=990 cm2 ≈ 1061 cm2 b Cột trục C + Diện truyền tải cột trục C Sc = L 1,8 B = + 3,9 = 3,51m 2 + Lực dọc tải phân bố sàn hành lang N1= qhl Sc = 680 3,51 = 2386,8 daN + Lực dọc tải trọng lan can N2= qt10.lt.hlc = 296.3.9.1 =1154,4 (daN) + Lực dọc tường thu hồi N3 = gtltht =296.(1.8/2).0,5 =133.2 (daN ) +Lực dọc tải phân bố sàn mái N4 = qm.Sc= 416,5.3,51 =1461,9 (daN) SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH Với nhà tầng có sàn hành lang sàn mái N = n∑ N i = 3.(2386,8 + 1154, 4) + 1(133, + 1461,9) = 12.098, daN Không kể đến ảnh hưởng mơmen ta chọn k =1,3 A= k N 1× 12098, = = 185cm Rb 85 Vậy ta chọn kích thươc cột bc×hc = 22x22 cm có A = 484 cm2 Càng lên cao lực dọc giảm nên ta chọn kích thước tiết diện cột sau: - bc× hc = 22x45 (cm) cho tầng trệt, tầng tầng - bc× hc = 22×35 (cm) cho tầng tầng - Cột trục C có kích thước bc x hc = 22x22 cm tầng tới tầng c Cột trục A: - Cột trục A có diện chịu tải SC nhỏ diện chịu tải cơt trục B, để thiên an tồn lựa chọn ván khn ta chọn kích thước tiết diện cột truc A (bc×hc =22x45 cm) với cột trục B Mặt bố trí dầm, cột, sàn: V- Lập sơ đồ tính tốn khung: Sơ đồ hình học: SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH a Xác định nhịp tính tốn dầm: Nhịp tính tốn dầm lấy khoảng cách trục cột: - Nhịp tính tốn dầm AB: LAB = L1 + t t hc hc 0, 22 0, 22 0,35 0,35 + − − = 6, + + − − = 5,87 m 2 2 2 2 - Nhịp tính tốn dầm BC: t h 0, 22 0,35 LBC = L2 − + c = 1,8 − + = 1,865m 2 2 (Lấy trục cột trục cột tầng tầng 4) b Chiều cao cột: SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 10 ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH IX TÍNH TỐN CỐT THÉP CỘT: Tính tốn cột chịu nén lệch tâm xiên, xét làm việc cột đồng thời chiệu uốn theo hai phương Tiết diện chữ nhật chịu nén lệch tâm xiên có cạnh Cx; Cy Cốt thép đặt theo chu vi đối xứng qua trục Có thể bố trí thép cạnh b có mật độ lớn Nội lực đế tính tốn nén lệch tâm xiên lấy từ tổ hợp tải trọng; cần ý ba cặp nội lực sau mà khơng xét đến lực cắt nhận thấy lực cắt cột bé, riêng Bê tông đủ khả chịu mà khơng cần tính tốn cốt thép ngang: N lớn nhất; Mx My tương ứng Mx lớn nhất; N My tương ứng My lớn nhất; N Mx tương ứng Mx My đếu lớn Có độ lệch tâm e1x = Mx/N e1y = My/N lớn Tuy nhiên việc lựa chọn ba để tính tốn khơng có quy định cụ thế; dựa vào phân tích người thiết kế ta cần chọn số ba bất lợi để tính tốn [cần nhiều cốt thép hơn] gồm ba sau: N lớn nhất; Mx My tương ứng Mx lớn nhất; N My tương ứng My lớn nhất; N Mx tương ứng Lần lượt tính tốn với ba nội lực lấy giá trị cốt thép lớn Tinh toán cốt thép theo phương pháp gần dựa biến đổi trường hợp nén lệch tâm xiên thành nén lệch tâm phẳng tương đương đế tính cốt thép [theo giáo trình Tính Tốn Cột Bê Tơng Cốt Thép GS Nguyễn Đình Cống] C x điều kiện để áp dụng phương pháp gần 0,5 ≤ C ≤ y Vật liệu sử dụng: Bê tơng cấp độ bền B15 có: Rb = 8,5 Mpa; Rbt = 0,75 Mpa Cốt thép dọc nhóm AII có: Rs = Rsc = 280 Mpa Tra bảng phụ lục 10 ta có: αR = 0,439; ξR = 0,65 SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 53 ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH Tính tốn cốt thép cho phần tử cột trục B (khung 1_5): b×h = 35×60 Dùng cặp nội lực tầng trệt_2 khung 2_4 để tính mẫu: Bảng nội lực thu gọn từ sap Fram e OutputCas e 13 COMB16 35 COMB16 13 COMB12 35 COMB12 13 COMB4 70 COMB8 35 COMB11 14 COMB3 68 COMB13 36 COMB3 90 COMB14 P 205082.1 204874.5 180958.2 180748.8 191051.4 119479.2 134084.4 136752.2 141176.9 136573.8 142536.3 V2 V3 T 5850.1 -26.09 -3.56 5840.6 39.50 -3.19 5650.2 -21.76 -3.39 5640.4 35.30 -3.48 5412.3 -33.77 -3.73 1520.8 -107.91 10.23 M2 -38.84 83.14 -31.17 75.80 -48.34 M3 13193.1 13154.1 13117.4 13077.5 12770.8 209.61 2415.82 2290.7 33.92 -1.74 6.50 2431.98 1146.3 -46.04 -6.16 -70.53 2448.24 1433.5 2235.7 -9.06 5403.72 2466.75 1161.3 76.03 -6.57 146.45 2496.13 1440.2 2239.9 3.41 2497.75 5396.35 SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 54 ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP 68 COMB14 90 COMB13 13 COMB7 35 COMB7 90 COMB4 68 COMB4 91 COMB15 68 COMB7 90 COMB7 68 COMB3 90 COMB3 68 COMB15 90 COMB15 140150.6 141510.0 150581.5 150389.9 151850.2 150487.3 162375.4 164798.3 166157.6 161969.5 163328.8 181495.5 - GVHD: LẠI VĂN THÀNH 1431.9 2261.1 4.37 2517.19 5427.75 1438.6 2256.8 5435.13 10.02 2548.19 1460.0 -14.12 -3.71 5.53 2611.19 1466.5 26.27 -1.97 11.99 2629.76 24.79 -4.07 -53.11 2780.47 -29.58 -2.65 77.83 2780.50 5952.7 51.05 -6.55 81.72 11814.8 5798.1 -3.40 -2.75 -0.29 12642.2 5804.8 -0.83 -2.90 7.67 12673.2 5561.5 -29.46 -2.91 -36.88 12775.8 5568.2 25.24 -2.75 44.25 12806.8 5928.8 -20.23 -2.91 -25.58 13175.1 5935.5 16.01 -2.74 32.95 13206.1 2432.6 2442.7 SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 55 ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP 68 COMB11 90 COMB11 GVHD: LẠI VĂN THÀNH 182854.9 145784.0 147143.4 5874.9 -12.64 -2.79 -11.59 13326.3 5881.7 8.410 -2.86 18.96 13357.3 Trích lọc ba nội lực sau: Bộ Ba I: M ( T m ) M ( T m ) Combo 0,039 13,19 COMBO 15 M max ( T m ) N (T) M ( T m ) Combo 13,36 -147,14 0,019 COMBO 11 M max ( T m ) N (T) M ( T m ) Combo -5,43 -141,51 2,55 COMBO 14 N max (T) -206,08 Bộ Ba II: Bộ Ba III: • Tính với ba I: Với N = 206,08 T; Mx = 13,19 Tm; My = 0,039 Tm Cx = 600 mm; Cy = 350 mm; l0x = l0y = 3,9×0,7 = 2,73 m = 2730 mm Rb = 8,5 Mpa ; Eb = 23000 Mpa; Rs = Rsc = 280 Mpa; ξR = 0,65 λx = l0x/ix = 273/(0,288×60) = 15,8 λy = l0y/iy = 273/(0,288×35) = 27,08 Xét uốn dọc: λx λy < 28 nên lấy η2 = η3 = Mxη = ηMx = 13,19 T.m; Myη = ηMy = 0,039 T.m SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 56 ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP M xη GVHD: LẠI VĂN THÀNH = Cx M yη Cy 13,19 = 21,98T = 219,8kN 0, = 0, 039 = 0,11T = 1,1kN 0,35 Có trường hợp M xη M yη > C Tính theo phương x Cx y h = Cx = 600 mm; b = Cy = 350 mm Giả thuyết a = 50 mm; h0 = 550 mm; Z = h – 2a = 500 mm M1 = Mx1 = 131,9 kNm; M2 = My1 = 0,39 kNm N 206, 08 ×10 ×1000 = = 692, 7mm > h0 = 550mm Rb b 8,5 × 350 x1 = m0 = 0, M = M + m0 M h 600 = 131,9 + 0, × 0, 039 × = 131,92kN m b 350 M 131,9 = = 64mm N 2060,8 e1 = Độ lệch tâm ngẫu nhiên lấy không nhỏ 1 chiều dài cấu kiện 600 30 chiều cao tiết diện ea = max( H h 3900 600 ; ) = max( ; ) = 20mm 600 30 600 30 Kết cấu siêu tĩnh: e0 = max(e1; ea) = 64 mm ε= e0 64 = = 0,12 < 0,3 h0 550 Tính tốn với trường hợp nén lệch tâm bé: γe = 1 = = 1, 24 (0,5 − ε )(2 + ε ) (0,5 − 0,12)(2 + 0,12) φ = 1,028 – 0,0000288λ2 – 0,0016λ = 0,96 ϕe = ϕ + (1−ϕ ) ε 0,3 = 0,96 + (1 − 0,96) × 0,12 = 0,976 0,3 SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 57 ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH γeN 1, 24 × 2060,8 ×1000 − Rbbh − 8,5 × 600 × 350 ϕe 0,976 Ast = = = 2991mm Rsc − Rb 280 − 8,5 • Tính với ba II: Với N = 147,14 T; Mx = 13,36 Tm; My = 0,019 Tm Cx = 600 mm; Cy = 350 mm; l0x = l0y = 3,9×0,7 = 2,73 m = 2730 mm Rb = 8,5 Mpa ; Eb = 23000 Mpa; Rs = Rsc = 280 Mpa; ξR = 0,65 λx = l0x/ix = 273/(0,288×60) = 15,8 λy = l0y/iy = 273/(0,288×35) = 27,08 Xét uốn dọc: λx λy < 28 nên lấy η2 = η3 = Mxη = ηMx = 13,36 T.m; Myη = ηMy = 0,019 T.m M xη Cx M yη Cy = 13,36 = 22, 27T = 222, kN 0, = 0, 019 = 0, 054T = 0,54kN 0,35 Có trường hợp M xη M yη > C Tính theo phương x Cx y h = Cx = 600 mm; b = Cy = 350 mm Giả thuyết a = 50 mm; h0 = 550 mm; Z = h – 2a = 500 mm M1 = Mx1 = 133,6 kN; M2 = My1 = 0,19 kN x1 = N 147,14 × 10 ×1000 = = 494,58mm < h0 = 550mm Rb b 8,5 × 350 m0 = − 0.6 × x1 / ho =0.46 M = M + m0 M e1 = h 600 = 133, + 0, 46 × 0,19 × = 133, 75kN m b 350 M 133, 75 = = 90,9mm N 1471, Độ lệch tâm ngẫu nhiên lấy không nhỏ 1 chiều dài cấu kiện 600 30 chiều cao tiết diện ea = max( H h 3900 600 ; ) = max( ; ) = 20mm 600 30 600 30 SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 58 ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH Kết cấu siêu tĩnh: e0 = max(e1; ea) = 90,9 mm ε= e0 90,9 = = 0,165 < 0,3 h0 550 Tính tốn với trường hợp nén lệch tâm bé: γe = 1 = = 1,38 (0,5 − ε )(2 + ε ) (0,5 − 0,165)(2 + 0,165) φ = 1,028 – 0,0000288λ2 – 0,0016λ = 0,96 ϕe = ϕ + (1−ϕ ) ε 0,3 = 0,96 + (1 − 0,96) × 0,165 = 0,98 0,3 γeN 1,38 × 1471, ×1000 − Rbbh − 8,5 × 600 × 350 ϕe 0,98 Ast = = = 1027 mm Rsc − Rb 280 − 8,5 • Tính tốn với ba III: Tính tốn tương tự ta có diện tích cốt thép: Ast = 378 mm2 Kết luận: với ba nội lực I COMBO16 cho giá trị A st lớn nhất; Ast = 2991 mm2 Hàm lượng cốt thép; µ0 < µ = Ast 2991 = = 1, 42% < µ max = 6% bh 350 × 600 Với μ0 = 2μmin = 0,2% [μmin = 0,1 lấy theo độ mảnh λ cột từ 17 – 35] Chọn 10 Φ 20 có Ast = 3140 mm2; μ = 1.42% Các cột khác ta tính tương tự cho bảng sau: SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 59 ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH BẢNG TÍNH TỐN THÉP CỘT A,B 1_5 THEO TCVN 356:2005 TẦNG Trệt đến CỘT 350x600 350x500 đến 350x400 đến 300x400 TH TẢI TRỌNG N (T) My Mx b h (Tm) (Tm) (cm) (cm) TH1 COMBO16 169.89 1.8 TH2 COMBO11 123.2 0.93 TH3 COMBO13 145.4 5.36 112.0 TH1 COMBO16 2.25 TH2 COMBO11 80.04 1.43 104.5 TH3 COMBO17 4.7 TH1 COMBO16 56.96 2.27 TH2 COMBO16 55.46 2.33 TH3 COMBO17 37.15 3.37 TH1 COMBO16 23 2.03 a (cm) As (cm2) μtt (%) Chọn thép As chọn (cm2) μchọn (%) Ф 18 20.34 0.96 Ф 16 16.07 0.91 Ф 18 15.26 1.2 Ф 18 15.26 1.2 13.1 14.18 3.55 35 35 35 60 60 60 5 19.61 8.34 8.67 0.93 0.4 0.41 8.97 35 50 10.24 0.59 10.09 35 50 4.82 0.28 3.99 35 50 1.3 0.07 6.65 7.12 4.9 5.72 35 35 35 30 40 40 40 40 5 7.3 8.96 8.38 13.46 0.52 0.64 0.6 1.12 SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 60 ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP TH2 COMBO16 TH3 COMBO17 GVHD: LẠI VĂN THÀNH 21.71 21.16 2.21 2.56 5.9 4.59 30 30 40 40 4 SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 61 15.12 12.67 1.26 1.06 ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH BẢNG TÍNH TỐN THÉP CỘT A,B 2_4 THEO TCVN 356:2005 TẦNG CỘT TH TẢI TRỌNG TH1 COMBO16 Trệt đến 350x60 350x50 đến 350x40 đến 300x40 N (T) 205.0 TH2 COMBO11 147.14 TH3 COMBO13 141.51 136.3 TH1 COMBO16 TH2 COMBO15 120.2 105.6 TH3 COMBO13 TH1 COMBO16 70.99 TH2 COMBO16 69.49 TH3 COMBO13 56.64 TH1 COMBO16 30.16 TH2 COMBO16 9.1 My Mx b h (Tm) (Tm) (cm) (cm) 0.03 0.01 5.44 a As (cm) (cm2) μtt (%) 13.19 35 60 29.55 1.41 13.36 35 60 10.27 0.49 2.55 35 60 3.81 0.18 0.25 35 50 13.04 0.75 0.28 9.77 35 50 10.28 0.59 3.75 3.12 35 50 -1.16 -0.1 0.43 0.47 2.47 0.38 0.57 6.61 6.89 2.99 5.62 5.84 35 35 35 30 30 40 40 40 40 40 5 4 7.95 0.57 10.97 0.78 -6.93 -0.49 5.34 0.44 14.6 1.22 As μchọn Chọn thép chọn (%) (cm2) SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 62 10 Ф 20 31.4 1.49 Ф 16 16.07 0.91 Ф 18 15.26 1.09 Ф 18 15.26 1.09 ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP TH3 COMBO17 GVHD: LẠI VĂN THÀNH 28.18 1.3 4.78 30 40 SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 63 6.44 0.54 ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH BẢNG TÍNH TỐN THÉP CỘT A,B THEO TCVN 356:2005 TẦNG CỘT TH TẢI TRỌNG N (T) TH1 COMBO16 236.94 Trệt 350x60 TH2 COMBO11 173.36 168.2 TH3 COMBO13 TH1 COMBO16 156.52 đến 350x50 TH2 COMBO15 136.45 TH3 COMBO13 109.17 TH1 COMBO16 350x40 TH2 COMBO16 56.36 TH3 COMBO13 đến 80.38 65.58 My Mx b h (Tm) (Tm) (cm) (cm) 0.02 0.01 14.8 14.99 5.38 0.06 0.02 3.49 0.07 0.08 2.09 a As (cm) (cm2) μtt (%) 35 60 43.68 2.08 35 60 22.14 1.05 4.16 35 60 13.83 0.66 10.4 35 50 23.04 1.32 11.66 35 50 20.26 1.16 4.72 35 50 0.34 0.02 7.79 35 40 14.99 1.07 8.25 35 40 7.1 0.51 4.36 35 40 0.08 0.01 Chọn thép As μchọn chọn (%) (cm2) SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 64 Ф 22 + Ф 20 42.9 Ф 20 + Ф 18 23.92 1.36 Ф 16 16.07 1.15 1.49 ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH TH1 COMBO16 300x40 TH2 COMBO16 31.45 TH3 COMBO13 đến 32.73 26.45 0.06 0.06 0.099 6.93 30 40 7.62 0.63 6.95 30 40 7.96 0.66 4.50 30 40 2.07 0.17 SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 65 Ф 16 12.05 ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH Tính cốt thép cho phần tử cột trục C: (b×h = 25×30 cm) Kích thước cột nhỏ nội lực cột không lớn nên để đơn giản ta chọn thép cho cột trục C theo cấu tạo Ta chọn 4φ16 có As = 803,84 cm2 Có µs = 1.07 % < 6% (thõa điều kiện) Tính tốn cốt đai cho cột: Cốt đai cột có nhiệm vụ liên kết với cốt thép dọc thành khung chắn; giữ vị trí cốt thép dọc đổ bê tông giữ ổn định cốt thép dọc chịu nén Khi chịu nén cốt thép dọc bị cong bật khỏi bê tông; cốt đai giữ cho cốt thép dọc khơng bị cong bật ngồi, lúc cốt thép đai chịu kéo không neo chắn bị bung cốt đai q bé bị kéo đứt Bố trí cốt đai dọc theo chiều cao cột + Đường kính cốt đai : φsw ≥ (φmax/4; mm) = (5,5; mm) = 5,5 (mm) Ta chọn cốt đai φ6 nhóm AI + Khoảng cách cốt đai “s” Trong đoạn nối chồng cốt thép dọc s ≤ ( 10φmin; 500 mm) = (10×16; 500 mm) = 160 (mm) Chọn s = 100 (mm) Các đoạn lại s ≤ (15φmin; 500 mm) = (15×16; 500 mm) = 240 (mm) Chọn s = 200 (mm) X Bố trí thép: SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 66 ĐA : BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LẠI VĂN THÀNH Thép vẽ thể vẽ A1 kèm theo XI Bảng xuất nội lực từ sap: Vì số lượng tổ hợp tải trọng lớn nên để đơn giản ta kềm xuất nội lực số cấu kieenj dầm sàn cột đặt trưng TÀI LIỆU THAM KHẢO: Kết cấu bê tông cốt thép,Tập (VÕ BÁ TẦM); Nhà xuất đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh Khung bê tơng cốt thép tồn khối (LÊ BÁ HUẾ chủ biên); Nhà xuất khoa học kĩ thuật Kết cấu bê tông cốt thép phần kết cấu nhà cửa (Gs.Ts NGÔ THẾ PHONG chủ biên); Nhà xuất khoa học kĩ thuật Sàn sườn bê tơng tồn khối (Gs.Ts.NGUYỄN ĐÌNH CỐNG); Nhà xuất xây dựng Hà Nội Cấu tạo bê tông cốt thép; Nhà xuất xây dựng SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 67 ... 1 .2 0.8 0.6 0.6 3 .9 190 . 94 4 143 .20 8 3 34. 1 52 7.8 85 1 .2 0.8 0.6 0.6 3 .9 190 . 94 4 143 .20 8 3 34. 1 52 11.7 85 1 .2 0.8 0.6 0. 72 3 .9 22 9. 133 171. 8 49 6 40 0 .98 24 15.6 85 1 .2 0.8 0.6 0. 72 3 .9 22 9. 133 171. 8 49 6... ceramic dày 10 mm, γ0 = 20 00 daN/m3 0,01 .20 00 =20 daN/m2 20 1,1 22 V? ?a lát dày 20 mm, γ0 = 20 00 daN/m3 0, 02. 2000 =40 daN/m2 40 1,3 52 V? ?a trát dày 10 mm, γ0 = 20 00 daN/m3 0,01 .20 00 =20 daN/m2 20 ... 4. 36 45 4. 49 45 0. 02 0.13 0.01 0.08 0 .98 9 5.38 0. 92 6 7 . 42 0 .99 1 3 . 49 0 .9 54 3. 74 SVTH: NGUYỄN PHÚ HƯNG Trang: 40 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0 .4 0.0 0 .2 1 .97 ĐẠT 3ф16 6.03 0.37 1 .97 ĐẠT 3ф18 7. 64 0 .46 1 .97