ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 PHẦN VII PHƯƠNG ÁN 2 : MÓNG CỌC KHOAN NHỒI Theo nội lực chân cột giải ra ta có tải trọng chân cột có lực nén lớn nhất tại các chân cột theo bảng dưới đây: Nút M1 : tại chân phần tử COT1 trục E Nút M2 : tại chân phần tử COT2 trục E Nút M3 : tại chân phần tử COT3 trục E Nút M4 : tại chân phần tử COT4 trục E Nút M5 : tại chân phần tử COT(B)1 trục B Nút M6 : tại chân phần tử COT(B)2 trục B Nút M7: tại chân phần tử COT(B)3 trục B Nút M8 : tại chân phần tử COT(B)4 trục B BẢNG NỘI LỰC TRƯỜNG HP Nmax TẠI CÁC CHÂN CỘT. Nút T/H .Tải U3(P max ) U1(Q max x) U2(Q max y) R1(M tư x) R2(M tư y) T T T T.m T.m NUT M1 TOHOP25 214.016 3.4513 0 0 7.96686 NUT M2 TOHOP10 290.0649 -4.8592 0 0 -1.1714 NUT M3 TOHOP10 250.1195 -3.8328 0 0 -1.18878 NUT M4 TOHOP26 187.3214 -1.6558 0 0 -4.18927 NUT M5 TOHOP25 142.8051 1.5011 0 0 2.98378 NUT M6 TOHOP10 236.3909 -2.5817 0 0 -0.09801 NUT M7 TOHOP10 202.0856 -1.9377 0 0 -0.6272 NUT M8 TOHOP26 136.9014 -0.9843 0 0 -2.37975 Từ nội lực lớn nhất ở các cân cột, Những loại móng nào có nội lực chên lệch nhau không quá 15 % nội lực của móng lớn nhất thì tính chung thành một loại móng ta phân các loại móng sau đây: Móng M1: tại các nút chân cột: NUT M2. Móng M2: tại các nút chân cột: NUT M3 + NUT M6. Móng M3: tại các nút chân cột: NUT M1 + NUT M4 + NUT M7. Móng M4: tại các nút chân cột: NUT M5 + NUT M8. I- CHỌN LOẠI CỌC VÀ CHIỀU DÀI CỌC : Đường kính cọc : D = 0,6 m. Sơ bộ chọn đài cọc cao h đ = 1(m) Chọn 2 loại cọc có chiều dài khác nhau: Cọc 1: Chiều dài cọc : L=23,950 ( m). tính từ mép dưới đài cọc đến mũi cọc. Cọc hạ xuống code -28,350 (m) kể từ cốt 0.000 . Sử dụng cho móng M1 Cọc 2: Trang:195 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 Chiều dài cọc : L=21,950 ( m). tính từ mép dưới đài cọc đến mũi cọc. Cọc hạ xuống code -26,350 (m) kể từ cốt 0.000. Sử dụng cho các móng còn lại. II-TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC : 1) Xác đònh sức chòu tải của cọc theo điều kiện vật liệu : P vl = R u F b + R an F a Trong đó: - R u : cường độ tính toán của bê tông, chọn bê tông mác 300 có : R u = 7.66= 5.4 300 = 5.4 R kg/cm 2 > 60 kg/cm 2 . ⇒ R u = 60 kg/cm 2 . - F b : diện tích tiết diện cọc. F b = 2 22 cm2827 4 60π 4 Dπ = × = - R an : cường độ tính toán của cốt thép, chọn thép AII có: R an = 2 /1870 5.1 2800 5.1 cmkg R c == - F a : diện tích cốt thép dọc : F a = 0.6%F b = 0.6%x2827 = 16.962 (cm 2 ) Vậy: P vl = 60x2827+ 1870x16.962 = 201339 (kG) = 201,34 (T). 2) Xác đònh sức chòu tải của cọc theo cường độ đất nền : (Theo Phụ lục B-TCXD 205-1998) Sức chòu tải cho phép của cọc : Q a = p p s s FS Q + FS Q Trong đó : - Q s : sức chòu tải cực hạn ở phần thân cọc : Q s = A s xf s Với : + A s : diện tích mặt bên thân cọc. + f s : ma sát bên tác dụng lên thân cọc : f s = c a + σ' v K s tgϕ a * c a : lực dính giữa thân cọc và đất. * ϕ a : góc ma sát giữa cọc và đất nền * σ' v : ứng suất hữu hiệu theo phương đứng. * K s : hệ số áp lực ngang, K s = 1 - sinϕ . - Q p : cường độ chòu tải cực hạn của mũi cọc được xác đònh theo: γ γσ NdNNCq pqvpcp ××+× ′ +×= . C : Lực dính của đất (T/m 2 ). σ’ vp : Ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng tại độ sâu mũi. Do trọng lượng bản thân đất tính đến nền . N c ; N q ; Nγ : Hệ số sức chòu tải phụ thuộc vào góc ma sát của đất, hình dạng của mũi cọc và phương pháp thi công. Trang:196 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 γ : Trọng lượng thể tích của đất ở độ sâu mũi cọc ( T/m 2 ). d p : Đường kính cọc ( d p = 0,6m). ⇒ Sức chòu tải cho phép của cọc : Q a = p p s s FS Q + FS Q - FS s : hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên, chọn FS s = 2 - FS p : hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc, chọn FS p = 2,5. a. sức chòu tải của cọc1: Tính Q s dựa vào các công thức trên lập bảng excel để tính: Z(m) Bề dày h i γi (T/m 3 ) C a ϕ K s σ’ v σ’ h f s Q s (T/m 2 ) Độ (T/m 2 ) (T/m 2 ) (T/m 2 ) (T) 0.85 0 2 1.7 2.225 2.75 1.83 1.32 13 0.775 4.21625 3.2678 2.0744 10.753 4.1 1 1.93 3.07 16.5 0.716 7.6975 5.5113 4.7025 8.864 5.05 0.9 1.853 1.22 12 0.7921 9.49635 7.5219 2.8188 4.782 7.25 3.5 0.92 1.22 12 0.7921 11.9402 9.4577 3.2303 21.311 12.9 7.8 0.92 0.21 26 0.5616 17.1382 9.6253 4.9046 72.11 19.55 8 0.98 0.27 29.5 0.5076 24.6462 12.51 7.3477 110.8 ⇒ Q s = ∑ = n 1i si Q = 228,62 (T) Tính Q p ϕ = 29,5 0 ; Tra bảng (Tra sách Nền Móng trang 174 của T.S Châu Ngọc n ; NXB ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM 2002) ta có N c = 35,702 ; N q = 21,22 ; N γ = 19.7 σ' vp = 24,646+ 0,5.8.0,98 = 28,566 (T/m 2 ) C = 0,27 (T/m 2 ) d p = 0,6 (m) γ = 0.98 (T/m 3 ) q p = 0,27x35,702 +28,566 x21,22 + 0.98x0.6x19,7 = 627,394(T/m 2 ) ⇒ Q p = A p xq p = 2 π 0.6 627,394 177,39 4 × × = (T). - FS s : hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên, chọn FS s = 2 - FS p : hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc, chọn FS p = 2,5. ⇒ Sức chòu tải cho phép của cọc : Q a = p p s s FS Q + FS Q Trang:197 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 = 228,62 177,39 185,3( ) 2 2,5 T+ = Từ các giá trò sức chòu tải của cọc ở trên, ta chọn giá trò nhỏ nhất để thiết kế cọc 2 P TK1 = 185,3 (T). b. sức chòu tải của cọc2: Tính Q s dựa vào các công thức trên lập bảng excel để tính: Z(m) Bề dày h i γi (T/m 3 ) C a ϕ K s σ’ v σ’ h f s Q s (T/m 2 ) Độ (T/m 2 ) (T/m 2 ) (T/m 2 ) (T) 0.85 0 2 1.7 2.225 2.75 1.83 1.32 13 0.775 4.21625 3.2678 2.0744 10.753 4.1 1 1.93 3.07 16.5 0.716 7.6975 5.5113 4.7025 8.864 5.05 0.9 1.853 1.22 12 0.7921 9.49635 7.5219 2.8188 4.782 7.25 3.5 0.92 1.22 12 0.7921 11.9402 9.4577 3.2303 21.311 12.9 7.8 0.92 0.21 26 0.5616 17.1382 9.6253 4.9046 72.11 19.55 6 0.98 0.27 29.5 0.5076 23.6662 12.012 7.0663 79.918 ⇒ Q s = ∑ = n 1i si Q = 197,74 (T) Tính Q p ⇒ Q s = ∑ = n 1i si Q = 197,74 (T) ϕ = 29,5 0 ; Tra bảng (Tra sách Nền Móng trang 174 của T.S CHÂU NGỌC ẨN ; NXB ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM 2002) ta có N c = 35,702 ; N q = 21,22 ; N γ = 19.7 σ' vp = 23.67+ 0,5.6.0,98 = 26,61(T/m 2 ) C = 0,27 (T/m 2 ) d p = 0,6 (m) γ = 0.98 (T/m 3 ) q p = 0.27x35,702 +26,61x21,22 + 0.98x0.6x19,7 = 593,61 (T/m 2 ) ⇒ Q p = A p xq p = 2 π 0.6 593,61 167,84 4 × × = (T). - FS s : hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên, chọn FS s = 2 - FS p : hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc, chọn FS p = 2,5. ⇒ Sức chòu tải cho phép của cọc : Q a = p p s s FS Q + FS Q Trang:198 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 = 197,74 167,84 166,01( ) 2 2,5 T+ = Từ các giá trò sức chòu tải của cọc ở trên, ta chọn giá trò nhỏ nhất để thiết kế : P TK2 = 166,01 (T). 600 3000 1000 44007800 1 2 3 4 5a 5b MỰC NƯỚC NGẦM 300 cốt sang nền cốt thiên nhiên 900 8000 CỌC 1 CỌC 2 Trang:199 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 III- TÍNH MÓNG M1: Móng M1: tại các nút chân cột: NUT M2. Tính theo nội lực NUT M2 Sử dụng cọc 1. 1) Xác đònh số lượng cọc và bố trí cọc trong đài : Lực nén lớn nhất truyến xuống móng N=290,065 (T) do tổ hợp 10 gây ra. Chọn sơ bộ số lượng cọc theo công thức sau: 290,065 1,3 2,04 185,3 c N n k P = × = × = (cọc). Chọn k = 1,2 vì tính móng chòu Moment chỉ theo một phương. Vậy ta chọn số cọc là: n = 2 cọc. Bố trí cọc trong đài: Khoảng cách giữa các cọc : = 3d=1,8m Khoảng cách từ tim cọc ngoài cùng đến mép đài : = d=0,6m Diện tích đài cọc F đc = 4,2 (m 2 ) 1 . 4 m 0 . 7 m 0 . 7 m 0.6m 3.0m 2) Kiểm tra lực đứng tác dụng lên cọc: Trọng lượng tính toán của đài và đất trên đài: N đ tt = 1,1.γ tb. .h.F=1,1x2,5x1,150x1.4x3 =13,283 (T) Moment tính toán đến cốt đế đài: M tt = M 0 tt + Q 0 tt .h đ Tổng lực dọc tính toán đến cốt đế đài: N tt = N 0 tt + N đ tt P max,min = 2 max i tt c tt x xM n N ∑ ×∑ ± ∑ Với : x max = 0,9 2 2 1 2.0,9 1,62 n i i x = = = ∑ Từ các tổ hợp nội lực ta tính toán để chọn ra tổ hợp gây ra lực nén đầu cọc lớn nhất. Theo kết quả tính toán ta chọn được tổ hợp nội lực để tính toán là tổ hợp 26. Trang:200 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 N 0 tt = 284,428 (T). M 0 tt = -13,737(T.m). Q 0 tt = -4,367(T). Moment tính toán đến cốt đế đài : M tt = M 0 tt + Q 0 tt .h đ = 13,737 + 4,367.1= 18,140 (T.m) Tổng lực dọc tính toán đến cốt đế đài : N tt = N 0 tt + N đ tt N tt = 284,428 +13,283 = 297,71 (T) Ta tính được: P max = 159,65 (T). P min = 124,78 (T). P tb = 142,22(T). Trọng lượng bản thân cọc: P c = 4 6.0 2 × π .23,45.2,5 = 16,576 (T) Ta có : P max + P c = 159,65 +16,576 =176,23 (T) =176,23 < P TK = 185,3 (T) P min = 142,22 (T) > 0. 3) Kiểm tra sức chòu tải của đất nền : a) Xác đònh kích thước móng khối qui ước : Độ lún của nền móng cọc được xác đònh theo độ lún của nền khối móng qui ước có mặt cắt ABCD. - Góc truyền lực : 4 tb ϕ =α Với ϕ tb là góc ma sát trung bình của các lớp đất từ mũi cọc trở lên n21 nn2211 tb h hh h hh +++ ×ϕ++×ϕ+×ϕ =ϕ 0 0 0 0 0 0 13 2,75 16,5 1 12 0,9 12 3,5 26 7,8 29,5 8 22,708 2,35 1 0,9 3,5 7,8 8 tb ϕ × + × + × + × + × + × = = + + + + + ⇒ α = 5,68 0 Ta xét giá trò : L c xtgα =23,95xtg5,68 0 =2,382(m). Kích thước khối móng quy ước : Lm qư = 2,4 + 2×2,382= 7,164 (m) Bm qư = 0,6 + 2×2,382= 5,364m) b) Ứng suất dưới đáy móng khối qui ước : Trọng lượng khối móng quy trong phạm vi các lớp có tính đến đẩy nổi: - Tiết diện ngang của cọc : A c =0.2827 m 2 - Trọng lượng tiêu chuẩn khối móng quy trong phạm vi các lớp có tính đến đẩy nổi: Trang:201 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 Chiều dài cọc là 21,45(m). Trong đó phần ngập trong nước là (23,95-4,650)(m). tc c N = V c .γ bt = [0,2827.4,65.2,5+0,2827.(23,95-4,65).(2,5-1)].2= 22,94(T). - Trọng lượng đất + đài phía trên đáy đài: tc d N = Lm qư .Bm qư .h đ .γ tb γ tb = 2,5 (T/m 3 ). h đ : chiều cao đài cọc - Trọng lượng lớp đất tính theo công thức sau : i tc d N =L i .(Lm qư .Bm qư – n c A c ).γ i γ i =γ w : nếu đất nằm trên mực nước ngầm. γ i =γ đn3 : nếu đất nằm dưới mực nước ngầm. L i : Chiều dài lớp đất thứ i Từ đó ta lập bảng tính trọng lượng đất và đài như sau: STT Lớp đất Chiều dày (m) dung trọng γ (T/m 3 ) Diện tích khối móng (m 2 ) Diện tích cọc chiếm chỗ(m 2 ) Trọng lượng (T) 0 trên đài 1.15 2.5 36.8896 0.565487 106.058 1 2 2.35 1.83 36.8896 0.565487 156.212 2 3 1 1.93 36.8896 0.565487 70.1055 3 4 0.9 1.853 36.8896 0.565487 60.5777 4 4 3.5 0.92 36.8896 0.565487 116.964 5 5a 7.8 0.92 36.8896 0.565487 260.662 6 5b 8 0.98 36.8896 0.565487 284.781 Trọng lượngTổng công(T): 1055.3592 Tổng trọng lượng tiêu chuẩn cọc và đài cọc tác dụng xuống khối móng quy ước là: 1055,36 22,94 1078,3( ) tc tc tc d d c N N N T = + = + = ∑ - Trò lực dọc tiêu chuẩn xác đònh đến đáy móng khối quy ước là: 284,428 1078,3 1325,63 1,15 tc N = + = (T). - Trò Moment tiêu chuẩn tương đương tại trọng tâm đáy móng khối quy ước là : 13,737 4,367 23,95 102,893( . ) 1,15 1,15 tc M T m × = + = . Chiều sâu từ mũi cọc đến mặt trên đài cọc là 24,95(m) - Độ lệch tâm : 102,893 0,0776( ) 1325,63 tc M e m x tc N = = = - Ứng suất dưới đáy móng khối qui ước : Trang:202 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 max,min 6 1 tc tc x e N Lm Bm Lm σ ×   = ±  ÷ ×   . max,min 1325,63 6 0,0776 1 7,164 5,364 7,164 tc σ ×   = × ±  ÷ ×   . max 36,739 tc σ = (T/m 2 ). min 32,255 tc σ = (T/m 2 ). 34,497 tc tb σ = (T/m 2 ). Cường độ tính toán của đất nền ở đáy móng khối quy ước xác đònh theo : ( ) 1 2 ' tc II m II m II II tc m m R A B B h D C k γ γ × = × × + × × + × II γ , ' II γ : Trò tính toán thứ hai của trọng lượng riêng đất tuần tự dưới đáy khối quy ước và từ khối quy ước trở lên. II c : Trò tính toán thứ 2 của lực dính đơn vò của đất ở ngay dưới đáy khối móng quy ước Chỉ số A,B,D – hệ số tra bảng 3.2 trang 27 sách HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN NỀN MÓNG của Gs-Ts Nguyễn Văn Quảng – NXB XÂY DỰNG 1996 Đầu cọc tựa vào lớp đất cát mòn lẫn bột màu nâu vàng nhạt đến đỏ nhạt trạng thái chặt vừa có : ϕ ΙΙ = 29,5 0 . Với : ϕ ΙΙ = 29,5 0 tra bảng ⇒ A = 1,1 ; B = 5,41 ; D = 7,81; m 1 : 1.1 – 1.4 (lấy m 1 = 1.1 ). m 2 : 1.1 – 1.4 (lấy m 2 = 1,3). Chỉ số m 1 , m 2 – hệ số tra bảng 3.2 trang 27 sách HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN NỀN MÓNG của Gs-Ts Nguyễn Văn Quảng – NXB XÂY DỰNG 1996) k tc : 1.0 – 1.1 (lấy ktc = 1.0, Vì các chỉ tiêu cơ lý được lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đối với đất ). ' 2,5 1,15 1,83 2,75 1,93 1 1,853 0,9 0,92 3,5 0,92 7,8 0,98 8 1,185 1,5 2,35 1 0,9 3,5 7,8 8 II γ × + × + × + × + × + × + × = = + + + + + + (T/m 3 ). γ ΙΙ = 0,98 (T/m 3 ). c II = 0,27 (T/m 2 ). ( ) 1,1 1,3 1,1 5,364 0,98 5,41 25,1 1,185 7,81 0,27 1 tc II R × = × × × + × × + × = 245,64 (T/m 2 ). Ta có : max 36,739 tc σ = (T/m 2 ) <1.2R II tc = 294,77 (T/m 2 ). 34,497 tc tb σ = (T/m 2 ) <R II tc = 245,64 (T/m 2 ). Vậy dưới móng khối quy ứớc thoả điều kiện về cường độ đất nền. Trang:203 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 4) Tính lún : - Ứng suất do trọng lượng bản thân ở đáy móng quy ước(có xét đẩy nổi) là: bt σ = 28,566 (T/m 2 ) - Ứng suất gây lún trung bình tại đáy móng khối qui ước : bt tc tb gl tb σσσ −= = 34,497-28,566=5,931 (T/m 2 ). - Ta chia lớp đất dưới đáy khối móng qui ước thành các lớp có bề dày 5,364/5=1,0728(m) để tính.Và ta tính lún bằng phương pháp tổng phân tố. Ta có : L/B = 7,164/5,364 = 1,3435 Tính lún theo đường cong e-p sau đây từ kết quả thí nghiệm cố kết consolidation test (xem phần đòa chất). (Tham khảo sách BÀI TẬP CƠ HỌC ĐẤT; Tg: Vũ công Ngữ ; NXB GIÁO DỤC) ĐƯỜNG CONG LÉN LÚN e-p p(T/m 2 ) 0 2.5 5 10 20 40 80 e 0.697 0.678 0.667 0.649 0.623 0.599 0.568 Tính độ lún cộng dồn theo công thức sau: 1 2 1 1 1 . 1 n n i i i i i i i e e S S h e = = − = = + ∑ ∑ P 1i : ứng suất bản thân trung bình tạigiữa phân lớp thứ i. P 2i = P 1i + ứng suất gây lún trung bình tại giữa phân lớp i : i h : chiều cao của từng lớp phân tố: e 1i : độ rỗng ứng với P 1i . e 2i : độ rỗng ứng với P 2i . e 1i , e 2i : được nội suy từ đường cong nén lún e-p. Trang:204 [...]... ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 Lực nén lớn nhất truyến xuống móng N=250,12(T) do tổ hợp 10 gây ra Chọn sơ bộ số lượng cọc theo công thức sau: n=k× N 250,12 = 1,3 × = 1,96 (cọc) Pc 166, 01 1.4m 0.7m 0.7m Chọn k = 1,3 vì tính móng chòu Moment chỉ theo một phương Vậy ta chọn số cọc là: n = 2 cọc Bố trí cọc trong đài: Khoảng cách giữa các cọc : = 3d=1,8m... ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 600 1200 Chọn k = 1,3 vì tính móng chòu Moment chỉ theo một phương Vậy ta chọn số cọc là: n = 1 cọc Bố trí cọc trong đài: Diện tích đài cọc Fđc = 1,44 (m2) 1200 2) Kiểm tra lực đứng tác dụng lên cọc: Trọng lượng tính toán của đài và đất trên đài: Nđtt = 1,1.γtb h.F=1,1x2,5x1,15x1,2x1,2 =4,554(T) Moment tính toán đến... dưới móng khối quy ứớc thoả điều kiện về cư ng độ đất nền 4) Tính lún : - Ứng suất do trọng lượng bản thân ở đáy móng quy ước(có xét đẩy nổi) là: Trang:217 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 σ bt = 26,67 (T/m2) - Ứng suất gây lún trung bình tại đáy móng khối qui ước : gl tc σ tb = σ tb − σ bt = 32,917-26,67=6,247 T/m2 - Ta chia lớp đất dưới đáy khối móng. .. bảng II.2 TCXD 205:1998) Vậy độ lún của móng thoả yêu cầu độ lún cho phép Trang:218 P2i (T/m2) e1i e2i Si (m) GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 cốt thiên nhiên 1 3 4 5a 5b 970 970 970 970 485 6000 7800 23100 4400 2 900 1000 MỰC NƯỚC NGẦM cốt sang nền 3000 600 300 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG σbt 0 1 2 3 4 5 σgl Trang:219 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH:... của các móng a) Xác đònh kích thước móng khối qui ước : ( giống móng M2) Kích thước khối móng quy ước : Trang:227 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 Lmqư = 2,4 + 2×2,125 = 6,65 (m) Bmqư = 0,6 + 2×2,125 = 4,85 (m) b) Ứng suất dưới đáy móng khối qui ước : Tổng trọng lượng tiêu chuẩn cọc và đài cọc tác dụng xuống khối móng quy ước là: tc tc N d = ∑ N d... XÉT: kết quả tính thép móng M3 không khác biệt nhiều với móng M2 do đó ta gộp chung vào cùng một loại MÓNG M2 VI- TÍNH MÓNG M4: Móng M4: tại các nút chân cột: NUT M5 + NUT M8 Tính theo nội lực NUT M5 1) Xác đònh số lượng cọc và bố trí cọc trong đài : Lực nén lớn nhất truyến xuống móng N=142,805 (T) do tổ hợp 25 gây ra Chọn s ơ bộ số lượng cọc theo công thức sau: n=k× N 142,805 = 1,3 × = 1,16 (cọc) ... hợp nội lực ta tính toán để chọn ra tổ hợp gây ra lực nén đầu cọc lớn nhất Theo kết quả tính toán ta chọn được tổ hợp nội lực để tính toán là tổ hợp 26 N0tt = 247,904 (T) M0tt = -7,9829 (T.m) Q0tt = -3,455 (T) Moment tính toán đến cốt đế đài : Mtt = M0tt + Q0tt.hđ = 7,462 + 2,235.1= 9,697 (T.m) Tổng lực dọc tính toán đến cốt đế đài : Ntt = N0tt + Nđtt Trang:214 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN... 1061, 7 N - Ứng suất dưới đáy móng khối qui ước : tc σ max,min = N tc  6 × ex  1 ± ÷ Lm × Bm  Lm  Trang:216 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG tc σ max,min = GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 1061, 7  6 × 0, 0687  × 1 ± 6,51× 4, 72  6,51 ÷  tc σ max = 34,956 (T/m2) tc σ min = 30,875 (T/m2) tc σ tb = 32,917 (T/m2) Cư ng độ tính toán của đất nền ở đáy móng khối quy ước xác đònh... - 0.15m = 1.0 - 0.15= 0.85 m Trang:206 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 Kiểm tra chọc thủng của cọc theo điều kiện chọc thủng của bê tông Kết quả tính toán ở đây được tham khảo: Sách KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP (phần cấu kiện nhà cửa) tác giả: Ngô Thế Phong; NXB: KHOA HỌC VÀ KỸ THUẬT.) Chương 5 Kết cấu móng bê tông cốt thép a) Kiểm tra chọc thủng của... (m-1) + ze : chiều sâu tính đổi vò trí tiết diện cọc theo công thức sau: ze = αbd.z + Các giá tròA1, A3, A4, B1, B3, B4, C1, C3, C4, D1, D3, D4 tra trong bảng G3 của TCXD 205 : 1998 ( phụ thuộc vào ze) Trang:222 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 KẾT QUẢ TÍNH TOÁN BẰNG EXCEL: BẢNG TÍNH GIÁ TRỊ MÔMEN THÂN CỌC MÓNG M2: Ze 0 A3 B3 C3 D3 0 0 1 0.1 0 0 1 0.2 . lực ta tính toán để chọn ra tổ hợp gây ra lực nén đầu cọc lớn nhất. Theo kết quả tính toán ta chọn được tổ hợp nội lực để tính toán là tổ hợp 26. Trang:200 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S:. 2: Trang:195 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 Chiều dài cọc : L=21,950 ( m). tính từ mép dưới đài cọc đến mũi cọc. Cọc hạ xuống code -26,350. ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ PHÚ CƯỜNG GVHD: Th.S: NGUYỄN NGỌC TÚ SVTH: KHIỄU XN VIỆT - LỚP-XO1A2 PHẦN VII PHƯƠNG ÁN 2 : MÓNG CỌC KHOAN NHỒI Theo nội lực chân cột giải ra ta