Tính toán thiết kế máy lọc chân không thùng quay thu hồi lưu huỳnh với năng suất 2 tấn một ngày

66 1.6K 5
Tính toán thiết kế máy lọc chân không thùng quay thu hồi lưu huỳnh với năng suất 2 tấn một ngày

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 1 LỜI CAM ĐOAN Bản đồ án tốt nghiệp đại học nghành Công nghệ hóa học với đề tài: “Tính toán thiết kế máy lọc chân không thùng quay thu hồi lưu huỳnh với năng suất 2 tấn/ngày ” được hoàn thành dưới sự hướng dẫn của TS. Vũ Hồng Thái – Bộ môn Máy và Thiết bị công nghiệp hóa chất, dầu khí- Khoa Công nghệ hóa học – Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội. Tôi xin cam đoan, đồ án tốt nghiệp không sao chép nội dung từ bất kì một đồ án tốt nghiệp, luận văn thạc sỹ hoặc luận án tiến sỹ nào khác. Hà Nội, Ngày tháng năm 2010 Sinh viên Trần Quang Tài Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 2 LỜI CẢM ƠN Lời đầu tiên tôi xin được bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến TS. Vũ Hồng Thái, người đã hướng dẫn từng bước đi trên con đường nghiên cứu khoa học và sự giúp đỡ tận tình trong quá trình hoàn thành đồ án. Xin chân trọng cảm ơn tới các thầy của Bộ môn Máy và Thiết bị Công nghiệp hóa chất, dầu khí – Khoa Công nghệ hóa học – Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội, gia đình và bạn bè đã hết sức tạo điều kiện, giúp đỡ để có thể hoàn thành đồ án. Cũng xin chân thành cảm ơn Công ty Phân đạm hóa chất Hà Bắc đã cung cấp tài liệu và tạo điều kiện tham quan thực tế trong quá trình hoàn thành đồ án. Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 3 LỜI MỞ ĐẦU Trong các ngành sản xuất hóa chất nói riêng và nghành công nghiệp nói chung các thiết bị hóa chất không thể thiếu được trong bất kì nhà máy, xí nghiệp nào. Các thiết bị này có thể tham gia vào quá trình sản xuất trực tiếp ( thiết bị phản ứng, tháp tổng hợp, tháp chưng luyện….), hay các quá trình sản xuất giàn tiếp ( máy nghiền, máy khuấy…) hoặc phục vụ cho giai đoạn sản xuất, xử lý nước thải, khói thải làm sạch môi trường ( các thiết bị lắng, lọc…) Trong quá trình sản xuất, đặt ra yêu cầu phải phân riêng hệ không đồng nhất để có thể phục vụ một trong hai mục đích : - Thu hồi pha rắn trong hệ ( có thể là sản phẩm hoặc cấu tử quý). - Loại pha rắn trong hệ để làm sạch dung dịch. Để giải quyết vấn đề đó, người ta thường dùng thiết bị hóa chất chủ yếu được gọi là thiết bị lắng và các thiết bị lọc. Các thiết bị lắng như phòng lắng, đường lắng, bể lắng… thì thường có cấu tạo đơn giản, dễ sử dụng nhưng năng suất phân riêng kém và không phân riêng được những hệ mà kích thước pha phân tán nhỏ. Do vậy thường sử dụng để làm sạch sơ bộ. Các thiết bị lọc được phân ra làm nhiều loại: thiết bị lọc điện ( lọc dưới tác dụng của lực điện trường), thiết bị lọc nhờ vật ngăn ( tháp đệm, thiết bị lọc ép khung bản, thiết bị lọc tấm, máy lọc chân không thùng quay…), các thiết bị lọc dưới tác dụng của lực ly tâm (máy ly tâm lắng, ly tâm lọc xyclon…). Các thiết bị dạng này tuy thiết bị phức tạp, chế tạo tốn kém, nhưng năng suất lọc lớn và có thể phân riêng được những huyền phù, nhũ tương có hạt rất nhỏ, mịn do đó được sử dụng nhiều trong công nghiệp. Trong các công đoạn lọc đó thì máy lọc chân không thùng quay thường được sử dụng ở giai đoạn trung gian vì máy lọc chân không thùng quay không thể phân riêng hệ không đồng nhất mà khối lượng riêng của các pha gần bằng nhau. Do động lực của quá trình là rất thấp. Do vậy máy lọc chân không thùng quay chỉ sử dụng hiệu quả với những huyền phù có khả năng phân riêng dễ dàng. Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 4 Ưu điểm của máy lọc chân không thùng quay là làm việc liên tục, ổn định, dễ thao tác vận hành, tiết kiệm nhân lực nhưng nó có vài nhược điểm như cấu tạo phức tạp, tiêu hao năng lượng cho động cơ truyền động , bơm chân không và máy nén… Tại nhà máy phân đạm và hóa chât Hà Bắc máy lọc chân không thùng quay được sử dụng trong cương vị khử H 2 S thu hồi huyền phù lưu huỳnh trong dung dịch keo Tananh. Loại máy này đảm bảo khả năng hoạt động liên tục của nhà máy đồng thời cho năng suất lớn. Trong toàn bộ nội dung chính của phần đồ án tốt nghiệp này trình bày trình tự thiết kế máy lọc chân không thùng quay thu hồi lưu huỳnh năng suất 2 tấn/ngày. Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 5 PHẦN 1 TỔNG QUAN 1.1. Dây truyền urê: Với đặc điểm công nghệ sản xuất urê ở công ty phân đạm và hóa chất Hà Bắc đi từ khí hóa than nguyên liệu rắn, quá trình khí hóa ở khâu tạo khí sử dụng nguyên liệu chính là than cục, hơi nước và không khí. Theo thiết kế, công nghệ dùng than cục cỡ hạt 50 ÷ 100 mm để chế tạo khí than, sau này dùng than cỡ hạt phổ biến 25 ÷ 100 mm, để tiết kiệm hạ giá thành sản phẩm hiện nay đã dùng cả than cục cỡ hạt 12 ÷ 25 mm. Bình quân mỗi ngày chạy máy bình thường tiêu tốn hết 400 ÷ 450 tấn than cục. Quá trình khí hóa than nguyên liệu như sau : Hơi nước 0,49 Mpa nhiệt độ 250˚C được cung cấp từ nhà máy nhiệt tới, không khí được cấp từ quạt khí tới, đi qua tầng than nóng đỏ ( trong lò khí hóa ) lò tạo khí có nhiệt độ T = 1100˚C thực hiện các phản ứng, tạo thành hỗn hợp các khi CO, CO 2 , H 2 S, H 2 , N 2 , CH 4 gọi là hỗn hợp khí than ẩm. Các phản ứng hóa học chủ yếu xảy ra là : 2C + O 2 = 2CO +Q 1 C + O 2 = CO 2 +Q 2 2CO + O 2 = 2CO 2 +Q 3 C + 2H 2 0 = CO + H 2 +Q 4 C + 2H 2 O = CO 2 +2H 2 +Q 5 N 2 là khí trơ vào hỗn hợp khí theo O 2 của không khí. Mục đích của quá trình khí hóa than chỉ nhằm thu được H 2 và N 2 theo tỉ lệ H 2 :N 2 = 3:1 làm nguyên liệu cho quá trình tổng hợp NH 3 . Vì thế hỗn hợp khí than ẩm cần được làm sạch ( nhờ công đoạn rửa khí than và lọc bụi bằng điện ), khí than sau khi qua lọc bụi điện được đưa tới công đoạn khử H 2 S thấp áp. Công đoạn khử H 2 S theo thiết kế ban đầu sử dụng dung dịch ADA- Antraquinon Disungfuric Acid ( hiện nay đã chuyển sang dùng dung dịch keo tananh) có tính oxy hóa khử mạnh, hiệu suất khử H 2 S cao. Khí than được qua hệ thống quạt để nâng áp suất đi vào tháp khử H 2 S, sau Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 6 tháp khử hàm lượng H 2 S giảm xuống còn < 150 mg/Nm 3 được đưa vào đoạn I của máy nén khí nguyên liệu H 2 -N 2 6 cấp. Dịch tananh sau hấp thụ được đưa đi tái sinh và đưa trở lại quá trình hấp thụ, bọt lưu huỳnh được thu lại chế thành sản phẩm phụ là lưu huỳnh rắn. Hỗn hợp khí than sau khử H 2 S thấp áp vào công đoạn I máy nén 6 cấp để thực hiện quá trình nén nâng áp, khí than ẩm ra đoạn III có áp suất P= 2,1 Mpa nhiệt độ ≤ 40˚C được đưa tới công đoạn biến đổi. Đầu tiên được qua bộ phân ly dầu nước, sau đó qua 2 bộ lọc bằng than cốc để khử hết dầu, bụi, các tạp chất khác, rồi đi vào thiết bị trao đổi nhiệt khí biến đổi, sau đó hỗn hợp với hơi nước quá nhiệt đi vào thiết bị trao đổi nhiệt khí than, ra khỏi thiết bị trao đổi nhiệt khí than được hỗn hợp với khí than lạnh thành hỗn hợp khí có nhiệt độ 180 ÷ 210˚C, tỉ lệ hơi nước/ khí khoảng 0,3 , đi vào đỉnh lò biến đổi số I, lần lượt qua tầng chất bảo vệ, tầng chống độc – chống ôxy hóa và tầng xúc tác biến đổi chịu lưu huỳnh. Một phần khí khí CO bị chuyển hóa, nhiệt độ hỗn hợp khí đạt 350 ÷ 380˚C đi ra khỏi đáy lò biến đổi số I, đi vào thiết bị trao đổi nhiệt khí than, rồi đi vào bộ làm lạnh nhanh I bằng nước ngưng. Hỗn hợp khí có nhiệt độ 180 ÷ 210˚C đi vào đoạn trên lò biến đổi số II, tiếp tục tiến hành phản ứng chuyển hóa CO, nhiệt độ đạt 300 ÷ 320˚C rồi ra và đi vào bộ làm lạnh nhanh II bằng nước ngưng, hỗn hợp khí có nhiệt độ 180 ÷ 210˚C tiếp tục đi vào đoạn dưới của lò biến đổi số II, phần khí CO còn lại tiếp tục bị chuyển hóa. Khí biến đổi có nhiệt độ ≤ 250˚C và [CO] ≤ 1,5 % ra khỏi lò biến đổi số II, đi vào thiết bị trao đổi nhiệt khí biên đổi, qua thiết bị đun sôi khí biến đổi của hệ thống tái sinh tăng áp dung dịch khử CO 2 để thu hồi nhiệt một lần nữa, sau đó được đưa tới cương vị khử H 2 S khí biến đổi. Khí biến đổi đi vào phía dưới tháp hấp thụ, qua các tầng đệm H 2 S được hấp thụ bởi dung dịch Tananh dội từ đỉnh tháp xuống. Khí được phân ly bọt ở bộ khử bọt trên đỉnh tháp sau đó đi ra khỏi tháp hấp thụ vào tháp phân ly, ở đây mù dịch tananh cuốn theo khí được tách ra và khí tiếp tục được đưa sang cương vị khử CO 2 bằng dung dịch kiềm nóng. Khí biến đổi sau khử lưu huỳnh qua thiết bị trao đổi nhiệt, được gia nhiệt bởi khí đi từ công đoạn khí biến đổi đến, nhiệt độ tăng từ 40˚C lên 90˚C và đi vào phía dưới Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 7 tháp hấp thụ, khí sau khi khử CO 2 ra đỉnh tháp hấp thụ, qua thiết bị làm lạnh bằng nước, thiết bị phân ly rồi đi về đoạn IV máy nén khí nguyên liệu 6 cấp. Khí tinh chế đi vào đoạn IV máy nén khí nguyên liệu được nén lên áp suất 12,5 Mpa đưa sang cương vị tinh chế vi lượng bằng dung dịch amoniac acetat đồng và dung dịch kiềm. Quá trình tổng hợp NH 3 đòi hỏi hàm lượng chất gây ngộ độc xúc tác như CO, CO 2 , H 2 S và O 2 là nhỏ nhất. Công đoạn rửa đồng và rửa kiềm nhằm khử tối đa các chất đó. Ra khỏi công đoạn này khí tinh chế con lượng rất nhỏ H 2 S và (CO + CO 2 ) < 20 PPM được gọi là khí tinh luyện. Khí tinh luyện với thành phần chủ yếu N 2 và H 2 theo tỉ lệ H2: N2 = 3:1 vào đoạn 4 máy nén để tăng áp cho quá trình tổng hợp NH 3 . Khí tinh luyện ra đoạn IV máy nén có P= 31,5 Mpa được đưa qua bị phân ly dầu nước, sau đó vào thiết bi 3 kết hợp, tại đây nó được kết hợp với khí tuần hoàn, được làm lạnh bằng khí lạnh và bằng NH 3 , giảm nhiệt độ xuống -2˚C, các cấu tử lỏng như dầu, nước, NH 3 bị ngưng tụ và phân ly, khí đi ra khỏi thiết bị 3 kết hợp được dẫn vào tháp tổng hợp NH 3 lần 1, vừa để làm lạnh thành tháp đồng thời cũng nhận nhiệt của phản ứng tổng hợp, ra khỏi tháp lần 1 trao đổi nhiệt với khí ra tháp lần 2, nâng nhiệt độ lên = 180˚C, rồi vào tháp tổng hợp lần 2, cùng với sự có mặt của xúc tác sắt (Fe) để tiến hành phản ứng tổng hợp. Phản ứng tổng quát của quá trình có thể biểu diễn như sau: N 2 + 3H 2 = 2NH 3 + Q NH 3 hình thành ở trạng thái khí, ra khỏi tháp được làm lạnh gián tiếp bằng nước và ngưng tụ thành NH 3 lỏng qua phân ly 1 để tách NH 3 ngưng tụ ra khỏi hỗn hợp khí, sau đó hỗn hợp khí này được qua máy nén tuần hoàn turbine nâng áp suất lên để bù phần áp suất bị giảm do tổng hợp NH 3 là phản ứng giảm thể tích và lượng khí bị ngưng tụ sau bộ làm lạnh bằng nước. Ra máy nén tuần hoàn hỗn hợp khí đi vào thiết bị 3 kết hợp, trộn lẫn với nguồn khí mới từ máy nén khí nguyên liệu tới, tiếp tục từ trên xuống thực hiện quá trình làm lạnh, ngưng tụ và phân ly, phần khí không ngưng còn lại tiếp tục quay trở lại tháp tổng hợp thực hiện chu trình tuần hoàn liên tục. NH 3 lỏng có nồng độ 99,8 % được phân tách khỏi hệ thống bằng các thiết bị phân ly, được Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 8 giảm áp xuống 2,4 Mpa, qua thùng chứa trung gian được đưa ra kho chứa NH 3 lỏng ( Kho cầu) là sản phẩm cuối cùng của quá trình tổng hợp NH 3 . Từ kho cầu NH 3 lỏng được cấp đến hệ thống bơm NH 3 cao áp, nâng áp suất lên 20 Mpa, được đưa vào tháp tổng hợp urê. Khí CO 2 được nhả ra từ tháp tái sinh CO 2 khu vực tinh chế khí, xưởng tổng hợp NH 3 được đưa đến công đoạn nén khí CO 2 5 cấp- 836, khí CO 2 ra đoạn 3 có áp suất 3,3 Mpa, được đưa qua hệ thống khử H 2 S trong khí CO 2 , qua tháp khử hàm lượng H 2 S giảm xuống còn < 5 PPM, được đưa trở lại đoạn 4 máy nén CO 2 , tiếp tục được nâng áp suất lên 20 Mpa, được đưa đến tháp tổng hợp urê. Tại tháp tổng hợp, với nhiệt độ 190˚C và áp suất 20 Mpa, phản ứng tổng hợp urê xảy ra, tiến hành theo 2 giai đoạn rất nhanh : 4NH 3 + 2CO 2 + H 2 O = 2NH 4 COONH 2 + 38000 Kcal/Kmol Sau đó dung dịch cacbamat tách nước tạo thành urê: NH 4 COONH 2 = (NH 2 ) 2 CO + H 2 O + 6800 Kcal/Kmol. Rút gọn 2 phương trình trên ta có phản ứng tổng hợp: 2NH 3 + CO 2 = (NH 2 ) 2 C0 + H 2 0 + Q Hiệu suất của phản ứng đạt 65 ÷ 68 %. Quá trình tổng hợp urê mang tính tuần hoàn toàn bộ: toàn bộ NH 3 và CO 2 dư được đưa trở lại đầu hệ thống. Dịch phản ứng ( cacbamat amôn) có nồng độ thấp (30%) qua công đoạn phân giải và cô đặc để tách NH 3 chưa phản ứng đưa trở lại tháp tổng hợp, đồng thời nồng độ urê cũng tăng lên (99,8%) và được đưa vào tháp tạo hạt. Quạt gió (N = 108000 m 3 /h) đặt trên đỉnh tháp hút gió làm nguội hạt urê trông quá trình rơi. Hạt urê rơi xuống phễu ở đáy tháp qua hệ thống băng tải được tiếp tục làm nguội rồi đến công đoạn đóng bao urê qui cách 50 kg/bao, rồi chuyển vào kho chứa sản phẩm. Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 9 Hình 1.1: Sơ đồ khối lưu trình công nghệ sản xuất urê 1.2. Quá trình khử H 2 S thu hồi S: 1.2.1.Lý thuyết chung về khử lưu huỳnh trong khí nguyên liệu: Trong khí nguyên liệu dùng để tổng hợp NH 3 có chứa một lượng khá lớn các hợp chất của lưu huỳnh. Phần lớn là các hợp chất sunfua vô cơ như: H 2 S, ngoài ra còn chứa các sunfua hữu cơ như: COS, RSH, C 4 H 4 S Hợp chất sunfua trong khí nguyên liệu có tác hại lớn, nó gây ăn mòn thiết bị, đường ống trong dây chuyền sản xuất, ngoài ra nó còn làm ngộ độc xúc tác tổng hợp NH 3 và làm biến đổi xúc tác chuyển hoá CO. Do đó cần phải loại bỏ các hợp chất sunfua ra khỏi khí nguyên liệu. Ngoài ra đối với nhiều ngành công nghiệp hoá khác lại cần có lưu huỳnh, vì vậy cần phải thu hồi lại lưu huỳnh để tăng sản phẩm phụ, giảm giá thành sản phẩm chính Urê. Có nhiều phương pháp khử H 2 S, Công ty trước đây sử dụng dung dịch ADA (Antraquinon Disunfuric Acid) để hấp Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 10 thụ H 2 S, nhưng hiện nay đã nghiên cứu và ứng dụng thành công một loại dung dịch có chứa chiết xuất keo Tananh (NaVO 3 và Na 2 CO 3 ) để hấp thụ H 2 S. Dung dịch keo Tananh ( hay còn gọi là dung dịch thuộc da ) được chiết xuất từ thực vật có nhiều Tananh từ cây hoặc củ như : cây chay, si, củ nâu… đem nghiền nhỏ, ngâm nước, lọc. Là hợp chất hữu cơ chứa nhiều gốc OH - . Na 2 CO 3 là hợp chất chủ yếu hay còn gọi là chất xúc tác trong quá trình hấp thụ H 2 S, Na 2 VO 3 là chất ức chế chống tạo kết tủa V-O-S, là chất ức chế chống mòn. Dung dịch này có ưu điểm nổi bật so với dung dịch ADA: - Hiệu suất khử 98% trở lên. - Tháp khử H 2 S không bị tắc. - Tái sinh dung dịch khử dễ dàng. - Không có độc tính - Giá thành rẻ. * Nguyên lý quá trình khử H 2 S: Dung dịch sôđa hấp thụ H 2 S tạo thành hợp chất hydro sulfua. H 2 S + Na 2 CO 3 = NaHS + NaHCO 3 Trong pha lỏng hợp chất hydrosulfide kết hợp với vanadat natri NaVO 3 tạo thành muối piro-vanadat mang tính khử đồng thời lưu huỳnh nguyên tố được tách ra. 2NaHS + 4NaVO 3 + H 2 O = 2S + Na 2 V 4 O 9 +4 NaOH Vanadi ở dạng V +4 (V 4 O 9 -2 ) mang tính khử kết hợp với tananh ở trạng thái ôxy hóa tạo thành tananh ở trạng thái khử, còn V +4 chuyển thành V +5 mang tính ôxy hóa. Na 2 V 4 O 9 + Tananh(oxyh) + 2NaOH = 4NaVO 3 + 2Tananh(khử) Trong tháp tái sinh Tananh dạng khử bị O 2 của không khí ôxy hóa tạo thành tananh dạng ôxy hóa. Tananh(khử) + O 2 = Tananh(oxyh) + H 2 O Lượng Na 2 CO 3 tiêu hao được bù đắp lại bằng lượng NaOH tạo thành. NaOH + NaHCO 3 = Na 2 CO 3 + H 2 O Trong dung dịch, tốc độ NaSH bị Tananh ôxy hóa diễn ra rất chậm, nhưng bị NaVO 3 oxy hóa rất nhanh. Vì vậy khi cho thêm NaVO 3 vào dung dịch thì tốc độ phản [...]... – Lớp Máy Hóa K50 22 Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh được tách bỏ và hồi lưu về thùng lọc dung dịch chân không Dung dịch cuối cùng được chảy xuống thùng ngầm và được bơm lại vào hệ thống SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 23 Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh PHẦN 2 TÍNH CÔNG NGHỆ MÁY LỌC CHÂN KHÔNG THÙNG QUAY Để tính toán thiết kế được máy lọc cần... (m3/ph), Qhp = Vs = 1,9.10 -2 (m3/ph) Ta chọn bể chứa có : + chiều dài thùng chứa L = 2, 55 (m) + bán kính thùng chứa R = 1,5 (m) SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 30 Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh PHẦN 3 TÍNH CƠ KHÍ MÁY LỌC CHÂN KHÔNG THÙNG QUAY 3.1 Tính công suất truyền động máy lọc chân không thùng quay - Công suất truyền động của máy lọc chân không thùng quay làm việc dùng... của đầu trục máy lọc với nắp phân phối , f2 = 0, 12 + P0: áp lực riêng giữa bề mặt tiếp xúc của nắp phân phối với đầu trục máy lọc; [N/m2] P0 = 3 628 00 + F : bề mặt ma sát, [m2] SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 32 Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh Theo [2 – tr139]: F = 0,785.(d 22 – d 32) – nc.f0 + d2, d3 : đường kính ngoài và trong của đầu trục rỗng của máy lọc, d2 = 0,5 d3... tốc lọc η = 0,85  F 1,9.10 2. 10  13 (m2) 2 2,64.10 0,85 Ta chọn thùng có : + đường kính + chiều dài D = 2, 5 (m) L = 1,75 (m)  Diện tích bề mặt lọc thực tế của thùng: Ftt   2, 5.1,75  13,74 (m2) 2. 3 .2 Độ nhúng sâu của thùng quay trong huyền phù: - Độ nhúng sâu của thùng (m) H D  (1  cos ) 2 2 SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 29 Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh. .. Công suất Vận tốc quay N (kW) 4A160S8Y3 7,5 n (vg/ph) 730 cos 0,75 % 86 Tmax Tdn 2, 2 Tk Tdn 1,4 3 .2 Tính bền cơ khí các chi tiết máy lọc chân không thùng quay: Tính trục rỗng máy lọc chân không thùng quay: Trục rỗng của máy lọc chân không thùng quay ngoài nhiệm vụ làm quay thùng còn có tác dụng quan trọng là nối thông các ngăn của thùng với đầu phân phối Trục tiết diện phức tạp bởi vì nó ghép với. .. Băng dễ bị mòn và không được với môi trường ăn mòn cao su; + Đòi hỏi cung cấp huyền phù thật đều Vì vậy quá trình lọc bã thu hồi lưu huỳnh sử dụng máy lọc chân không thùng quay là phù hợp 1.5 Giới thiệu máy lọc chân không thùng quay Máy lọc chân không thùng quay được ra đời rất sớm và hiện đang được sử dụng rất phổ biến trong các nhà máy Loại máy này được sử dụng khi yêu cầu có năng suất lớn nhưng nó... máy lọc chân không thùng quay một cách đầy đủ, nhưng trên thực tế do đặc điềm yêu cầu của việc lọc khác nhau tuỳ từng trường hợp mà người ta có thể bỏ bớt các giai đoạn không cần thiết nhằm rút ngắn quá trình lọc, giảm tiêu tốn năng lượng và các thiết bị phụ trợ Trong nhiệm vụ thiết kế của đồ án tốt nghiệp là thiết kế máy lọc chân không thùng SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 21 Thiết Kế Máy Lọc. .. 21 Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh quay để lọc huyền phù Lưu huỳnh - Tananh ở Công ty phân đạm & Hoá chất Hà bắc, lọc chân không thùng quay nằm trong công đoạn tái chế lưu huỳnh nhằm tách lưu huỳnh ra khỏi dịch Tananh sau thiết bị phân ly Thu hồi lưu huỳnh như một sản phẩm phụ cho các công đoạn khác và để bán cho các đơn vị có nhu cầu (sản xuất diêm, axít, lưu hóa cao su đồng... phần bã không cân bằng đến đường trục của thùng [m] + α = 900 : góc hình quạt của phần bã không cân bằng trên thùng , tức là ở điều kiện bã phủ 3/4 bề mặt thùng Theo [2 – tr137]: Đối với máy lọc loại thùng quay  F1 = 0,785.D.L = 0,785 .2, 5.1,75 = 3,34 [m2] D : Đường kính thùng L : Chiều dài thùng SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 31 Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh r =... chứa nhiều O2, CO2, HCN… còn có thể xảy ra phản ứng không mong muốn sau: 2NaHS + 2O2 = Na2S2O3 + H2O Na2CO3 + CO2 + H2O = 2NaHCO3 Na2CO3 + 2HCN = 2NaHCN + CO2 + H2O NaCN + S = NaCNS 2NaCNS + O2 = Na2SO4 + CO2 + SO2 + N2 Các phản ứng trên làm tiêu hao cấu tử có lợi cho quá trình hấp thụ Na2CO3 , làm giảm khả năng hấp thụ H2S của dung dịch, vì vậy trong sản xuất cần phải cố gắng hạ thấp nồng độ O2 và HCN . trình tự thiết kế máy lọc chân không thùng quay thu hồi lưu huỳnh năng suất 2 tấn/ ngày. Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh SVTH:. sứ, luyện kim, Thiết Kế Máy Lọc Chân Không Thùng Quay Thu Hồi Lưu Huỳnh SVTH: TRẦN QUANG TÀI – Lớp Máy Hóa K50 20 Máy lọc chân không thùng quay gồm 2 loại: Loại có bề mặt lọc bên ngoài và. đề tài: Tính toán thiết kế máy lọc chân không thùng quay thu hồi lưu huỳnh với năng suất 2 tấn/ ngày ” được hoàn thành dưới sự hướng dẫn của TS. Vũ Hồng Thái – Bộ môn Máy và Thiết bị công

Ngày đăng: 08/04/2015, 16:20

Từ khóa liên quan

Tài liệu cùng người dùng

  • Đang cập nhật ...

Tài liệu liên quan