Đang tải... (xem toàn văn)
phương án cọc thép BTCT
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 CHƯƠNG II: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT I . TÍNH MÓNG M 1 : * Các trường hợp tổ hợp tải trọng cho móng : Tổ hợp tải trọng chính : bao gồm các tải trọng thường xuyên, các tải trọng tạm thời tác dụng lâu dài và một trong các tải trọng tạm thời tác dụng ngắn hạn . Tổ hợp tải trọng phụ : bao gồm các tải trọng thường xuyên, các tải tải trọng tạm thời tác dụng lâu dài và ít nhất là hai tải trọng tạm thời tác dụng ngắn hạn . Tổ hợp tải trọng đặc biệt : bao gồm các tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời tác dụng lâu dài , một vài tải trọng tạm thời tác dụng ngắn hạn và một số tải trọng đặc biệt tạm thời như động đất, nổ, đòa chấn … Theo kết quả giải nội lực khung,ta có giá trò nội lực tại mặt cắt chân cột 110 là: N o tt = 767.653 ( T ) M tt ox = 6.44 ( T.m ) M tt oy = 4.54 ( T.m ) Q tt ox = Q tt oy = 3.05 ( T ) 1) Chọn kích thước và vật liệu làm cọc : Chọn cọc tiết diện vuông (30×30)cm ; chiều dài cọc 24m , gồm 3 đoạn cọc dài 8m nối lại . Mũi cọc cắm vào lớp thứ 3 (lớp cát) là lớp đất tốt . Đoạn cọc chôn sâu vào đài 150mm . Vật liệu : bêtông đúc cọc mác 250 # có R n = 110 (KG/cm 2 ) ; cốt thép dọc dùng trong cọc là 4φ20( Fa = 12.56 cm 2 ), đai φ8, thép CII có R a = 2600 (KG/cm 2 ) và R = 2100 (KG/cm 2 ) . 2) Kiểm tra cẩu ,lắp cọc : Trường hợp vận chuyển cọc :Các móc cẩu trên cọc được bố trí ở các điểm cách đầu và mũi cọc những khoảng cố đònh sao cho moment dương lớn nhất bằng moment âm có trò số tuyệt đối lớn nhất . Sơ đồ tính : PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 95 a=0.207L a=0.207L 2 0.62(T.m) 1.7m 1.7m F Cẩu cọc để chở đi M max = 0.043qL 8m ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 Trọng lượng phân bố của cọc trên 1 m dài : q = b × h × γ bt = 0.3 × 0.3 × 2.5 = 0.225 (T/m) = 225 (KG/m) Moment cẩu lắp cọc : M = 0.043 ql 2 = 0.043 × 225 ×8 2 =619.2 (KG.m) = 61920 (KG.cm) Diện tích cốt thép dùng cho cẩu lắp : 61920 0.9 0.9 2600 25 o M Fa Ra h = = × × × × = 1.058 (cm 2 )< 4φ20 (Fa =12.56cm 2 ) Mà Fa chọn là 4φ20 nên thép chọn cấu tạo cọc thỏa điều kiện vận chuyển . Trường hợp dựng cọc : Sơ đồ tính : Moment cẩu lắp cọc : M = 0.086 ql 2 = 0.086 × 225 ×8 2 = 1238.4 (KG.m) =123840 (KG.cm) Diện tích cốt thép dùng cho cẩu lắp : 123840 0.9 0.9 2600 25 o M Fa Ra h = = × × × × = 2.117 (cm 2 ) < 4φ20 (12.56 cm 2 ) Mà Fa chọn là 4φ20 nên thép chọn cấu tạo cọc thỏa điều kiện dựng ép cọc . Tóm lại : ứng với hai trường hợp vận chuyển cọc và dựng cọc , thép chọn 4φ20 để cấu tạo cọc là thỏa . Tính thép làm móc treo cọc : lực do một nhánh treo chòu khi cẩu lắp P = 1 4 1.2 × q × l = 540 (KG) ⇒ diện tích thép : 540 2600 P Fa Ra = = =0.21 (cm 2 ) Chọn 1φ14 ( Fa = 1.539 cm 2 ) làm móc treo . Tính đoạn thép neo móc treo vào trong cọc : 540 3.14 2 10 neo k P l U R ≥ = × × × =9cm Vì l neo < 30φ nên chọn l neo = 30 × 2 = 60 (cm) 3) Chiều sâu chôn móng : chọn chiều sâu chôn móng là h m =2.5m so với cao độ tầng hầm . PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 96 8 m a = 0 . 2 9 4 L 2 2 . 3 5 m 5 . 6 5 m M m a x = 0 . 0 8 6 q L = 1 . 2 4 ( T m ) D ư ï n g c o ï c đ e å e ù p F ' ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 Kiểm tra điều kiện móng làm việc là móng cọc đài thấp : min 4.86 3.05 0.7 0.7 45 0.7 45 2 . 2 1.568 3.5 o o m H h h tg tg b ϕ γ ≥ = − = − × ∑ =0.48 m ⇒ h m = 2.5m ≥ 0.48h min Vậy thỏa điều kiện tính toán theo móng cọc đài thấp . 3) Sức chòu tải của cọc theo vật liệu : Q a VL = ϕ ( R n .F P + R a .F a ) Trong đó : ϕ : hệ số uốn dọc R n : cường độ chòu nén của bêtông (T/m 2 ) . F P : diện tích tiết diện ngang của cọc (m 2 ) . R a : cường độ chòu kéo của thép dọc trong cọc (T/m 2 ) . F a : diện tích cốt thép dọc trong cọc (m 2 ) . Xác đònh ϕ : Vì cọc ngàm vào đài và mũi cọc cắm vào lớp cát nên ta có thể xem sơ đồ tính cọc là 2 đầu ngàm → ν = 0.5 . Chiều dài tính toán của cọc : l o = ν.l đất yếu = 0.5× 12.25 = 6.125 (m). Hệ số độ mảnh : λ = 0 l r =20.417 ; tra bảng → ϕ = 0.968 Vậy : Q a VL = 0.968 (1100× 0.09 + 27000 × 12,56.10 -4 )= 128.66 ( T ) . 4) Sức chòu tải của cọc theo điều kiện đất nền : Ta có công thức xác đònh sức chòu tải của cọc theo đất nền A7 phụ lục A TCXD 205-1998 có bổ sung thêm các hệ số m’,m’ R và m’ f Q tc = m.(m R q b. A p + uΣm f .f i .l I ) Trong đó : m : hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất , m=1 . PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 97 Thứ tự lớp đất cọc đi qua Q N -5800 -4300 M -3300 Hầm Bùn sét : 8.45 m Lớp sét : 10 m Cát mòn : 6 m ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 m R : hệ số làm việc của đất dưới mủi cọc m R =1 m f : hệ số làm việc của đất ở mặt bên cọc m f =1 L = 24m chiều dài cọc d p = đường kính đáy cọc, d p =0.3 m ; u : chu vi cọc , u = 1,2 m q p : cường độ chòu tải của đất dưới mũi cọc Với : q P = C.N C + σ’ VP .N q + γ.d P .N γ Trong đó : C : lực dính của đất ở đầu mũi cọc C = 0.0212 ( T/m 2 ) . γ : dung trọng đẩy nổi của lớp đất ở đầu mũi cọc γ = 0.928 ( T/m 3 ) . d P : đường kính của cọc d P = 0.3m N C ; N q ; N γ : là các hệ số chòu tải phụ thuộc vào góc ma sát của đất ϕ = 26 o 36’ N C = 38.79 ; N q = 23.87 ; N γ = 19.7 . σ’ VP : ứng suất có hiệu theo phương thẳng đứng tại độ sâu mũi cọc do trọng lượng bản thân của đất . σ’ VP = Σ (γ’ I ×h I ) = (0.578×8.45+0.837×10+0.928×5.55)= 18.405 (T/m 3 ) Sức chòu tải của đất nền dưới đầu mũi cọc : Q P =A P .q P = 0.09(0.0212×38.79+18.405×23.87+0.928×0.3×19.7)=40.1(T) Xác đònh ∑m f f i l i - Sức chòu tải do ma sát xung quanh cọc • f i : ma sát bên cọc f i xác đònh bằng cách tra bảng phụ thuộc vào độ sâu trung bình của các phân lớp đất z i . Các lớp đất được chia thành các phân lớp có bề dày không quá 2m Cọc xuyên qua các lớp đất có các phân lớp như sau: Tra bảng A.2 TCVN 205: Lớp đất Z I l i f I f I *l I Bùn sét 4 2 0.5 1 6 2 0.6 1.2 8 2 0.6 1.2 10 2 0.6 1.2 11.225 0.45 0.6 0.27 Sét 12.45 2 1.751 3.502 14.45 2 1.791 3.582 16.45 2 1.831 3.662 18.45 2 1.871 3.742 20.45 2 1.911 3.822 Cát mòn 22.45 2 5.845 11.69 24.45 2 6.045 13.09 26.45 2 6.245 12.49 28.45 2 6.445 12.89 30.45 2 6.636 13.272 PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 98 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 ∑f i l i = 85.614 Sức chòu tải theo đất nền do ma sát xung quanh cọc: ∑f i l i =85.614 (T/m) Sức chòu tải cực hạn ở hông cọc : Q S = 1.2 ×85.614 = 102.74 (T) Theo TCXD 205 :1998 lấy FS S : hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên = 2 FS P : hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc = 3 Q a Đ = 102.74 40.1 2 3 + = 64.77 ( T ) Vậy : sức chòu tải tính toán của cọc ép là Q a = min ( Q a VL , Q a Đ ) = Q a Đ = 64.77 ( T ) 5) Xác đònh diện tích đài cọc và số lượng cọc : Chọn khoảng cách giữa các cọc là : d = 0.3 m Phản lực đầu cọc : 2 2 64.77 (3 ) (3 0.3) tt dn Q p d = = × = 80 (T/m 2 ) Diện tích sơ bộ của đáy đài được xác đònh : 767.653 . 80 2.2 2.5 tt sb tb N F p h γ = = = − − × 10.3 (m 2 ) Trọng lượng sơ bộ đài và đất phủ trên đài cọc : N đđ = 1.1 × F sb × γ tb × h = 1.1 × 10.3 × 2.2 × 2.5 =62.315 (T) Số lượng cọc trong móng : 767.653 62.315 1.2 64.77 c dn N n Q µ + = = = ∑ 15.37 (cọc) Chọn 16 cọc (30×30cm) để bố trí . 6) Kiểm tra tải tác dụng lên đầu cọc : Tải do công trình tác dụng lên đầu cọc xác đònh theo công thức : PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 99 X Y 0.1 0.4 0.9m 0.10.9m0.9m 0.4 0.1 0.4 0.9 m 0.1 0.9 m 0.9 m 0.4 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 max max max,min 2 2 . . tt tt tt y x C C i i M x M yN N W n y x = ± ± + ∑ ∑ Diện tích của đài cọc chọn : F đ = 3.5×3.5= 12.25 (m 2 ) Trọng lượng của đất và đài : N đđ = 1.1 × F đ × γ tb × h m = 1.1 × 12.25 × 2.2 × 2.5 = 74.11 (T) Tổng tải trọng của công trình và trọng lượng của đất, đài cọc : N tt = 767.653 + 74.11 = 841.77 (T) Các đại lượng khác : W C = 1.1 × F c × l c × γ bt = 1.1 × 0.09 × 24 × 2.5 = 5.94 (T) M tt x = 6.44 + 3.05 × 2.5 = 14.065 (T.m) M tt y = 4.54 + 3.05 × 2.5 = 12.165 (T.m) x max = 1.35 (m) ; y max = 1.35 (m) Σx i 2 = Σy i 2 = 8×1.35 2 + 8×0.45 2 = 16.2 (m 2 ) Vậy : lực tác dụng lên đầu cọc max 841.77 14.065 1.35 12.165 1.35 5.94 16 16.2 16.2 N × × = + + + = 60.74 (T) max 841.77 14.065 1.35 12.165 1.35 5.94 16 16.2 16.2 N × × = − − + = 56.36 (T) Ta thấy : N max = 60.74 (T) < Q đn = 64.77 (T) N min = 56.36 (T) > 0 : cọc chỉ chòu nén , không cần kiểm tra nhổ . 7) Xác đònh sức chòu tải dưới đáy móng quy ước : a/ Xác đònh kích thước móng quy ước : Xác đònh ϕ tb : PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 100 L=24 m d a b B M= 7.18m c α -5800 -3300 -4300 M tc Q tc N tc 26.5m ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 . (4.86 8.45) (23 10) (27.1 5.55) (8.45 10 5.55) o o o i i tb i h h ϕ ϕ × + × + × = = + + ∑ ∑ =17.56 o Góc truyền lực : 17.56 4.39 4 4 o o tb ϕ α = = = Kích thước móng quy ước : F qư = (L M + 2L c .tgα)×(B M + 2L c .tgα) = (3.5+2×24×tg4.39 o ) × (3.5+2×24×tg4.39 o ) = 51.62 (m 2 ) b/ Xác đònh trọng lượng thể tích đẩy nổi của các lớp đất nằm dưới mực nước ngầm : Lớp bùn sét : ( 1) (2.667 1)1 0.578 1 1 1.8825 n dn γ γ ε ∆ − − = = = + + ( T/m 3 ) Lớp sét : ( 1) (2.667 1)1 0.837 1 1 1.0012 n dn γ γ ε ∆ − − = = = + + ( T/m 3 ) Lớp cát mòn : ( 1) (2.65 1)1 0.928 1 1 0.778 n dn γ γ ε ∆ − − = = = + + ( T/m 3 ) c/ Xác đònh khối lượng khối móng quy ước : Q M = n c W c + N đđ +F qư Σγ i l i Q M = 16×5.94 +74.11+51.62(0.578×8.45+0.837×10+0.928×5.55) = 1119 (T) d/ Xác đònh trọng lượng thể tích trung bình của các lớp đất từ mũi cọc trở lên 1119 . 51.62 26.5 M tb qu qu Q F h γ = = × =0.818 (T/m 3 ) e/ Xác đònh áp lực tính toán ở đáy khối móng quy ước : 1 2 . ( . . ) . tt tc M M tb tc m m R A b B h D c k γ = + + Tra bảng : m 1 =1 ; m 2 =1 ; k tc = 1 ϕ tc = 27 o 6’ ⇒ A =0.91 ; B =4.65 ; D = 7.15 c = 0.0456 kg/cm 2 = 0.456 T/m 2 b M = 7.18 m ; h M = 24 + 2.5 = 26.5 m Thay các giá trò vào , ta có áp lực tính toán dưới đáy khối móng quy ước [ ] 1 (0.91 7.18 4.65 26.5)0.818 7.15 0.456 tt R = × + × + × = 107.45 (T/m 2 ) f/ Ứng suất trung bình thực tế dưới đáy móng quy ước : (767.653 /1.2) 1119 51.62 tc tc M tb qu N Q F σ + + = = = 34.07 (T/m 2 ) < R tt PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 101 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 g/ Ứng suất lớn nhất ở mép khối móng quy ước : max 2 (6.44 /1.2) 6 34.07 7.18 7.18 tc tc tc M qu M N Q M F W σ + × = + = + × = 34.157 (T/m 2 ) Như vậy điều kiện : tc tt tb R σ ≤ và max 1.2 tc tt R σ ≤ được thỏa mãn . 8) Kiểm tra lún : Ứng suất bản thân tại các lớp đất : Lớp đất bùn sét ( dày 10.45 m ) : 10.45 10.45 0.578 6.04 bt z σ = = × = (T/m 2 ) Lớp đất sét ( dày 10 m ) : 20.45 10 0.837 bt z σ = = × = 8.37 (T/m 2 ) Tại lớp cát mòn tính đến đầu mũi cọc: 29.8 9.35 0.928 bt z σ = = × = 8.677 (T/m 2 ) ⇒ Ứng suất bản thân tại đáy khối móng quy ước : bt bt mqu z σ σ = ∑ = 23.08 (T/m 2 ) Ứng suất gây lún ở đáy khối móng quy ước : gl tc z o tb bt σ σ σ = = − = 34.07-23.08 =10.99 (T/m 2 ) Xét tỉ số 7.18 7.18 M M L B = = 1 Chia đất nền dưới đáy khối móng quy ước thành các lớp bằng nhau và bằng 1.436 5 M B m= Bảng tính lún cho khối móng quy ước : Điểm Độ sâu z L M /B M 2z/B M K o σ gl σ bt 0 0 1 0 1 10.99 23.08 1 1.436 1 0.4 0.960 10.55 24.41 2 2.872 1 0.8 0.800 8.792 25.745 3 4.308 1 1.2 0.606 6.659 27.078 4 5.744 1 1.6 0.449 4.935 28.410 Giới hạn nền lấy đến điểm 4 ở độ sâu 5.744 m kể từ đáy móng quy ước : Độ lún của nền : 5 1 0.8 0.8 1.436 . 550 gl zi i i i S h E σ = × = = ∑ ( 10.99 2 +10.55+8.792+6.695+ 4.935/2 ) S =0.071 m = 7.1 cm < S gh =8 cm Vậy độ lún của khối móng quy ước thỏa . PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 102 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 9) Tính toán và bố trí cốt thép cho đài cọc : a/ Sơ đồ tính : Xem đài cọc như một dầm công xôn bò ngàm và tiết diện đi qua mép cột và bò uốn bởi các phản lực đầu cọc : Moment tại ngàm xác đònh theo công thức : 1 . n i i i M r P = = ∑ Trong đó : n là số lượng cọc trong phạm vi côngxôn P I phản lực đầu cọc thứ i, r I :khoảng cách từ mặt ngàm đến trục i Diện tích cốt thép tính theo công thức : 0.9. . a o M Fa R h = Trong đó : M là moment tại tiết diện đang xét . h o là chiều cao làm việc của đài tại tiết diện đó . R a : cường độ tính toán của thép . b/ Tính toán cốt thép : Số liệu tính toán : bêtông mác 300 R n = 130 (KG/cm 2 ) ; thép CII R a = 2600 (KG/cm 2 ) Chiều cao đài 1,5m ; lớp bêtông bảo vệ 5 cm . * Moment theo phương I-I : M I-I = M I-I = r 1 (P 3 +P 7 + P 11 + P 15 ) + r 2 (P 4 + P 8 + P 12 + P 16 ) Trong đó : r 1 = 0.15m , r 2 = 1.05m P 4 = P 8 = P 12 =P 16 = P max tt = 60.74 ( T ) . P 3 = P 7 = P 11 = P 15 = P m P m = 841.77 14.065 0.45 12.165 0.45 16 16.2 16.2 × × + + = 53.71 ( T ) PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 103 X Y I I 1 2 3 4 5 9 13 6 10 14 7 8 11 12 1615 II II ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 → M I-I = 0.15 × 4 × 53.71 + 1.05 × 4 × 60.74 = 287.334 (T.m) Diện tích cốt thép cần : Fa I-I = 0 0.9 I I a M R h − × × = 5 287.334 10 84.684 0.9 2600 145 × = × × (cm 2 ) Chọn 24 cây φ22 đặt @150 để bố trí ( Fa chọn = 91.2cm 2 ); mỗi cây dài 3,4m . * Moment theo phương II-II : lấy như phương I-I ( vì móng vuông bố trí16 cọc đối xứng ) Chọn 24φ22 đặt @150 để bố trí (Fa chọn =91.2 cm 2 ); mỗi cây dài 3,4m * Tổng khối lượng thép bố trí trong đài cọc móng M 2: 163.2m thép φ 22 163.2 ×2.984 = 487 (kg) * Kiểm tra chọc thủng : vì các đầu cọc đều nằm trong diện tích đáy tháp chọc thủng nên không cần kiểm tra . II /. TÍNH TOÁN MÓNG M2 : Theo kết quả giải nội lực khung, ta có giá trò nội lực tại mặt cắt chân cột 109 là : N o tt = 471.754 ( T ) M tt ox = 3.28 ( T.m ) M tt oy = 7.17 ( T.m ) Q tt ox = Q tt oy = 3.11 ( T ) 1) Chọn chiều sâu đặt đài cọc : chọn chiều sâu chôn móng là h m =2.5m so với cao độ tầng hầm . Kiểm tra điều kiện móng làm việc là móng cọc đài thấp : min 4.86 3.11 0.7 0.7 45 0.7 45 2 . 2 1.568 3.5 o o m H h h tg tg b ϕ γ ≥ = − = − × ∑ =0.484 m ⇒ h m = 2.5m ≥ 0.484 m Vậy thỏa điều kiện tính toán theo móng cọc đài thấp . PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 104 Thứ tự lớp đất cọc đi qua Q N -5800 -4300 M -3300 Hầm Bùn sét : 8.45 m Lớp sét : 10 m Cát mòn : 6 m [...]... Ra : cường độ tính toán của thép b/ Tính toán cốt thép : Số liệu tính toán : bêtông mác 300 Rn = 130 (KG/cm2) ; thép CII Ra = 2600 (KG/cm2) Chiều cao đài 1,5m ; lớp bêtông bảo vệ 5 cm PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 108 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 * Moment theo phương I-I : MI-I = r1.(P3 + P6 + P9 ) = 3×0.6×63.9 = 115.02 (T.m) Diện tích cốt thép : Fa1 = M1 115.02... tính toán theo móng cọc đài thấp Hầm Q -3300 N M -4300 -5800 Thứ tự lớp đất cọc đi qua Bùn sét : 8.45 m Lớp sét : 10 m Cát mòn : 6 m 2) Diện tích đài cọc và số lượng cọc : Chọn khoảng cách giữa tim các cọc là d = 0.3 m Phản lực đầu cọc : p tt = Qdn 64.77 = = 80 (T/m2) 2 (3d ) (3 × 0.3)2 Diện tích sơ bộ của đáy đài được xác đònh : PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 110 ĐỒ ÁN TỐT... làm việc của đài tại tiết diện đó Ra : cường độ tính toán của thép b/ Tính toán cốt thép : Số liệu tính toán : bêtông mác 300 Rn = 130 (KG/cm2) ; thép CII Ra = 2600 (KG/cm2) Chiều cao đài 1,5m ; lớp bêtông bảo vệ 5 cm * Moment theo phương I-I : MI-I = r1.(3×Pmax ) + r2(2 ×Pm + Pn) PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 114 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 589.059 20.684 × 0.9... dài 3,4m * Tổng khối lượng thép bố trí trong đài cọc móng M 2: 55m thép φ24 và 61.2m thép φ22 55×3.551 + 61.2×2.984 = 378 (kg) * Kiểm tra chọc thủng : vì các đầu cọc đều nằm trong diện tích đáy tháp chọc thủng nên không cần kiểm tra PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 115 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 MÁY ÉP CỌC (100 TẤN) Lực ép : 100 tấn Tiết diện cọc tối đa 350*350 mm Chiều... Moment theo phương II-II : lấy như phương I-I ( vì móng vuông bố trí 9 cọc đối xứng ) Chọn 18 câyφ16 đặt @150 để bố trí ( Fachọn = 36.198m2);mỗi cây dài 2.5 m * Tổng khối lượng thép bố trí trong đài cọc móng M 2: 90m thép φ 16 90×1.579 = 142.11 (kg) * Kiểm tra chọc thủng : vì các đầu cọc đều nằm trong diện tích đáy tháp chọc thủng nên không cần kiểm tra PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang... ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 Dễ dàng kiểm tra sức chòu tải của từng cọc ( thay thế phương pháp thử tónh tải ) Có khả năng nhổ cọc , cho phép ép cọc sát công trình lân cận ≥ 0.7m Chi phí ép cọc không cao so với các thiết bò đang được sử dụng trong nước Đạt năng suất cao, điều kiện công trường và sử dụng máy ép đơn giản PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 117 ĐỒ ÁN. .. đáy móng quy ước : PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 107 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 Độ lún của nền : 3 S =∑ i =1 0.8 gl 0.8 ×1.256 7.68 σ zi hi = ( +7.373+6.144 + 4.654/2) Ei 550 2 S =0.0359 m = 3.59 cm < Sgh =8 cm Vậy độ lún của khối móng quy ước thỏa 6) Tính toán và bố trí cốt thép cho đài cọc : a/ Sơ đồ tính : Xem đài cọc như một dầm công xôn bò ngàm và tiết diện... dụng máy ép đơn giản PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 117 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 118 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 119 ... móng quy ước thỏa 6) Tính toán và bố trí cốt thép cho đài cọc : a/ Sơ đồ tính : Xem đài cọc như một dầm công xôn bò ngàm và tiết diện đi qua mép cột và bò uốn bởi các phản lực đầu cọc Moment tại ngàm xác đònh theo công thức : n M = ∑ ri Pi i =1 Trong đó : n là số lượng cọc trong phạm vi côngxôn PI phản lực đầu cọc thứ i, rI :khoảng cách từ mặt ngàm đến trục i Diện tích cốt thép tính theo công thức :... một đoạn cọc 8,5 m Là một thiết bò xử lý móng cọc mới , rất phù hợp khi thi công trong đòa hình thành phố Có nhiều đặc tính kỹ thuật hơn hẳn các thiết bò xử lý móng cọc hiện hành Thi công : Không ồn , không gây ô nhiễm , không đùn đất Không gây chấn động đến các công trình phụ cận Cho phép đóng cọc âm (khi thi công công trình ngầm) PHẦN NỀN MÓNG – Chương 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang . tạo cọc thỏa điều kiện dựng ép cọc . Tóm lại : ứng với hai trường hợp vận chuyển cọc và dựng cọc , thép chọn 4φ20 để cấu tạo cọc là thỏa . Tính thép. 2: PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BTCT Trang 102 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 1996 – 2001 9) Tính toán