BàI thiết kế cầu bê tông 0,15 0,6 0,4 .Chọn kích thớc dạng mặt cắt ngang kết cấu nhịp Chiêù dài tính toán nhịp ltt = l-2ì0,3 ltt = 32-2ì0,3 =31,4(m) Khoảng cách dầm chủ K=2,1m ChiỊu cao dÇm chđ h= 1650 mm Chiều rộng sờn dầm bs= 200mm Chiều dày hb=150mm Cấu tạo chung mặt cắt ngang: 0,5m 0,8m 4ì2,1m 0,8m Cấu tạo dầm ngang Là dầm cã tiÕt diƯn ch÷ nhËt : -Réng: bn=20cm -Cao : hn =140cm - Khoảng cách dầm ngang d=7850cm Nguyễn Thiện Thuật-Cầu Đờng Bộ B K39 -1- 120 Cấu tạo dầm chủ: 80 850 Vút đầu dầm 110 250 1650 200 650 Kính thuớc mặt cát ngang tính đổi bc= (2F1+2F2+F3+Fb) hc F1=12ì10=120(cm2) F2= 25ì11=137,5(cm2) F3=65ì20=1300(cm2) Fb=n(180ì15) =0,9ì180ì15=2430(cm2) (Vì BT mác 300) hc=35cm bc =121,28 cm Vậy mặt cắt tính đổi cuối : Nguyễn Thiện Thuật-Cầu Đờng Bộ B K39 1800 350 1212,8 350 200 650 ΙΙ TÝnh hệ số phân bố ngang 1.Theo phơng pháp gối đàn hồi -Tính hệ số : Nguyễn Thiện Thuật-Cầu Đờng Bộ B K39 α= I’= d3 6.En.I '.∆' p ; In a ∆’p= 5.l 384.Ed.Id Trong ®ã: l-KhÈu ®é tính toán nhịp: l=31,4m Ed,En-Mô đun đàn hồi dầm dọc dầm ngang(lấy En=Ed) Id-Mô men quán tính dầm dọc chủ In-Mô men quán tính dầm ngang d-Khoảng cách dầm dọc chủ: d=2,1m a-Khoảng cách dầm ngang theo chiều dọc cầu d ×a × 384 × E d × I d 12,8 × d × a × I d α= = 6En × I n × × l l4 × In 1.TÝnh Id: -DiƯn tÝnh tiÕt diƯn ngang dầm chủ F=121,28ì35+20ì110+35ì65=8719,8(cm2) (bỏ qua diện tính cốt thÐp) -M« mem tÜnh cđa tiÕt diƯn dèi víi mÐp dới bụng dầm S=121,28ì35ì162,5+20ì110ì90+35ì65ì17,5=927592,5(cm3) -Vị trí trọng tâm tiết diƯn y0= S 1448112,5 = =106,37(cm) 8719,8 F -M« mem quán tính trục qua trọng tâm dầm dọc chủ Id= 121,28 × 35 20 × 110 65 × 35 + 4244,8 × 56,13 + + 220 × 16,37 + + 2275 × 88,87 = 12 12 12 Id=34284090(cm4) 2.TÝnh In : b n × hb 20 × 140 4573333(cm4) = 12 12 12,8 × 2,13 × 7,85 × 34284090 VËy α= =0,00717 31,4 ì 4573333 -In= = Tra bảng phụ lục đợc tung độ đờng ảnh hởng R theo tim gối dâm nhịp nh sau: RP00= 0,60215 RP01=0,39283 RP02=0,18709 RP03=-0,00014 Nguyễn Thiện Thuật-Cầu Đờng Bộ B K39 4 0,1885 0,00014 0,2597 RP04=-0.18853 1,9 2,7 0,1870 0,3928 0,6215 0,6215 0,6869 1,9 -Tung ®é đờng ảnh hởng R đầu mút thừa dơc xác định theo công thức: RP0R= RPn0 + dk ì RMn0 d RPn0-Ph¶n lùc cđa gèi n t¶i p=1 ,tác dụng lên gối biên gây RMn0-Phản lực gối n mô men M=1 đặt gối biên gây dk, d-Chiều dàI mút thừa khoảng cách hai dầm d k 0,8 = = 0,381 d 2,1 R00TráI=0,60215+0,381ì0,2225=0,6869 R00PhảI=-0.18853+0,381ì(-0,1823)=-0,2579 0H 30 =0,5(0,60744+0,41775+0,3136+0,11116)=0,539875 0XB80 =0,5(0,58338+0,2997)=0,44154 Theo phơng pháp dòn bẩy -Tính cho dầm biên Nguyễn Thiện Thuật-Cầu Đờng Bộ B K39 2,7 1,9 Đờng ảnh hởng phản lực dầm biên 2,7 1,9 1,9 Đah phản lực dầm Ta thấy dầm số bất lợi có: -cho ô tô: =0,5(0,4762+1+0,09524)=0,78572 Cho XB80: =0,5 Nh hệ số phân bố ngang theo chiều dài dầm l/3 DB GDH l/3 l/3 GDH .Xác định tĩnh tải giai đoạn 1.Tĩnh tải giai đoạn -Dầm dọc chủ: Vvút ).2,5.10-4 31,4.10 Vvót=22,5.150.90+ 22,5.150.90=455625(cm3) q’1=2,325( T m ) q’1=(8719,8+4 -DÇm ngang:Có 20 dầm ngang Nguyễn Thiện Thuật-Cầu Đờng Bộ B K39 η DB 20.140.190.20 2,5.10-4=0,16625( T m ) 3200.5 q2= -Bản cầu: q3= 15.1000.2,5.10 -4 =0,75( T m ) Vậy q1=q1+q2+q3=2,325+0,16625+0,75=3,24125( T m ) 2.Tĩnh tải giai đoạn Tĩnh tải giai đoạn gồm có: +lan can +tay vịn +lớp bê tôngát phan dày 5cm +lớp phòng nớc dày 1cm q2=qLC+qTV+qPN+qBTAP qLC 2(0,6.0,5 - 0.5.0,4.0,4).2,5 = =0,22( T m ) (ở ta chia cho dầm chịu) qTV = 2.0,03 =0,012( T m ) 0,01 1,5 =0,027( T m ) 0,05 2,3 qBTAP= =0,207( T m ) qPN = q2=0,22+0,012+0,027+0,207=0,466( T m ) Nguyễn Thiện Thuật-Cầu Đờng Bộ B K39 V.Xác định nội lực dầm chủ mặt cắt đặc trng Ta xác định nội lực mặt cắt: -Mặt cắt đầu dầm -mặt cắt cách dầm 1,5m -Mặt cắt 1/4 chiều dài dầm -Mặt dầm S=q.CV S-Nội lực mặt cắt q-Tải trọng tơng đơng CV-Diện tích đ.a.h 1.Hệ sè sung kÝch (1+µ)=1,3 nÕu λ≤5m (1+µ)=1,0 nÕu λ≥45m λ=31,4m→néi suy (1+à)=1,102 2.Tải trọng tơng đơng H30( T m ) 2.1 Đối với mô men Cách Đầu đầu Vị trí dÇm 1,5m qtt 2.484 2.401 1/3 l 2.069 1/4 l 1.969 1/2 l 1.775 Nguyễn Thiện Thuật-Cầu Đờng Bộ B K39 2.2 Đối với lực cắt Cách Đầu đầu Vị trí dầm 1,5m qtt 2.484 2.543 1/3 l 2.765 1/4 l 2.846 1/2 l 3.267 1/3 l 4.707 1/4 l 4.707 1/2 l 4.707 1/3 l 6.2825 1/4 l 6.995 1/2 l 8.862 3.Tải trọng tơng đơng XB80( T m ) 3.2 Đối với mô men: Cách Đầu đầu Vị trí dầm 1,5m qtt 4.482 4.799 3.2 Đối với lực cắt: Cách Đầu đầu Vị trí dầm 1,5m qtt 4.821 5.026 V.Bố trí lại cốt thép kích thơcs mặt cắt 1.Xác định lợng cốt thép cần thiết kế theo công thức gần -Tính gần sơ chiều cao làm việc h0 dầm Nguyễn Thiện Thuật-Cầu §êng Bé B K39 h’0= α (1 − 0,5 ) M bc Ru Trong dầm giản đơn lấy =0,09 M-mô men lớn tĩnh tải hoạt tải tính toán M=836,0602(T.m)=83606020KG.cm bc=180cm Ru-cờng độ chịu nén uốn bê tông mác 400:Ru=205 KG/cm h0= 0,09(1 − 0,5.0,09 83606020 =162,36(cm) 180.205 2.DiÖn tÝch cèt thÐp dù øng lùc M= Rd Fd(h0- bc ) Rd -Cờng độ tính toán cốt thép sử dụng h0=0,87h=0,87.180=156,6(cm) Rd =9800KG/cm M Fd= R d (h0 − 83606020 hc )= 35 =61,375(cm2) 9800(156,6 − ) 2 -Chọn loại thép dự ứng lực bó 12 tao 12,7mm Mỗi bó có diện tích f=12.0,987=11,844(cm2) Số bó thép dự ứng lực phải dùng là: n= Fd 61,375 = =5,1(bó) 11,844 f Lấy lên 15% tức lấy bóFd=71,064(cm2) Nguyễn Thiện Thuật-Cầu Đờng Bộ B K39 10 VI.6.KiĨm to¸n nøt t¸c dơng cđa øng st kéo Công thức kiểm toán: - < m RkcT Với BT# 400 tra bảng phụ lục quy trình ta có RkcT =24 (kG/cm2) + Hệ số m đợc lÊy nh sau : • m = 0,7 nÕu σnc < 0,8 Rnc • m = 0,5 nÕu σnc = Rnc mác BT 300ữ400 ã m = 0,55 nc = Rnc mác BT 500ữ600 + x xác định nh công thức tính ứng suất nén chủ nhng theo tải trọng tiêu chuẩn + Xét tiết diện cách gối 1,5 m VI.6.1 Đối với thí qua trơc 0-0: - σdm xÐt nhiỊu mÊt m¸t nhất, dùng nội lực tiêu chuẩn để kiểm toán: * Trờng hợp : Khi tổ hợp tải trọng tĩnh tải +H30 dm = KT - i = 9111,75 kG/cm2 Ndx = σdm Fd∑cosαi = 9111,75.47,376.3,9846 = 430018,92 kG Qd = ∑σdm.fd.sinαi =911,75.47,376.0,2155 = 23265,05 kG Qtcmax = 69475,24 kG Thay số vào ta đợc : = 24,8 (kG/cm2) tc tc tc tc N dx M I M max − M bt − M II + y0 − y0 σx = F0 I td I 'td = 430018,92 40,16.10 379,07 − 54,23 − 40,16 + 0,43 − 10 (90,9 − 66,2) 5447,64 12856366 28594920 = 54,48 (kG/cm2) σy = ∑σ i =1 dm f d sin α i = 16,61 (kG/cm2) u x b Thay τ ,σx ,σy vµo công thức kiểm tra nc , ta đợc: nc = 66,75 (kG/cm2 ) 0− σ kc = 4,35 (kG/cm2 ) Ta cã σnc = 66,75 (kG/cm2 ) < 0,8.130 = 104 (kG/cm2 ) nªn lÊy m = 0,7 Nguyễn Thiện Thuật-Cầu Đờng Bộ B K39 31 Vậy kc = 4,35 < 0,7.24 = 16,8 Đạt * Trờng hợp 2: tổ hợp tải trọng tĩnh t¶i + XB80 Ta cã: Qtcmax = 74663,8 (kG) Mmaxtc = 442,5 105 kG.cm ⇒ τ = 25,5 (kG/cm2) 430018,92 40,16.10 442,5 − 54,23 − 40,16 + 0,43 − 10 (90,9 − 66,2) σx = 5447,64 12856366 28594920 = 49 (kG/cm2) σy = 16,61 (kG/cm2) Thay τ ,σx ,y vào công thức kiểm tra nc , kc ta ®ỵc: 0− σ nc = 63 (kG/cm2 ) 0− σ kc = 2,6 (kG/cm2 ) Ta cã σnc = 63 (kG/cm2 ) < 0,8.130 = 104 (kG/cm2 ) nªn lÊy m = 0,7 VËy σkc = 2,6 < 0,7.24 = 16,8 Đạt VII.2.2 Đối với thớ qua trơc a-b: * Trêng hỵp : xÐt víi mÊt mát nhất: dm = 10159,65 (kG/cm2) Ndx = 479473,6 kG Qd = 25940,7 kG Thay sè vµo ta ®ỵc : τ = 23,57 (kG/cm2) σx = 99,17 (kG/cm2) y = 18,52 kG/cm2 Thay ,x ,y vào công thức tính nc, kc , ta đợc: a ncb = 103,56 (kG/cm2 ) a σ kc−b = 12,14 (kG/cm2 ) Ta cã σnc = 103,56 (kG/cm2 ) < 0,8.130 = 104 (kG/cm2 ) nªn lÊy m = 0,7 VËy kc = 12,14 < 0,7.24 = 16,8 Đạt * Trờng hợp 2: xét với mát nhiều dới tác dụng tổ hợp TT tĩnh tải + H30 tĩnh tải + XB80 : trờng hợp không cần kiểm tra Nguyễn Thiện Thuật-Cầu Đờng Bé B K39 32 VII.2.2 KiĨm to¸n víi thí qua trục c-d : * Trờng hợp :Xét mát Ýt nhÊt: Ndxc-d = 479473,6 kG Qd = 25940,7 kG Mmaxtc = 442,5.105 (kG.cm) Mtcbt = 54,23.105 (kG.cm) Qtcmax = 74663,8 (kG) tc Qbt − Qd Qmax − Qbt − Q1 II Q1 I S c −d + τ = I b S c − d + I b S c − d + I 'td b td = 11,6 (kG/cm2) + σx = 31,32 (kG/cm2) Thay sè vào công thức tính nc , kc, ta đợc : σnc = 38,18 (kG/cm2) σkc = 11,7 (kG/cm2 ) Ta cã σnc = 38,18 (kG/cm2 ) < 0,8.130 = 104 (kG/cm2 ) nªn lÊy m = 0,7 VËy σkc = 11,7 < 0,7.24 = 16,8 Đạt * Trờng hợp : Xét trờng hợp mát ứng suất lớn Không cần kiểm toán cho trờng hợp VIII KiÓm tra øng suÊt cèt thÐp ë giai đoạn khai thác - Xét tải trọng : + Lực căng có xét đến mát + Mômen tải trọng tiêu chuẩn có nhân với hệ số xung kích (1 + à) Công thức kiểm tra: d < 0,6.RdTC TC tc M max − M bt − M 1tc M 1TC I Víi σd = (σKT - ∑σi) + nd I (yd -ad) + nd .(ydII-ad) I 'td td Trong : + Rdtc cờng độ tiêu chn cđa cèt thÐp D¦L, Rdtc= 18950 kG/cm2 + σd s cốt thép DƯL giai đoạn khai thác + MMaxTC = 379,07.105 (kG.cm ) + nd =5,2 , ydI-ad = 65-13,25 = 51,75 cm, + σKT - ∑σi = 11000 2816,1 = 8184 (kG/cm2) Thay vào công thức ta tính đợc : Nguyễn Thiện Thuật-Cầu Đờng Bộ B K39 33 σd = 8701,6 (kG/cm2 ) VËy σd = 8701,6 < 0,6 R d TC = 0,6.18950 =11370 (kG/cm2) => Đạt yêu cầu VIII.Tính toán cờng độ tiết diện nghiêng giai đoạn khai thác Dầm có chiều cao không đổi cốt thép kéo hết gối nên tiết diện nghiêng đà đủ khả chịu lực dới tác dụng mô men Sau kiểm tra theo lực cắt: Điều kiện kiểm tra tổng hình chiếu nội lực m/c nghiêng lên trục vuông góc với trục cấu kiện không đợc nhỏ lực cắt ngoại lực tính toán Q + P.C ≤ Rd2.mdx.∑fd.sinαi + Rt.mt®.∑ft® + Qb Trong ®ã : + Q - Lực cắt ngoại lực tính to¸n, Q = Qttmax = 107462,4 kG + P - Trọng lợng phần dới dầm, tính từ chiều cao dầm ,tính cho mét dài dầm P = .bt = (0,2.0,7 + 0,35.0,45).2,5 = 0,744 (T/m) = 7,44 ( kG/cm) + mdx, mtđ - hệ số điều kiện làm việc, với thép sợi cờng độ cao lấy mdx = mt® = 0,7 +Rd2-øng st cã hiƯu cèt thép DƯL, lấy 9800 (kG/cm2) + qđ : Khả chịu lực cắt cốt đai mét dài Chọn cốt đai 12 CT5 bố trí làm nhánh với bớc đai u=10 cm(đoạn đầu dầm) ta tính đợc: qđ = mt Rt Ftd 0,7.2400.2.3,14.1,2 = = 380 (kG/cm2) u 4.10 + C- chiỊu dµi hình chiếu tiết diện nghiêng lên trục dầm C= 0,15.Ru b.h02 0,15.190.20.155 = =191,72cm qd − p 380 − 7,44 + Qbt -H×nh chiÕu cđa øng lùc cùc hạn bê tông bị nén m/c nghiêng lên đờng vuông góc với trục dầm, Qbt = 0,15.Ru b.h02 = C 0,15.190.20.155 = 71428,38 kG 191,72 ⇒ Q+P.C = 107462,4 + 7,44 191,72= 108888,7968kG Nguyễn Thiện Thuật-Cầu Đờng Bộ B K39 34 Tính vế phải : Không tính cèt thÐp thêng nªn ta cã: VP = 0,7.11,844.9800.0,215578 + 0,7.2400.1,13.2.15 + 71428,38 = 145896,05kG NhËn thÊy Q+P.C =108888,7968kG < VT = 145896,05kG => Đạt IX Tính độ võng & độ vồng ngợc dầm IX.1 Xác định độ võng hoạt tải tiêu chuẩn tc .qtd l 384 0,85.E b I 'td fh = < [f] Trong ®ã : η Pt®tc = 0,539875.7,7 = 4,157 (T/m) = 41,57 (kG/cm) l = 31,4m fh = 41,5.3140 = 4,785( cm ) 384 0,85.350000.36961028,7 ThÊy r»ng : fh =4,785cm < [f] = l = 6cm , => Đạt yêu cầu 400 IX.2 Xác định độ võng tác dụng tải trọng lâu dài Đợc xác định gần theo công thức sau : fdh = (ftÜnh – fdù).C Trong ®ã + C : hƯ sè xét đến tăng biến dạng bê tông ảnh hởng từ biến Với chế độ bình thờng lÊy C = + ftÜnh : ®é ban đầu tĩnh tải đợc tính theo công thức: tc g tinh l ftÜnh = 384 0,85.E b I 'td = 34,62.3140 = 3,18 cm 384 0,85.350000.36961028,7 + fdự : độ vồng ngợc DƯL (có xét đến mát) fdự N d e0 l = 8.0,8.Eb I td Víi : Nd1 = σdm.Fd = 398915,9874 (kG) e0 = 84,09 cm Nguyễn Thiện Thuật-Cầu Đờng Bộ B K39 35 fdự 398915,9874.84,09.3140 = = 3,99 cm 8.0,8.350000.36961028,7 Vy fdh = (3.18 - 3,99).2 = -1,62 (cm) X Tính mặt cầu X.1.Xác định nội lực mặt cầu Nguyên tắc tính toán: Theo quy định tính cho m chiỊu réng cđa b¶n X.1.1.TÝnh néi lùc b¶n hÉng a, Tính nội lực tĩnh tải : Tính toán theo sơ đồ ngàm: 0,3m 0,5m - Xác định tĩnh tải tính toán : Trọng lợng thân mặt cầu : g1 = 0,18.2,5 = 0,45 (T/m2) Trọng lợng lớp phủ mặt cầu : g2 = 0,213 T/m2 Trọng lợng lan can cầu g3 = 0,05/0,5 + (0,5.0,4 - 0,2.0,3).2,5/0,5 = 0,744 T/m2 - Xác định giá trị mômen mặt cắt ngàm : Mttc = 0,45.1,12 0,213.0,6 + + 0,774.0,5.0,85 = 0,655 (Tm) 2 Mttt = 1,1 0,45.1,12 0,213.0,6 + 1,5 + 1,1.0,774.0,5.0,85 = 0,736 (Tm) 2 - Xác định giá trị lực cắt mặt cắt ngàm : Qttc = 0,45.1,1 + 0,213.0,6 + 0,744.0,5 = 0,995 T Qttt = 1,1.0,45.1,1 + 1,5.0,213.0,6 + 1,1.0,744.0,5 = 1,145 T b, TÝnh néi lực hoạt tải : Nội lực hoạt tải H30 Vị trí tính toán hoạt tải vị trí bánh xe nặng cuả ôtô H30 nằm dầm ngang mép Nguyễn Thiện Thuật-Cầu §êng Bé B K39 36 Lùc tËp trung b¸nh xe ôtô phân bố qua lớp mặt đờng xe chạy theo chiỊu däc a1vµ chiỊu ngang b1 a1 = a0+2.∆H = 0,2 + 2.0,9 = 0,38 m b0 ∆H b1 a1 0,050,25 0,5m q b1 = b0 + ∆H = 0,6 + 0,09 = 0,69 m + a: ChiÒu réng làm việc ( hai vệt bánh xe không gèi lªn nhau) a = a1 + 2.x0 = 0,38+ 2.0,05 = 0,48 m - Cờng độ tải trọng đặt lên tiết diện q : P q = a.b = = 8,05 T/m2 0,48.0,69 - Néi lùc tải trọng bánh xe sau gây 1m réng b¶n : Mhtc = 1,3.8,05.0,35 = 0,64 (T.m) Mhtt = 1,4.1,3.8,05.0,35 = 0,9 (T.m) Qhtc = (1+à).q.x0 = 1,3.8,05.0,35 = 3,66 (T) Qhtt = nhì(1+à).q.x0 = 1,4.1,3.6,9.0,35 = 5,1 (T) Trong ®ã : nh=1,4 ; 1+à =1,3 (vì 2a Ta tính đợc: Mgh = Ru×b×x(ho-) = 140×100×1,94 ×(40,9 - 1,94 ) = 10,845 (T.m) ThÊy r»ng :Mgh = 10,845 (T.m) > Mmax =1,9 (T.m) => Đạt XII.3.2-Kiểm tra tiết diện ngàm dới tác dụng cuả lực cắt Ta có điều kiện kiĨm to¸n: Qmax < RbK b.ho + Qmax = 12,15 T + RbK- Cờng độ tính toán chịu lực kéo dọc trục cuả bê tông, với bê tông mác 300 RbK =9,5 kG/cm2 + b = 100 cm Ngun ThiƯn Thuật-Cầu Đờng Bộ B K39 44 + ho = 40,9 cm - chiều cao làm việc Vậy RbK b.ho = 9,5.100.40,9 = 38,8 T > Qmax => đạt yêu cầu XII.3.3 -Kiểm toán ứng suất kéo chủ mặt cắt gối tải trọng tiêu chuẩn + Qgtc = 0,719 (T) + QXB80tc = 5,485 (T) => Qmax = Qgtc + QXB80 tc = 0,719 + 5,485 = 6,024 (T) Ta cã : σkc = tc Qmax 6,024.10 = 1,47 (kG/cm2) b.z 40,9.100 + Bêtông mác 300 ⇒ RKC = 32 (kG/cm2) ThÊy r»ng σkc < Rkc => đạt yêu cầu XI Tính dầm ngang XI.1.Xác định nội lực dầm ngang Mặt cắt ngang nhịp có dầm ngang, dầm ngang nối dầm dọc lại với trở thành dầm ngang liên tục nhịp kê dầm chủ Các dầm ngang nằm độ dầm dọc chịu loại nội lực : - Sẽ làm việc nh dầm liên tục nhiều nhịp tựa gối cứng chịu tải cục dới dạng xe H30 xe bánh nặng XB80 xếp gần - Do dầm ngang tham gia làm việc vơí toàn kết kấu nhịp, có xét phân bố tải trọng theo phơng pháp gần Do tính dầm ngang sÏ lÊy néi lùc tỉng céng c¶ hai ¶nh hởng gây nên XI.1.1 Nội lực tải trọng cục - áp lực lên dầm dÃy bánh xe gây Po = 0,5.Pi.yi Trong Pi: áp lực trục bánh xe yi : tung độ đờng ảnh hởng Với xe H30 Pi = 12T ⇒ P0’ = 0,5.12.1= 6(T) Víi xe XB80 ⇒ Pi = 20T ⇒ P0’ = 0,5.20.1= 10(T) - Mô men tải trọng cục M r đợc tính cách xếp lực P lên ĐAH mômen vẽ nh dầm giản đơn Sau nhân kết nhận đợc với hệ số xét đến liên tục kết cấu - Mô men tính toán dầm ngang nhiều nhịp liên tục hoạt tải H30 XB80 gây ra: Nguyễn Thiện Thuật-Cầu §êng Bé B K39 45 ... sợi b? ? chỗ uốn cốt thép k=0,003 ? ?=0 ,35 2 x 2= ltb =1 570,29 (cm) → x 3= ltb 3=1 570,82 (cm) → x 4= ltb 4=1 570,96 (cm) → x 5= ltb =1 571,1 (cm) → x 6= ltb =1 571,24 (cm) → x 1= ltb 1=1 570,02 (cm)→ kx 1=0 ,0471... 5=KT[1-e-(kx+1,3à)]=KT.A k=0,003 ? ?=0 ,35 x 2= ltb 2=1 50,76 (cm) → x 1= ltb 1=1 50,07 (cm)→ kx 1=0 ,0045 kx 2=0 ,004502 Nguyễn Thiện Thuật -Cầu Đờng B? ?? B K39 20 x 4= ltb 4=1 50,25 (cm) → x 5= ltb 5=1 50,286 (cm) → x 6= ltb =1 50,33... cắt b? ?? giảm yếu: F0=h .b+ (bb -b) hb+ (b1 -b) h1-F0 Nguyễn Thiện Thuật -Cầu Đờng B? ?? B K39 14 Trong đó: F0 diện tích mặt cắt l? ?? chứa Fd ∆F0 =6 π 73 =2 51(cm2) h=165 cm b= 20 cm b? ? ?b= 85 cm h? ?b= 25 cm b 1=6 5