Đang tải... (xem toàn văn)
CHỐNG DAO ĐỘNG CHO CÔNG TRÌNH BẰNG KỸ THUẬT ĐIỀU KHIỂN CHỦ ĐỘNG
Hội nghị khoa học toàn quốc lần thứ hai về Sự cố và hư hỏng công trình Xây dựng CHỐNG DAO ĐỘNG CHO CÔNG TRÌNH BẰNG KỸ THUẬT ĐIỀU KHIỂN CHỦ ĐỘNG ACTIVE CONTROL OF STRUCTURE VIBRATIONS ThS. Ngô Vi Long Đại học Bách Khoa, Đại học Quốc gia Thành phố Hồ Chí Minh ABSTRACT: In our century, controls of structure vibrations now become a domain more and more interested, and technolodgy of vibration control of structures makes a lot of new progresses. In this paper, we want to introduce some lines about the tehnolodgy of active control of structure vibration. Based on the information about input and output of structure system, a control force(s) is actively entered in the system to change the dynamic parameters of structures and/or external loads, in order to reduce vibration. TỪ KHÓA: Điều khiển, giảm chấn, chủ động, thụ động, thích nghi, phản hồi. 1. MỞ ĐẦU Như chúng ta đã biết, nhiều công trình trên thế giới đã áp dụng kỹ thuật chống dao động bằng các giảm chấn thụ động. Nguyên tắc cơ bản của kỹ thuật này là tiêu hao năng lượng dao động của công trình trong các thiết bị giảm chấn gắn thêm vào công trình. Các thiết bị này hoạt động được cũng nhờ vào chính năng lượng dao động của công trình. Cho đến đầu những năm 90 của thế kỷ 20, trên thế giới bắt dầu xuất hiện những công trình sử dụng các thiết bị giảm chấn chủ động, hoạt động được nhờ các nguồn năng lượng bên ngoài độc lập. Kỹ thuật điều khiển chủ động có những ưu điểm vượt trội so với kỹ thuật điều khiển bị động. Dưới đây, chúng tôi xin giới thiệu một số nét về kỹ thuật điều khiển chủ động . 2. PHƯƠNG TRÌNH DAO ĐỘNG–VAI TRÒ CỦA LỰC ĐIỀU KHIỂN Giả sử chúng ta xem xét một hệ một bậc tự do như hình 1, phương trình chuyển động của hệ có dạng: fv.K * v.C ** v.m =++ trong đó : m - khối lượng của hệ. C - độ giảm chấn của hệ. K - độ cứng của hệ. f - ngoại lực tác dụng lên hệ. v - chuyển vị của khối lượng m. Để điều khiển dao động của khối lượng m, chúng ta có thể thay đổi các tham số động học của hệ : m, C, K hoặc/và ngoại lực tác dụng lên hệ f : C K m v f Hình 1. hệ một bậc tự do Khi xem xét ảnh hưởng đối dao động của hệ, ta thấy sự thay đổi khối lượng chỉ làm thay đổi vị trí của đỉnh cộng hượng trên thang tần số, mà khơng làm thay đổi giá trị đỉnh cộng hưởng trong cả hai trường hợp hệ chịu tải trọng bên ngồi và dao động nền. Thay dổi độ cứng sẽ dịch chuyển vị trí đỉnh cộng hưởng cũng như làm thay đổi giá trị chuyển vị của dao động trong trường hợp hệ chịu tải trọng, song khơng làm thay đổi giá trị đỉnh cộng hưởng trong trường hợp hệ chịu dao động nền. Việc tăng độ giảm chấn của hệ sẽ làm suy giảm giá trị đỉnh cộng hưởng trong cả hai trường hợp chịu tải ngồi và dao động nền.[2],[5]. Trong kỹ thuật điều khiển chủ động, tất cả các thay đổi đó đều có thể đạt được thơng qua một lực điều khiển r. Để tạo ra lực điều khiển này, chúng ta có thể gắn thêm một thiết bị giảm chấn khối lượng chủ động(active mass damper AMD), sử dụng khối lượng phụ m 1 như hình vẽ 2, nối với khối lượng m thơng qua một động cơ. Phương trình chuyển động của hệ được viết lại như sau: rfvKvCvm −=++ . *** lực điều khiển r có thể viết dưới dạng: Khi chúng ta cho g 1 = g 2 = g 3 = 0, phương trình chuyển động của hệ trở thành: fvKvCvgm =+++ ).( *** 0 như vậy, chúng ta thấy lực điều khiển r ở đây có tác dụng làm thay đổi tham số khối lượng của hệ. Cũng xem xét tương tự như vậy, chúng ta thấy lực điều khiển r có vai trò làm thay đổi độ giảm chấn, độ cứng cũng như ngoại lực. 2. CÁC SƠ ĐỒ ĐIỀU KHIỂN Tùy theo cách thức tổ chức của hệ thống mà ta có các sơ đồ như sau [2],[4]: 2.1. Sơ đồ điều khiển vòng kín C K m v f m 1 1 + r fgvgvgvgr 32 * 1 ** 0 +++= Ngoại lực Hệ kết cấu Đáp ứng Bộ điều khiển trung tâm Cơ cấu chấp hành Cảm biến Cảm biến Boọ ủiều khieồn trung tãm Cụ caỏu chaỏp haứnh Caỷm bieỏn Hình 2. hệ một bậc tự do có gắn thiết bị giảm chấn chủ động. Hình 3. Sơ đồ khối của hệ thống Theo sơ đồ này, các đáp ứng của hệ ( gia tốc, vận tốc, chuyển vị) sẽ được hồi tiếp trở lại bộ điều khiển trung tâm. bộ điều khiển trung tâm sẽ tính tóan giá trị lực điều khiển và ra lệnh cho cơ cấu chấp hành phát lực điều khiển. Tồn bộ hệ thống tạo thành vòng kín. 2.2. Sơ đồ điều khiển vòng hở 2.3. Sơ đồ điều khiển hỗn hợp: Bao gồm cả 2 loại trên. 3. BÀI TỐN THIẾT KẾ TỐI ƯU Một trong những nhiệm vụ quan trọng của cơng tác thiết kế điều khiển chủ động là lựa chọn các hệ số g 0 , g 1 , g 2 , g 3 [2]. Ta có thể đặt ra các bài tóan tối ưu khác nhau để xác định các hệ số này. Chẳng hạn, cực tiểu năng lượng cung cấp cho thiết bị , hoặc cực tiểu thời gian để các đáp ứng của hệ trở về trong giới hạn cho phép. Dưới đây chúng tơi xin trình bày một bài tóan tối ưu như sau: Bộ điều khiển trung tâm sẽ liên tục theo dõi các đáp ứng của hệ, cùng giá trị của tải trọng ngồi. Một khi ngưỡng an tồn bị vi phạm, chẳng hạn chuyển vị vượt q giới hạn cho phép, thì bộ điều khiển sẽ ra lệnh cho cơ cấu chấp hành phát ra vectơ lực điều khiển nhằm đưa tất cả các đáp ứng về dưới ngưỡng định trước sau một khoảng thời gian nhất định. Biên độ của lực điều khiển được xác định sao cho giảm thiểu tối đa năng lượng Heọ keỏt caỏu ẹaựp ửựng Boọ ủiều khieồn trung tãm Cụ caỏu chaỏp haứnh Caỷm bieỏn Hình 4. Sơ đồ điều khiển vòng kín Heọ keỏt caỏu ẹaựp ửựng Boọ ủiều khieồn trung tãm Cụ caỏu chaỏp haứnh Caỷm bieỏn Hình 5. Sơ đồ điều khiển vòng hở cung cấp. Giả sử chúng ta xem xét một hệ kết cấu n bậc tự do. Tại thời điểm t 0 , vec tơ tải trọng ngoài là P 0 , đáp ứng của hệ là vec tơ chuyển vị X 0 , vec tơ vận tốc VT 0 , và vec tơ gia tốc GT 0 . Cũng giả sử rằng, tại thời điểm t 0 , có một hệ thống xung áp đặt lên kết cấu, biểu diễn bằng vec tơ XG 0 . Tại thời điểm t 1 sau đó ( ∆t = t 1 – t 0 đủ nhỏ để đảm bảo giả thiết tải trọng không đổi), tương ứng chúng ta có các vectơ X 1 , VT 1 , GT 1 là vec tơ chuyển vị, vận tốc và gia tốc dao động của hệ. Chúng ta có thể viết phương trình xác định đáp ứng của hệ tại thời điểm t 1 như sau: VT i = K x . X 0 + K VT . VT 0 +K GT . GT 0 +K P . P 0 +K XG . XG 0 GT i = H x .X o + H VT . VT o +H GT . GT o +H p .P o + H XG . G o X i = Z x . X o + Z GT . VT X + Z GT .GT o + Z P .P o + Z XG . XG o Z x là ma trận ảnh hưởng chuyển vị. Phần tử Z X-ik là chuyển vị tại bậc tự do thứ i của hệ ở thời điểm t 1 do chuyển vị đơn vị tại bậc tự do thứ k của hệ ở thời điểm t 0 trước đó gây ra. Z VT là ma trận ảnh hưởng vận tốc. Phần tử Z VT-ik là chuyển vị tại bậc tự do thứ i của hệ ở thời điểm t 1 do vận tốc đơn vị tại bậc tự do thứ k của hệ ở thời điểm t 0 trước đó gây ra. Z GT là ma trận ảnh hưởng gia tốc. Phần tử Z GT-ik là chuyển vị tại bậc tự do thứ i của hệ ở thời điểm t 1 do gia tốc đơn vị tại bậc tự do thứ k của hệ ở thời điểm t 0 trước đó gây ra. Z P là ma trận ảnh hưởng tải trọng. Phần tử Z P-ik là chuyển vị tại bậc tự do thứ i của hệ ở thời điểm t 1 do tải trọng đơn vị có bề rộng bằng ∆t tại bậc tự do thứ k của hệ ở thời điểm t 0 trước đó gây ra. Z XG là ma trận ảnh hưởng lực điều khiển. Phần tử Z XG-ik là chuyển vị tại bậc tự do thứ i của hệ ở thời điểm t 1 do lực điều khiển đơn vị có bề rộng bằng ∆t tại bậc tự do thứ k của hệ ở thời điểm t 0 trước đó gây ra. Các ma trận K X , K VT , K GT , K P và K XG cũng dược định nghĩa lần lượt là các ma trận ảnh hưởng của chuyển vị, vận tốc, gia tốc, tải trọng cũng như lực điều khiển tác dụng tại thời điểm t 0 đến vec tơ vận tốc của hệ tại thời điểm t 1 . Các ma trận H X , H VT , H GT , H P và H XG định nghĩa lần lượt là các ma trận ảnh hưởng của chuyển vị, vận tốc, gia tốc, tải trọng cũng như lực điều khiển tác dụng tại thời điểm t 0 đến vec tơ gia tốc của hệ tại thời điểm t 1 . Chúng ta có thể đặt bài toán như sau: Để nhằm tiết kiệm năng lượng, cần cực tiểu hóa hàm chi phí năng lượng sau: XG -1 * XG Với điều kiện ràng buộc là gia tốc, vận tốc, và chuyển vị của các bậc tự do của hệ phải nằm dưới ngưỡng cho phép. Chúng ta có thể viết điều kiện ràng buộc như sau: ≤ i X ngưỡng chuyển vị [ ] X ≤ i VT ngưỡng vận tốc [ ] VT ≤ i GT ngưỡng gia tốc 4. VÍ DỤ MÔ PHỎNG Chúng tôi đã tiến hành mô phỏng một số bài toán điều khiển chủ động dao động công trình trên phần mềm MathLab 5.3. đó là các bài toán điều khiển chủ động một hệ kết cấu một bậc tự do, chịu các tải trọng hình sin và tải ngẫu nhiên, với các giải thuật như trình bày ở trên cũng như với các giải thuật khác. Dưới đây, chúng tôi xin giới thiệu kết quả mô phỏng hệ chịu tải trọng hình sin, với giải thuật như trên đã mô tả. Hình 6. Mô phỏng hệ một bậc tự do, có hệ thống giảm chấn chủ động, chịu tải hình sin. Trên hình 7 thể hiện chuyển vị của hệ có thiết bị giảm chấn chủ động so với hệ không có thiết bị. Khi chuyển vị của hệ bắt đầu vượt qua ngưỡng, thì lập tức bộ điều khiển trung tâm sẽ ra lệnh cho cơ cấu chấp hành phát ra một lực điều khiển nhằm đưa chuyển vị của hệ trở lại trong giới hạn cho phép. Và quá trình cứ xảy ra liên tục như vậy, nên chúng ta có thể thấy chuyển vị của hệ dao động xung quanh mức ngưỡng. Chuyển vị của hệ không được điều khiển Chuyển vị của hệ được điều khiển chủ động Hệ một bậc tự do Khối so sánh, ra quyết định Khối chấp hành Hình 7. Chuyển vị của hệ một bậc tự do chịu tải trọng hình sin trong hai trường hợp: Không có thiết bị điều khiển và có thiết bị điều khiển chủ động. 5. TÌNH HÌNH TRIỂN KHAI ỨNG DỤNG TRÊN THẾ GIỚI Hiện nay, có khoảng hơn 20 công trình cao tầng áp dụng kỹ thuật điều khiển chủ động được xây dựng trên thế giới từ đầu thập kỷ 90 của thế kỷ 20 trở lại đây, hầu hết tập trụng tại Nhật Bản ( 19 công trình). để có cái nhìn sơ lược về trình độ áp dụng của kỹ thuật này trên thế giới, chúng tôi xin giới thiệu 2 công trình tiêu biểu sau: Công trình KYOBASHI SEIWA BUILDING được xây dựng tại Tokyo vào năm 1989 là công trình đầu tiên trên thế giới ứng dụng kỹ thuật này. công trình có 11 tầng, cao 33,1 m, khối lượng suy rộng ở mode đầu tiên là 400 tấn. Hệ thống chống dao động bao gồm 2 giảm chấn khối lượng chủ động ( active mass damper AMD). Một AMD nặng 4 tấn được sử dụng để chống lại dao động theo phương ngang nhà, được bố trí ở gần trọng tâm nhà. Một AMD nặng 1 tấn được sử dụng để chịu các dao động xoắn, bố trí ở một đầu hồi. Cả 2 hoạt động được nhờ các cơ cấu thủy lực. Mục tiêu khi thiết kế hệ thống giảm chấn này là làm suy giảm dao động của ngôi nhà khi chịu gío mạnh hoặc các trận động đất vừa phải. Công trình YOKOHAMA LAND MARK TOWER cao nhất nước Nhật được xây dựng tại Yokohama, Kanagawa, năm 1993. Chiều cao công trình 296 m, nặng 260610 tấn, gồm 70 tầng. Kết cấu chính là khung thép, có sử dụng kết cấu bê tông cốt thép ở một số kết cấu phụ. Công trình còn được dự trù nâng thêm một số tầng. Dao động của công trình được điều khiển bởi một hệ thống giảm chấn hỗn hợp (Hybrid mass damper HMD), gồm 2 khối với tổng trọng lượng 340 tấn, hoạt động được nhờ hệ thống secvo motor. Đối tượng của hệ thống giảm chấn là các cơn gió mạnh hoặc các trận động đất trung bình. 6. ƯU ĐIỂM CỦA KỸ THUẬT ĐIỀU KHIỂN CHỦ ĐỘNG Kỹ thuật điều khiển chủ động có hiệu quả hơn kỹ thuật giảm chấn thụ động. Hiệu quả hoạt động của các thiết bị hoạt động theo nguyên lý giảm chấn thụ động phụ thuộc ít nhất vào 2 yếu tố: thông tin từ các đáp ứng của hệ thống và năng lượng dao động của hệ thống. Thông tin về đáp ứng của hệ thống không được thu thập từ các cảm biến có độ nhậy cao, nên phản ứng của các thiết bị không được nhanh nhạy. Mặt khác, do năng lượng hoạt động của thiết bị lấy từ chính ngay năng lượng dao động của hệ thống, nên nguồn năng lượng không ổn định. Kỹ thuật điều khiển chủ động khắc phục được 2 nhược điểm trên. Về nguyên tắc, tùy theo dạng dao động cần điều khiển mà thiết kế giá trị các tham số động học của thiết bị giảm chấn thụ động khác nhau [2],[3] ( chẳng hạn: dao động cưỡng bức do tải tuần hoàn, tải ngẫu nhiên, dao động tự do .). Thiết bị giảm chấn chủ động có thể được sử dụng cho các dạng dao động khác nhau do khả năng thay đổi các tham số động học dễ dàng. Khi cần chống dao động ở nhiều mode khác nhau, cần phải sử dụng nhiều thiết bị giảm chấn thụ động tương ứng, do mỗi thiết bị chỉ được thiết kế hoạt động ở một tần số nhất định [2]. Một thiết bị giảm chấn chủ động có thể được thiết kế để hoạt động ở cả một dải tần số rộng. Để giảm chấn thụ động hoạt động có hiệu quả, cần xác định khá chính xác các tham số động học của công trình. Do các tham số này có thể thay đổi trong quá trình tồn tại công trình, để khắc phục người ta có thể phải bố trí nhiều thiết bị giảm chấn, kéo theo giá thành tăng lên [2]. với kỹ thuật điều khiển chủ động , có thể khắc phục bằng cách liên tục đo đạc và tính tóan lại giá trị các tham số để hiệu chỉnh các phép tính toán. một giải pháp khác là có thể sử dụng các giải thuật điều khiển không trực tiếp phụ thuộc vào các tham số động học. 7. MỘT SỐ VẤN ĐỀ XUNG QUANH GIẢI PHÁP KỸ THUẬT ĐIỀU KHIỂN CHỦ ĐỘNG [5] Hình 8. Tháp Yokohama Land Mark, đảo Kanagawa, Nhật bản, 1993. Cao 296 m, gồm 70 tầng (hình bên trái). Hình 9. Một trong hai thiết bị giảm chấn, nặng 170 tấn, có dạng con lắc đơn nhiều tầng được bố trí trên tầng 68 của tòa nhà. Vấn đề xác định giá trị tải trọng, đo đạc chuyển vị, vận tốc của công trình tương đối khó. Việc mô hình hóa công trình cũng làm sai lệch thông tin về công trình. Hiện tượng trễ trong các khâu đo đạc, truyền và xử lý dữ liệu, khởi động và phát lực điều khiển có thể dẫn tới sự không ổn định của hệ thống. Số lượng cảm biến, số lượng cơ cấu chấp hành, vị trí bố trí trên công trình cũng là các vấn đề cần đựơc xem xét kỹ lưỡng. Cơ cấu chấp hành, nguồn năng lượng cho cơ cấu chấp hành là một vấn đề quan trọng. Thoe các tính toán của chúng tôi, thì nguồn năng lượng này cần có khả năng tạo công suất khá lớn song dung lượng không cần phải quá lớn. 8. MỘT VÀI KẾT LUẬN Giải pháp kỹ thuật điều khiển chủ động có nhiều ưu điểm do thêm vào công trình khả năng thay đổi các thông số động học của mình, làm cho công trình có tính thích nghi đối với các tác động bên ngoài khác nhau. Mặc dù còn các vấn đề phải nghiên cứu giải quyết, song hiện nay đã có khả năng ứng dụng kỹ thuật này vào các công trình xây dựng cao tầng. Trong tương lai, chúng tôi cho rằng giải pháp kỹ thuật này rất có triển vọng trong lĩnh vực chống dao động cho công trình, bên cạnh các giải pháp điều khiển nửa chủ động hay giải pháp điều khiển hỗn hợp. TÀI LIỆU THAM KHẢO 1. Robert L. Clark, William R. Saunders, Gary P.Gibbs, Adaptive structures, 1998, JOHN WILLLEY & SONS. INC, USA, Canada, 467 pages includes disk. 2. Hiroki Yamaguchi, Control of structures ( hand written), 1991, AIT , Thailand. 3. Hiroki Yamaguchi, Structural dynamíc, 1992, AIT, Thailand, 206 pages. 4. B. F. Spencer, T.T. Soong, New application and development of active, semi-active and Hybrid control techniques for seismic and non seismic vibration in the USA, proceeding of international Post-SmiRT Conference Seminar on seismic Isolation, Passive Energy Dissipation and Active Control of Vibration of Structures, Cheju, Korea, August 23 –25, 1999. 5. T.T.Soong, Active structural control, 1990, Longman Scientific & Technical, England,Combipublished in the USA with John Wiley &Sons. Inc, 194 pages. 6. Ngô Vi Long, thế hệ kết cấu mới: thế hệ kết cấu tự thích nghi, tạp chí Phát triển khoa học và công nghệ , tập 3, số 9&10 – 2000, tr. 63 – 69. . quốc lần thứ hai về Sự cố và hư hỏng công trình Xây dựng CHỐNG DAO ĐỘNG CHO CÔNG TRÌNH BẰNG KỸ THUẬT ĐIỀU KHIỂN CHỦ ĐỘNG ACTIVE CONTROL OF STRUCTURE VIBRATIONS. THUẬT ĐIỀU KHIỂN CHỦ ĐỘNG Kỹ thuật điều khiển chủ động có hiệu quả hơn kỹ thuật giảm chấn thụ động. Hiệu quả hoạt động của các thiết bị hoạt động theo