Đang tải... (xem toàn văn)
BÁO CÁO TIỂU LUẬN TƯƠNG THÍCH ĐIỆN TỪ TÍNH MoM XÁC ĐỊNH ĐÚNG HỆ SỐ CỦA ANTEN LƯỠNG CỰC VỚI ĐẶC TÍNH CÂN BẰNG ĐO Tóm tắt – một phương pháp mới được đề xuất để tính toán xác định đúng các hệ số antena (AF) của một anten lưỡng cực bao gồm cả các điều kiện môi trường và thiết bị đầu cuối. Định nghĩa ban đầu của AF có thể dễ dàng thu được bằng cách kết hợp (1) phương pháp số để tính toán tương tác giữa từ trường tới và các thành phần của anten và (2) đánh giá đặc điểm của mạch kèm theo.
TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI VIỆN ĐÀO TẠO SAU ĐẠI HỌC BÁO CÁO TIỂU LUẬN TƯƠNG THÍCH ĐIỆN TỪ ĐỀ TÀI: TÍNH MoM XÁC ĐỊNH ĐÚNG HỆ SỐ CỦA ANTEN LƯỠNG CỰC VỚI ĐẶC TÍNH CÂN BẰNG ĐO 1 Giảng viên hướng dẫn : PGS-TS ĐÀO NGỌC CHIẾN Học viên cao học : NGUYỄN NGỌC QUYẾN SHHV : CB110896 Lớp : KTTT1 Hà Nội, tháng 1/2012 TÍNH MoM XÁC ĐỊNH ĐÚNG HỆ SỐ CỦA ANTEN LƯỠNG CỰC VỚI ĐẶC TÍNH CÂN BẰNG ĐO Takehiro Morioka và Kazuhiro Hirasawa Tóm tắt – một phương pháp mới được đề xuất để tính toán xác định đúng các hệ số antena (AF) của một anten lưỡng cực bao gồm cả các điều kiện môi trường và thiết bị đầu cuối. Định nghĩa ban đầu của AF có thể dễ dàng thu được bằng cách kết hợp (1) phương pháp số để tính toán tương tác giữa từ trường tới và các thành phần của anten và (2) đánh giá đặc điểm của mạch kèm theo. Thu được AF bằng phương pháp được đề xuất là không bị ảnh hưởng lẫn nhau của các khớp nối và sóng này ứng dụng cho mặt phẳng là không hoàn hảo do sự tách biệt hữu hãn từ các anten truyền. Phạm vi các chỉ số - đo anten, anten lưỡng cực, đo lường điện trường, khả năng tương thích điện từ (EMC), khớp nối điện điện từ, phản xạ I. LỜI GIỚI THIỆU Hệ số anten (AF) là quan trọng trong các phép đo giao thoa khả năng tương thích điện/điện từ để hiện thị độ nhạy của hệ thống so với trường điện từ. AF của một anten chuẩn thường được tính bằng chiều dài hiệu dụng . Khi mà anten được đặt trên mặt đất không dài hơn giống như trong không gian tự do. Mặc dù sự phụ thuộc vào chiều cao của là đưa vào bảng tính toán trong [1] “Điện áp nhận được tương đối so với chiều cao anten trên mặt đất là một chức năng của cường độ trường tăng cao, và độ cao của cường dộ trường phụ thuộc vào độ dài hiệu dụng và trở kháng hiệu dụng của anten. Kết quả của một cuộc điều tra thực nghiệm điện áp nhận được tương đối so với chiều cao anten bằng cách sử dụng anten điển hình EMI trong phạm vi tần số 2,5MHz đến 1GHz. Trong phân tích lý thuyết trường và các hiệu ứng của anten là khoảng cách. Cường độ trường tăng cao cho cả phân cực ngang và phân cực dọc và chiều dài hiệu dụng và trở kháng hiệu dụng của các mô hình anten được áp dụng”, ứng dụng để giới hạn cho cộng hưởng lưỡng cực. một số anten có một đó là khó khăn để đánh giá. Chất lượng của các vị trí kiểm tra thường được đánh giá bằng cách đo sự suy giảm vị trí chuẩn hóa (NSA). Mặc dù các đặc tính của anten khác nhau liên quan đến sự phân cực và chiều cao từ mặt đất phẳng, Ủy ban quốc tế đặc biệt về nhiễu 2 sóng vô tuyến khuyến cáo việc sử dụng không gian tự do AF. Do đó, NSA thu được không còn đáng tin cậy kể từ khi AF không gian tự do không bao gồm hiệu ứng bề mặt đất. Lấy AFS cho từng điều kiện cụ thể bằng cách đo lường gần như là không thể. Phương pháp hai anten được áp dụng để có được một cặp AFS giống hệt nhau bằng cách tính toán. Tuy nhiên kết quả vẫn còn chứa lien kết tương hỗ nhau ảnh hưởng giữa việc truyền và nhận về anten. Ngoài ra một trường phân phối không thể là đồng nhất lý tưởng về anten tiếp nhận một sự tách biệt hữu hạn. Các sự thay đổi của trường được tạo ra bởi một lưỡng cực ngắn là 0.12 dB so với chiều dài cộng hưởng của một lưỡng cực cộng hưởng tại một sự tách biệt trên mặt đất là 30MHz [2] “Mã số điện tử (NEC)được sử dụng để mô phỏng độ bức xạ của một khung xương anten hình nón và mô hình được tối ưu hóa để quay trở về một điểm điều khiển trở kháng càng gần càng tốt cho các giá trị đo. Các mô hình phân cực theo chiều ngang sau đó được chiếu sang trong không gian tự do và trên một mặt đất phẳng để suy ra nó là các hệ số anten sóng phẳng và biến thể của chúng như các chức năng của chiều cao. Nó chỉ ra rằng những thay đổi chiều cao hiệu dụng đã được xem xét thêm vào những thay đổi trong trở kháng không phù hợp khi tính toán các biến thể hệ số anten với các anten hình nón. Mặc dù chỉ có sau này là cần thiết với một lưỡng cực cộng hưởng. Các thong số đo tán xạ của bộ làm cân bằng của anten hình nón sau đó được kết hợp với các mô phỏng NEC để cung cấp cho một mô hình hoàn chỉnh của anten thực tế” . Trong bài báo này, chúng tôi đưa ra một phương pháp mới không dùng anten truyền. Thay vào đó, dòng điện gây ra tại các cổng anten là tính toán số lượng khi sóng phẳng với sự đồng nhất của biên độ và pha có ảnh hưởng tới các phần tử. AF thu được bằng cách kết hợp tính toán dòng điện tại các cổng với các đặc điểm của bộ làm cân bằng đo được. Do đó, AFs thu được bằng phương pháp được đề xuất đáp ứng được các định nghĩa, chẳng hạn như (1) đối với các phần tử không có sự thay đổi về biên độ và pha của ứng dụng điện trường; (2) tự do từ các khớp nối chung với anten truyền (3) không phản xạ tại cổng anten 3 Hình 1 – Điện trường tới và anten cho một phép đo cường độ trường trong không gian tự do II. PHƯƠNG PHÁP PHÂN TÍCH Một hệ thống điển hình cho một phép đo cường độ điện trường, được thể hiện trong Hình 1. Thiết bị thu với các loại cáp kết nối được biểu diễn như một trở kháng đầu cuối của . Mặc dù phương pháp của chúng tôi có thể đánh giá các loại khác của anten như một anten hình nón kép, trong bài báo này, các yếu tố được giới hạn trong anten loại lưỡng cực từ một yếu tố trực tiếp chỉ có độ nhạy với điện trường song song với trục chính. Điện trường phẳng tới , có vecto wavenumber K, có ảnh hưởng tới các yếu tố của anten như được thể hiện trong Hình 1. AF tại một tần số f được xác định là tỉ lệ cường độ điện trường song song tới trục lưỡng cực │ │để điện áp cảm ứng trên như sau: AF(f)= (1) Lưu ý rằng các thành phần thường được đặt đúng vị trí để có được đáp ứng tối đa cho điện trường tới. A. Trở kháng tải. 4 Trở kháng tải tại cổng thành phần anten được giả thiết là 100Ω bằng cách sử dụng một quy trình hiệu chỉnh đặc biệt trong [2] “Mã số điện tử (NEC)được sử dụng để mô phỏng độ bức xạ của một khung xương anten hình nón và mô hình được tối ưu hóa để quay trở về một điểm điều khiển trở kháng càng gần càng tốt cho các giá trị đo. Các mô hình phân cực theo chiều ngang sau đó được chiếu sang trong không gian tự do và trên một mặt đất phẳng để suy ra nó là các hệ số anten sóng phẳng và biến thể của chúng như các chức năng của chiều cao. Nó chỉ ra rằng những thay đổi chiều cao hiệu dụng đã được xem xét thêm vào những thay đổi trong trở kháng không phù hợp khi tính toán các biến thể hệ số anten với các anten hình nón. Mặc dù chỉ có sau này là cần thiết với một lưỡng cực cộng hưởng. Các thong số đo tán xạ của bộ làm cân bằng của anten hình nón sau đó được kết hợp với các mô phỏng NEC để cung cấp cho một mô hình hoàn chỉnh của anten thực tế”. Ngược lại, bộ làm cân bằng và ảnh hưởng của thiết bị đầu cuối trên AF đã bao gồm các phương pháp được đề xuất bằng cách tải tại cổng của các thành phần trong tính toán phương pháp của các Mô men (MoM). Bộ làm cân bằng có ba cổng ký hiệu là α, β, và γ như thể hiện trong hình.1.Trở kháng đặc trưng của cảng được ký hiệu là, , , và , tương ứng là 50 Ω.Sự khác biệt biên độ giữa các cảng β và γ là ít hơn 0,05 dB, và sự cân bằng pha là ± 0,5 trong phạm vi tần số được thảo luận trong bài báo này.Theo đó, các hiệu ứng của chế độ thông thường dòng điện gây ra bởi sự không lý tưởng của bộ làm cân bằng là nhỏ không đáng kể. Bằng cách giả định các pha lý tưởng và cân bằng biên độ, cổng β và γ có thể được coi như một cổng cân bằng duy nhất.Do đó, sự khác biệt đặc trưng chế độ trở kháng của các cổng kết hợp cân bằng là 100 Ω và đặc tính trở kháng ở chế độ chung của cổng không nên được đưa vào phép tính. 5 Hình 2. Lý thuyết hình ảnh được áp dụng cho một thành phần anten thực hiện trên mặt phẳng vô hạn Ma trận 3 × 3 có thể được giảm ma trận 2 × 2 do = (2) Chỉ số d tượng trưng cho các biên độ khác biệt giữa sóng tại cổng kết hợp. Định lý tính thuận nghịch là không được áp dụng cho (2) kể từ khi các yếu tố chéo trong (2) gần như giống hệt nhau và sự khác biệt là nhỏ không đáng kể. Ở đây, cổng α và cổng cân bằng được đổi tên thành cổng tương ứng là 2 và 1. Khi các điều kiện thiết bị đầu cuối của cổng 2 được biểu diễn bởi một hệ số phản xạ , tại cổng của thành phần ăng-ten được cho bởi = (3) 6 là trở kháng đặc trưng của cổng cân bằng 1 và là 100 Ω. là một phần tử của ma trận S trong (2) và chỉ số i và j cho thấy số cổng như trong Hình.1 B. Điều kiện biên Hãy xem xét các trường hợp trong đó một ăng-ten nhận được với một độ phân cực bất kỳ nằm ở độ cao trên một mặt phẳng dẫn điện vô hạn như trong Hình.2. Không gian được chia thành hai khu vực được đặt tên là khu vực 1 ở phía trên mặt phẳng dẫn điện và khu vực 2 ở bên dưới mặt phẳng dẫn điện. Mặt phẳng dẫn điện vô hạn có thể được gỡ bỏ ngang bằng cách áp dụng lý thuyết hình ảnh. t là một vector đơn vị song song với mặt phẳng x-y. Phân cực ngang được xác định như trường hợp khi sự việc tổng số điện trường = + song song với mặt phẳng x-y và không có thành phần vuông góc với mặt phẳng tiến hành ( . z = 0) trong suốt bài viết này.Tương tự như vậy, sự phân cực dọc là trường hợp với chỉ có các thành phần vuông góc ( · t = 0).Kể từ khi nguyên tố này được làm bằng một chất dẫn hoàn hảo, các thành phần tiếp tuyến của tổng trường điện từ bề mặt của phần tử có bán kính r phải là 0 ngoại trừ ở khoảng cách tải. Bằng cách sử dụng chức năng δ để diễn tả một khoảng cách tải vô hạn hẹp ở = 0, phương trình sau đây được lấy: = δ ( (4) là vector đơn vị theo hướng trục của thành phần anten, chỉ số j cho thấy số thành phần của anten, và là dòng điện chạy tại cổng các thành phần anten. Cần lưu ý rằng dòng điện được giả định dòng trên trục trung tâm của phần tử kể từ khi bán kính yếu tố đủ nhỏ so với bước sóng vận hành hành.Khi ăng-ten nằm trong không gian tự do, và trong Hình.1 sẽ là 0. MoM được áp dụng cho vấn đề này và việc phân phối dòng trên các thành phần ăng-ten được tính bằng cách sử dụng phương pháp của Galerkin. Dòng điện trên trục các thành phần được thể hiện bởi các chức năng mở rộng phần phụ như sau: = (5) 7 là số lượng các bộ phận của anten thành phần j và là các hệ số thu được. Trong MoM, chức năng khối lượng và chức năng mở rộng thành phần phụ mth được xác định tại vị trí r’ trên các thành phần anten được giả định là hình Sin như và là chiều dài của các thành phần phụ từ tới và từ tới , tương ứng. và là véc tơ đơn vị trục của mỗi thành phần phụ [3] “ Anten điện nhỏ được quan tâm trong một loạt các ứng dụng, đặc biệt là các anten cần phải được để nơi kín đáo. Các đặc tính hiệu suất được xem xét trong thiết kế anten nhỏ thường bao gồm trở kháng, khả năng bức xạ, hình dạng khuôn mẫu,phân cực và đặc biệt là băng thông hoạt động và các hệ số chất lượng (Q). Trong bài báo này chúng ta so sánh các đặc tính hiệu suất của thiết kế mẫu cơ bản anten nhỏ như một chức năng của tổng thể chiều cao và kích thước (Ka. Anten nghiên cứu ở đây bao gồm nhiều nhánh xoắn xếp lại, điều khiển phù hợp nạp cho lưỡng cực, sự kết hợp nắp lưỡng cực hình cầu và nhiều nhánh hình cầu cộng hưởng. Các anten được so sánh để xác định cấu hình cung cấp hiệu suất tốt nhất về hình dạng mô hình, khả năng bức xạ và ½ năng lượng và 2:1 băng thông VSWR” . Tính hiệu lực của mã MoM đã được thể hiện bởi việc so sánh giữa các kết quả tính toán và đo lường trong các nghiên cứu [4] “ Với sự phát triển của truyền thông không dây anten nhiều là cần thiết cho các mục đích khác nhau và nó thường xuyên được yêu cầu phải có các anten gần nhau trong một khu vực giới hạn công suất bức xạ từ một anten nhận được bởi các anten khác xung quanh nó thường tạo ra vấn đề suy hao hệ thống. Các nghiên cứu về cải tiến các đặc tính của anten bằng cách thêm các thành phần ký sinh các mẫu bức xạ của anten chủ yếu tập trung vào. Các nghiên cứu nhỏ trên các khớp nối giữa các cổng cấp tới khe cắm của các anten đã được thực hiện. Chúng tôi đã báo cáo các đặc tính khớp nối giữa hai anten đơn cực được thiết kế để hoạt động tại các tần số khác nhau và đề xuất các phương pháp giảm bớt khớp nối ở cả hai tần số bằng cách sử dụng một khe cắm tải trung tâm. Trong bài báo này khớp nối giữa hai khe cắp anten nửa bước sóng trên một mặt phẳng dẫn điện vô hạn được phân tích và một dây ký sinh được đưa vào giữa các khe cắm để giảm bớt khớp nối. Một hệ số khớp nối được sử dụng để đánh giá khớp nối giữa các khe cắm. sau đó các đặc trưng bức xạ của các anten trên một mặt phẳng dẫn điện hình chữ nhật được tính bằng cách sử dụng phương pháp lai ghép của phương pháp Mô men MM và lý thuyết hình học của sự nhiễu xạ bao gồm các trường điện từ nhiễu xạ”, [5] “ Năng lượng thu được và phân tán của một dây anten nhận được được tính theo phương pháp Momem và mối quan hệ giữa năng 8 lượng phận tán và nhận được được nghiên cứu” .Khi tại cổng ăng-ten thu được dòng , có thể dễ dàng thu được bằng mối quan hệ sau đây: là đặc tính trở kháng của cổng 2 ( = ). Bằng việc thay thế và (7) vào (1), đã nhận được AF chứa đặc tính của bộ làm cân bằng. III. KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN Xác định được các AF trong không gian tự do và trong một nửa không gian với phân cực ngang và dọc có tên là , , và , tương ứng. Tương ứng với AFs trong một nửa không gian, chiều cao anten tính từ mặt phẳng dẫn điện cần được xác định thêm vào sự phân cực. Tính không đấy đủ của điều kiện (1) và (2) trong mục chủ yếu là gây ra bởi các anten truyền phát ở một khoảng cách hữu hạn từ các anten theo cân chỉnh (AUC). Thêm vào đó, một sự kiện độ dốc điện trường là một nguồn khác vi phạm điều kiện (1). Không phù hợp tại cổng anten vi phạm điều kiện (3) . A. Ảnh hưởng của trường ứng dụng không hoàn hảo. 1) Khoảng cách hữu hạn Từ khi một anten truyền là cần thiết cho các phương pháp đo lường và tính toán thông thường, AF thu được là chức năng của khoảng cách giữa các thành phần anten và các khớp nối lẫn nhau và trường ứng dụng không đều được gây ra bởi khoảng cách hữu hạn giữa các anten truyền và AUC. Hình3 cho thấy độ chênh lệch của AF theo phương pháp hai ăng-ten từ theo phương pháp đề xuất đối với việckhoảng cách ăng-ten ở mức 50 MHz.Ba biểu đồ cho các trường hợp khi các ăng-ten được đặt trong không gian tự do, và phân cực theo chiều ngang và theo chiều dọc trong một nửa không gian. 9 Hình 3. Các độ lệch của anten bằng phương pháp 2 anten về phương diện khoảng cách giữa anten phát và anten thu. 2 anten giống hệt nhau đặt ở vị trí 2.0m phía trên mặt phẳng dẫn điện. Hình 4. Đặc tính tần số của cho các môi trường đặc trưng anten 10 [...]... Hình 7 cho thấy đặc tính tần số của độ chênh lệch của AF từ cho ba hệ số phản xạ tương ứng là 0.01, 0.03, và 0.05 Kể từ khi đặc tính cân bằng là bao gồm trong phép tính ( , các biểu đồ dao động đối với tần số Đặc tính tần số của độ chênh lệch từ là gần như giống nhau cho ba điều kiện môi trường Tuy nhiên, các độ chênh lệch cho phân cực ngang khoảng 80MHz là lớn kể từ khianten là nhạy cảm với điều kiện... dải tần số từ các khớp nối lẫn nhau là nhỏ hơn nhiều so với sự phân cực ngang do các đặc tính bức xạ của phần tử lưỡng cực Tuy nhiên , , và ở tần số dưới 60MHz là gần như giống hệt nhau Điều này có nghĩa là một anten lưỡng cực ngắn hơn 75% của nửa bước sóng của tần số được thiết kế là không còn nhạy cảm với điều kiện môi trường Theo đó, khi AF của một anten lưỡng cực rút ngắn được hiệu chỉnh đúng cách... quả đo lường thu được với các loại anten khác nhau Các hệ số anten được thể hiện bởi các ma trận đại diện và phụ thuộc vào kích thước anten và xây dựng bộ tạo cân bằng được đánh giá về mặt số lượng với phương pháp Momen Những phân tích cho thấy kích thước anten và các đặc tính cân bằng có hiệu lực trên mô hình độ cao của hệ số anten Ảnh hưởng nhỏ chỉ được quan sát ở tần số khoảng 30MHz khi một anten. .. do với sự không chắc chắn nhỏ Tuy nhiên, AF của một anten lưỡng cực rút ngắn là lớn hơn so với tần số cộng hưởng 2) Trường xiên tới: 11 Hình 5 Độ lệch của AF của các anten lưỡng cực phân cực ngang trong một nữa không gian đối với góc tới Hình 5 cho thấy độ lệch của AF từ đối với những góc tới ở 80 MHz Ăng-ten nằm ở vị trí 2.0 m ở trên mặt phẳng dẫn điện với sự phân cực ngang (phần tử song song với. .. lệch của AF từ cho phân cực dọc đối với chiều cao anten và Do cấu trúc cực đối xứng đối với trục lưỡng cực cho sự phân cực theo chiều dọc, AF là đồng nhất đối với sự thay đổi của tăng lên khi là giảm từ , AF lệch khỏi Độ chênh lệch của AF từ và gần như độc lập với chiều cao của anten Khi xấp xỉ 0,25dB Khi là , ở độ cao bất kỳ nào cũng có thể thu được Khi nhỏ hơn , một sự thay đổi của trường điện từ. .. một anten truyền, trường điện từ ứng dụng đồng nhất trên các thành phần có thể dễ dàng nhận thấy bằng phương pháp đề xuất Khi các anten được đặt trong một nửa không gian, một số lượng lớn anten được sắp xếp là có thể thực hiện được và nó dẫn đến tính toán hoặc lớn để tìm ra một sự sắp xếp phù hợp các anten để thu được tựa như Hình 4 cho thấy các đặc tính tần số của AF của , , và của một lưỡng cực. .. thành phần anten và mặt phẳng dẫn điện, và các biểu đồ chiều cao phụ thuộc vào kích thước thành phần Khi ( Logarit tỉ lệ xích của -26dB và điện áp sóng đứng tỉ lệ là 1:1) độ lệch vượt quá 0,4dB cho cả phân cực theo chiều dọc và phân cực theo chiều ngang Trong [6] “ Khảo sát lý thuyết và thực nghiệm của các hệ số anten lưỡng cực đã được tiến hành với sự quan tâm đặc biệt trong mô hình độ cao của họ,vì... thay đổi về biên độ và pha của điện trường ứng dụng dọc theo các thành phần anten Như nhận được gần như , độ lệch của AF đối với trở nện lớn Từ khi nguồn của điện trường nằm ở trên mặt phẳng dẫn điện cho hầu hết các thiết lập đo đạc, góc tới có thể xét xung quanh = Do đó anten được cẩn thận đặt cho đúng hướng tới nguồn cho phân cực ngang 12 Hình 6 Độ chênh lệch AF từ cho phân cực dọc trong một nửa không... rằng độ lệch của từ vượt qua 1dB ở tần số thấp hơn Mặc dù độ chênh lệch của đối với độ cao anten là nhỏ so với hiệu ứng không phù hợp trên từ gần 15 như tương tự như trên , ảnh hưởng của Bằng cách so sánh sự phụ thuộc vào chiều cao của trên là không thể bỏ qua IV KẾT LUẬN Một phương pháp mới được đề xuất để tính toán một AF trong điều kiện môi trường và thiết bị đầu cuối tùy ý Nó là tự do từ các khớp... trục y) .Từ khi điện trường tới phân cực theo chiều ngang với k z = 0 là không thể thực hiện trong một nửa không gian, góc tới phải là q< Góc xiên tới nhỏ hơn được xét đến ở đây kể từ khi hướng của nguồn bức xạ thường được biết đến Khi mà trường điện từ là song song với trục thành phần ( = ), AF là đồng nhất so với sự thay đổi của Thêm vào đó, trường điện từ tới vuông góc, AF là đồng nhất đối với Nguyên . KHOA HÀ NỘI VIỆN ĐÀO TẠO SAU ĐẠI HỌC BÁO CÁO TIỂU LUẬN TƯƠNG THÍCH ĐIỆN TỪ ĐỀ TÀI: TÍNH MoM XÁC ĐỊNH ĐÚNG HỆ SỐ CỦA ANTEN LƯỠNG CỰC VỚI ĐẶC TÍNH CÂN BẰNG ĐO 1 Giảng viên hướng dẫn : PGS-TS. 1/2012 TÍNH MoM XÁC ĐỊNH ĐÚNG HỆ SỐ CỦA ANTEN LƯỠNG CỰC VỚI ĐẶC TÍNH CÂN BẰNG ĐO Takehiro Morioka và Kazuhiro Hirasawa Tóm tắt – một phương pháp mới được đề xuất để tính toán xác định đúng các hệ. hãn từ các anten truyền. Phạm vi các chỉ số - đo anten, anten lưỡng cực, đo lường điện trường, khả năng tương thích điện từ (EMC), khớp nối điện điện từ, phản xạ I. LỜI GIỚI THIỆU Hệ số anten