ĐỒ ÁN TK CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD:Th.s MAI LỰU CHƯƠNG I GIỚI THIỆU CHUNG   I. SỐ LIỆU THIẾT KE Á: − Chiều dài nhòp: L=31.6m − Chiều dài nhòp tính toán: L tt = 31m. − Bề rộng mặt cầu: B=8m. − Lề người đi: 2×1.4m − Chiều rộng phần lan can: 2x0.25m. → Khổ cầu: K = 8+2×1.4+2×0.25=11.3m. − Loại thiết diện dầm chính: T căng sau. − Bêtông Cấp 40 − Tải trọng thiết kế: HL93, Png=300 kg/m 2 . − Quy trình thiết kế: 22TCN 272-05. II. MẶT CẮT NGANG CẦU: - Số dầm chính: 7 dầm. - Khoảng cách giữa các dầm chính: d = 1.7m. - Chiều dày bản: 20 cm - Lan can, tay vòn bằng ống sắt tráng kẽm. - ng thoát nước bằng ống thép φ100. III. SƠ BỘ CHỌN CỐT THÉP - BÊ TÔNG CHO CÁC BỘ PHẬN: 1. Bản mặt cầu: • Bê tông cấp 40 • Cốt thép AI, fy=240 MPa 2. Dầm ngang: • Bê tông cấp 40 • Cốt thép dọc: thép AII, fy=280 MPa • Cốt đai: thép AI, fy=240 MPa SVTH: LÊ XUÂN HOÀNG – CĐ03A Trang 1 ĐỒ ÁN TK CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD:Th.s MAI LỰU 3. Dầm chủ : • Bê tông cấp 40 • Cốt thép thường: - Cốt thép dọc: thép AII, fy=280 MPa - Cốt đai: thép AI, fy=240 MPa • Cốt thép dự ứng lực loại 12.7mm - fpu=1841 MPa - fpj=1362 MPa • Dùng neo VSL loại Sc 5-7 4. Lề bộ hành : • Bê tông cấp 30 • Cốt thép AI, fy=240 MPa CHƯƠNG II TÍNH LAN CAN - LỀ BỘ HÀNH BẢN MẶT CẦU   I. TÍNH LAN CAN: Sơ đồ tổng thể của lan can: Trụ và thanh lan can làm bằng thép mạ kẽm có γ = 7.85 T/m 3 , R u =2000 kG/cm 2 1. Thanh lan can : - Thanh lancan làm bằng 2 ống thép tròn rỗng đường kính 10cm và 8cm,dày 0.3cm. - Sơ đồ tính của thanh lan can là một dầm liên tục trên gối là các trụ lancan. - Để đơn giãn trong tính toán, cho phép ta tính thanh lan can như một dầm đơn giãn tựa trên gối là hai trụ lan can gần nhất. - Xét một đoạn thanh lan can dài l=3m a. Tải trọng tác dụng lên thanh lancan: + Tỉnh tải: Trọng lượng của thanh lan can 1: q lc1 = 7.85x10 3− xπ/4x(10 )4.9 22 − = 0.0718 N/mm. Trọng lượng của thanh lan can 2: SVTH: LÊ XUÂN HOÀNG – CĐ03A Trang 2 ĐỒ ÁN TK CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD:Th.s MAI LỰU q lc2 = 7.85x10 3− xπ/4x(8 )4.7 22 − = 0.057 N/mm. → q lc = 0.0718+ 0.057 = 0.1288 N/mm. + Hoạt tải: Lực tập trung giữa thanh lan can P=890 N Tải trọng phân bố đều lên cả 2 phương đứng và nằm ngang có giá trị q h = 0.37 N/mm b. Nội lưc trong dầm đơn gi ản: ++ Momen tính toán: h o t o tt o MMM += = t o M γ t × q lc1 × l 2 /8 = 1.25 × 0.0718 × 3000 2 /8 = 100968.75 N.mm h o M = γ h ×(P×l/4 + q h × l 2 /8) = 1.75×(890×3000/4 + 0.37×3000 2 /8) = 1896562.5 N.mm → = tt M 0 1997531.25 (N.mm) + Lực cắt tính toán: h o t o tt o QQQ += = t o Q γ t ×q lc1 × l/2 = 1.25 × 0.0718 × 3000/2 = 134.625 N h o Q = γ h × (P /2+q h ×l/2) = 1.75×(890/2+0.37×3000/2) = 1750 N → = tt Q 0 1884.625 N c. Nội lực trong dầm liên tục: Hệ số xét tới yếu tố ngàm tại: Giữa nhòp: 0.5 Tại gối : -0.7 + Momen tính toán tại giữa nhòp: tt o tt o MM ×= 5.0 = 0.5 × 1997531.25 =998765.625 (N.mm) + Momen tính toán tại gối: tt o tt o MM ×−= 7.0 = -0.7 × 1997531.25 = -1398271.875 (N.mm) + Lực cắt tính toán tại gối: = tt g Q = tt Q 0 1884.625 (N) d. Kiểm tra tiết diện: = tt M max1 1398271.875 N.mm = tt Q max 1884.625 N + Momen chống uốn của tiết diện: 33333 38.16632)94100( 32 )( 32 mmdDW =−×=−×= ππ + Ứng suất lớn nhất tại thớ ngoài theo phương thẳng đứng: 2 max1 1 /07.84 38.16632 875.1398271 mmN W M === σ + Ứng suất lớn nhất tại thớ ngoài theo phương nằm ngang: SVTH: LÊ XUÂN HOÀNG – CĐ03A Trang 3 ĐỒ ÁN TK CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD:Th.s MAI LỰU 2 2 2 /66.30 38.16632 25.509906 mmN W M === σ đ Trong 2 M = -0.7 × γ h ×q h × 8 2 l = -0.7 × 1.75×0.37× 8 3000 2 =509906.25 (N.mm) → 22222 2 2 1max /200/49.8966.3007.84 mmNRmmN u =<=+=+= σσσ .(Thỏa) 2. Tính trụ lan can: - Bố trí 3m một trụ lan can, toàn cầu có: 11trụ. - Sơ đồ tính của trụ lan can là một dầm console, ngàm tại phần bêtông đỡ lan can. a. Tải trọng tác dụng lên trụ lan can: - Trọng lượng bản thân trụ: g 1 = 7.85×10 -4 ×[10×150×1800+0.5×(160+100) ×730×10+160×150×10]=3052.865 N - Trọng lượng thanh lan can 1 truyền xuống thông qua gối: g 1 = Q g ×2 = 3769.25 N - Trọng lượng thanh lan can 2 truyền xuống thông qua gối: g 2 =γ t ×q lc2 × 2 l ×2=1.25×0.057× 2 3000 ×2 =213.75 N → Tải trọng thẳng đứng tính toán: P tt d = 1.25×3052.865+3769.25+213.75+1942.5 = 9741.58 N P ngang = 2×(γ h ×q h ×l/2) = 2 × (1.75×0.37×3000/2) = 1942.5 N = P d ọc2 b. Sơ đồ tính và nội lực: + Momen tại tiết diện chân trụ: M tt = 1942.5×(780+340) =2175600 N.mm + Momen quán tính của tiết diện chân trụ: 4 3 2 3 67.19186666 12 14010 7510150 12 10 1502 mmJ k = × +         ××+××= SVTH: LÊ XUÂN HOÀNG – CĐ03A Trang 4 ĐỒ ÁN TK CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD:Th.s MAI LỰU + Ứng suất lớn nhất tại mặt cắt chân trụ: 2 maxmax /285.11 4400 58.9741 80 67.19186666 2175600 mmN F P y J M tru tt d k tt =+×=+×= σ F tru = 2×10×150 + 140×10 = 4400 mm 2 → σ max < R u =200 N/mm 2 ( Thỏa). II. TÍNH LỀ BỘ HÀNH: Lề bộ hành có bề rộng: b = 1,4 (m) Chọn bề dày bản: h b = 10 (cm) Chiều cao lề: 30.5 (cm). Cắt bề rộng 1m để tính. 1. Tính bản: a. Tải trọng tác dụng: + Tónh tải: Trọng lượng bản thân bản : = tt b f 0.1×1×2500×1.25 = 312.5 Kg/m = 3.125 N/mm + Hoạt tải: người đi = ng p 1.75×300×1 = 525 Kg/m = 5.25 N/mm b. Nội lực và sơ đồ tính: Xem lề như dầm đơn giản ta có mômen ở giữa: f b p ng M o = 8 1 ×( + tt b f tt ng p ) × l 2 = 8 1 × ( 3.125+5.25)×1400 2 = 2051875 N.mm c. Tính cốt thép : Chọn a gt =20(mm) → ds = h-a gt =100-20 = 80 (cm) Chiều cao vùng nén: a = ds- bfc Mu ds ××× × − '85.0 2 2 φ = 80- 10003085.09.0 20518752 80 2 ××× × − = 1.13 mm c = 1 β a = 836.0 13.1 = 1.35 mm Với 1 β = 0.85- )2830( 7 05.0 85.0)28( 7 05.0 ' −×−=−× C f = 0.836 (vì 28 MPa <fc’=30 MPa <56 MPa) Xác định tỷ số: 02.0 80 35.1 == ds c < 0.45 Diện tích cốt thép là: As = 2 91.102 280 100013.13085.0'85.0 mm fy bafc = ××× = ××× Kiểm tra hàm lượng cốt thép: 0013.0 801000 91.102 = × = × = dsb As ρ ρ ⇒ < 003.0 280 30 03.0 ' 03.0 min =×=×= fy fc ρ Chọn giá trị min ρ để thiết kế cốt thép: As = b × h × min ρ = 1000 × 100 × 0.003 = 300 mm 2 SVTH: LÊ XUÂN HOÀNG – CĐ03A Trang 5 l = 1.4 m ĐỒ ÁN TK CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD:Th.s MAI LỰU d. Bố trí cốt thép: Chọn thép 5φ 10 a 200 với F a = 393 mm 2 ,bố trí 2 phương. 2. Ki ểm tra khả năng chịu lực của bó vỉa: Chọn cấp lan can là cấp L-3 có các thơng số sau: F t = 240 KN L t = 1070 mm F l = 80 KN L l = 1070 mm F v = 80KN L v = 5500 mm Khi xét bó vỉa ta chỉ xét tới lực Ft phân bố trên chiều dài Lt Chọn cốt thép chịu lực AII có: fy = 280 Mpa Chọn bê tơng có: fc’ = 30 Mpa Sơ đồ tính tốn: H = 305 mm ; B = 250 mm Bố trí cốt thép cho bó vỉa như hình vẽ: Khả năng chịu lực của bó vỉa gồm 2 phần gồm thép ngang và thép đứng Gọi Mw là sức kháng của thép ngang Mc là sức kháng của thép đứng 2.1-Trường hợp xe va vào giữa tường: 2.1.1.Xác định Mw theo khả năng chịu lực của tiết diện đặt cốt đơn: - Diện tích cốt thép của 3 φ 12 là As = 339 mm 2 - Kích thước mặt cắt ngang: h = 250 mm ; b = 305mm Chọn a gt = 35 (mm) → ds = h-a gt = 250-35 = 215 (mm) a = mm bfc fyAs 20.12 3053085.0 280339 '85.0 = ×× × = ×× × c = mm a 59.14 836.0 20.12 1 == β 068.0 215 59.14 == ds c < 0.45 Mw × H= φ × Mn= φ × As × fy × (ds-a/2)=1 × 339 × 280 × (215-12.2/2)=19828788 N.mm Ở trạng thái giới hạn đặc biệt nên φ = 1 SVTH: LÊ XUÂN HOÀNG – CĐ03A Trang 6 ĐỒ ÁN TK CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD:Th.s MAI LỰU 2.1.2.Xác định Mc theo khả năng chịu lực của thép đứng trên 1m dài theo phương nằm ngang: - Diện tích cốt thép của 5 φ 12 là : As = 565 mm 2 - Kích thước mặt cắt ngang: h = 250mm ; b = 1000mm Chọn a gt = 25 (mm) → ds = h-a gt = 250-25 = 225 (mm) a = mm bfc fyAs 20.6 10003085.0 280565 '85.0 = ×× × = ×× × c = mm a 42.7 836.0 20.6 1 == β 033.0 225 42.7 == ds c < 0.45 Mc = φ × Mn= φ × As × fy × (ds-a/2)=1 × 565 × 280 × (225-6.2/2)=35104580 N.mm Ở trạng thái giới hạn đặc biệt nên φ = 1 Trên 1mm dài thì Mc = 35104.58 • Chiều dài đường chảy là: mm M HMMHL Lt Lc c wbt 1825 58.35104 )198287880(3058 4 1070 2 1070 )(8 42 2 2 = +×× ++= ×+×× ++= • Sức kháng nhỏ nhất của tường là: KNN H LcMc HMM LtLc R wbw 136.420420136 305 182558.35104 1982878880 107018252 2 88 2 2 2 2 min ==       × +×+× −× =       × +××+×× −× = Vậy: R wmin = 420.136 KN > Ft = 240 KN 2.2-Trường hợp xe va vào đầu tường: • Chiều dài đường chảy là: mm M HMMHL Lt Lc c wbt 1212 58.35104 )198287880(305 4 1070 2 1070 )( 42 2 2 = +× ++= ×+× ++= • Sức kháng nhỏ nhất của tường là: KNN H LcMc HMM LtLc R wbw 025.279279025 305 121258.35104 198287880 107012122 2 2 2 2 2 min ==       × ++× −× =       × +×+× −× = Vậy: R wmin = 279.025 KN > Ft = 240 KN Kết luận: bó vỉa đảm bảo khả năng chịu lực SVTH: LÊ XUÂN HOÀNG – CĐ03A Trang 7 ĐỒ ÁN TK CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD:Th.s MAI LỰU 2.3-Kiểm tra trượt của bó vỉa: • Sức kháng cắt danh định Vn của mặt tiếp xúc tính theo [A5.8.4.1]: Vn =c × A cv + µ × (A vf × f y +P c ) • Lan can đảm bảo khả năng chống trượt nếu thoả mản đồng thời 2 điều kiện sau: Vn ≤ 0,2 × f'c × A cv và Vn ≤ 5,5 × A cv Trong đó: A cv là diện tích tiếp xúc chịu cắt: A cv = B × 1mm = 250 × 1 = 250 mm 2 /mm + A vf là diện tích cốt thép neo của mặt chịu cắt thép đứng theo phương dọc cầu là φ 12a200 A vf = mmmm a d /565.0 2004 12 4 2 22 = × × = × × ππ + fy là cường độ chảy của cốt thép , fy = 280 MPa + Pc là lực nén do tĩnh tải: P c = γ c × B × H = 0.24 × 10 -4 × 250 × 305 = 1.83 N/mm với γ c là trọng lượng riêng của bêtơng bó vỉa: γ c = 0.24 × 10 -4 N/mm 3 + f'c là cường độ bê tơng chân tường f'c = 30 Mpa + c là hệ số dính kết [A5.8.4.2]: c = 0.52 MPa + µ là hệ số ma sát [A5.8.4.2]: µ = 0.6 Hai hệ số cuối cùng dùng cho bê tơng đổ trên lớp bê tơng đã đơng cứng được rửa sạch vữa bẩn nhưng khơng làm nhám mặt Vậy: Vn = 0.52 × 250+0.6 × (0.565 × 280+1.83) = 226.018 N/mm 0,2 × f'c × A cv = 0.2 × 30 × 250 = 1500 N/mm 5,5 × A cv = 5.5 × 250 = 1375 N/mm Vậy: lan can đảm bảo khả năng chống trượt III. TÍNH BẢN MẶT CẦU: -Kết cấu gồm 7 dầm chính và 6 dầm ngang -Khoảng cách giữa các dầm chính là 1.7m -Khoảng cách giữa các dầm ngang là 6.2m -Phần bản hẫng ở hai biên dài: 0.55m -Phần bản giữa hai dầm chính có: ⇒>== 2647.3 7.1 2.6 1 2 l l bản làm việc một phương. A. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG BẢN MẶT CẦU (giữa hai dầm giữa): Tải trọng tác dụng: • Tónh tải: - Lớp phủ Betông atfan dày 5cm : 0.05x2,3 = 0.115 T/m 2 - Lớp Bêtơng bảo hộ dày 4cm : 0.04×2.4 = 0.096 T/m 2 - Lớp phòng nước dày 0.5 cm : 0.005x1.5 = 0.0075T/m 2 - Lớp mui luyện tạo độ dốc 2% : 0.5×(0.01+0.09)×2.4 = 0.12T/m 2 → Tổng cộng : g lp = 0.3385 T/m 2 - Bản Bêtông cốt thép (h tb = 20 cm) : g b = 0.2×2.5=0.5 T/m 2 • Hoạt tải TH1: Đối với 1 bánh xe HL93 : - b 2 = 510 mm - b 1 = b 2 +2H = 510+2×150 = 810 mm Do đó tải trọng phân bố trên đoạn chòu tải b 1 là: p= mmN b P /51.89 8102 145000 2 1 = × = × SVTH: LÊ XUÂN HOÀNG – CĐ03A Trang 8 ĐỒ ÁN TK CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD:Th.s MAI LỰU Nội lực trong bản mặt cầu: Mômen uốn: + Mômen uốn do tónh tải (cắt 1m dài để tính): DC 2 = 5(N/mm) ; DW = 3.385(N/mm) mmN SDW SDC M DWDC U .375.4092059 8 1700385.3 5.1 8 17005 25.1 8 5.1 8 25.1 2 2 2 2 = × ×+ × ×= × ×+ × ×= + mmN SDW SDC M DWDC S .25.3029081 8 1700385.3 8 17005 88 2 2 2 2 = × + × = × + × = + + Mômen uốn do một bánh xe HL93: mmN b S bp M LL U .39.61616306) 2 810 1700( 4 81051.89 625.21 ) 2 ( 4 2.125.175.1 11 =       −× × ××=       −× × ××××= η mmN b S bp M LL S .94.35209317) 2 810 1700( 4 81051.89 5.11 ) 2 ( 4 2.125.1 11 =       −× × ××=       −× × ×××= η SVTH: LÊ XUÂN HOÀNG – CĐ03A Trang 9 ĐỒ ÁN TK CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD:Th.s MAI LỰU + Xét tính liên tục của bản mặt cầu: SW - = 1220+0.25×S = 1220+0.25×1700 = 1645(mm) SW + = 660+0.55×S = 660+0.55×1700 = 1595 (mm) mmN SW M MM LL U DWDC U gơi U .41.29084146 1645 100039.61616306 375.40920597.0 1000 7.0 −=       × +×−=       × +×−= − + mmN SW M MM LL S DWDC S gơi S .36.17103045 1645 100094.35209317 25.30290817.0 1000 7.0 −=       × +×−=       × +×−= − + mmN SW M MM LL U DWDC UU .24.21361486 1595 100039.61616306 375.40920595.0 1000 5.0 2/1 =       × +×=       × +×= + + mmN SW M MM LL S DWDC SS .37.12551944 1595 94.35209317 25.30290815.05.0 2/1 =       +×=       +×= + + • Hoạt tải TH2: Đối với hai bánh xe HL93: - b 2 = 510 mm - b 1 = b 2 +2H = 510+2×150 = 810 mm - b 1 ”=b 1 +1200=810+1200=2010 mm Do đó tải trọng phân bố trên đoạn chòu tải b 1 ” là: p= mmN b P /07.36 20102 145000 2 1 " = × = × Nội lực trong bản mặt cầu: SVTH: LÊ XUÂN HOÀNG – CĐ03A Trang 10 [...]... t i m t c t ¼ nhịp: - Đường ảnh hưởng mơmen t i m t c t cách gối 2100 mm: SVTH: LÊ XUÂN HOÀNG – CĐ03A Trang 34 ĐỒ ÁN TK CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD:Th.s MAI LỰU - Làm t ơng t như m t c t giữa nhịp ta xác định được mơmen t i các m t c t (chưa nhân các hệ số) – N.mm Xe t i Xe 2 trục Xe t i Xe 2 trục Xe t i Xe 2 trục T i m t c t L/2 5600 Mxetải 7750 Mxe2trục 5600 Mlànngồi 7750 MPL 7150 Mlàntrong T i m t. .. SVTH: LÊ XUÂN HOÀNG – CĐ03A Trang 23 ĐỒ ÁN TK CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD:Th.s MAI LỰU CHƯƠNG IV T NH TOÁN DẦM CHÍNH   Số liệu t nh toán: - K t cấu nhòp gồm : 7 dầm chính - Khoảng cách trục dầm chính: 1.7 m - Chiều dài toàn dầm: 31.6 m - Chiều dài t nh toán: 31 m - Cấp bê t ng 40 I XÁC ĐỊNH HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG: 1 Xac định bề rộng có hiệu của bản m t cầu tham gia làm việc với dầm chính:   S = 1700mm... NỘI LỰC TRONG BẢN M T CẦU (giữa hai dầm giữa kế dầm biên): T i trọng t c dụng: • T nh t i: Lớp phủ B t ng atfan dày 5cm : 0.05x2,3 = 0.115 T/ m 2 Lớp B t ng bảo hộ dày 4cm : 0.04×2.4 = 0.096 T/ m2 Lớp phòng nước dày 0.5 cm : 0.005x1.5 = 0.007 5T/ m 2 Lớp mui luyện t o độ dốc 2% : 0.5×(0.01+0.022)×2.4 = 0.038 4T/ m2 → T ng cộng : glp = 0.2569 T/ m2 - Bản B t ng c t thép (htb = 20 cm) : gb = 0.2×2.5=0.5 T/ m2 -... Mlàntrong T i m t c t L/4 tung độ y145 5812.5 Mxetải tung độ y145 4737.5 Mxe2trục tung độ y35 3662.5 Mlànngồi tung độ yt1 5812.5 MPL tung độ yt2 5512.5 Mlàntrong T i m t c t cách gối 2100 mm tung độ y145 1957.742 Mxetải tung độ y145 1666.4517 Mxe2trục tung độ y35 1375.1613 Mlànngồi tung độ yt1 1957.742 MPL tung độ yt2 1876.4517 Mlàntrong tung độ y145 tung độ y145 tung độ y35 tung độ yt1 tung độ yt2 2131750000... SVTH: LÊ XUÂN HOÀNG – CĐ03A Trang 19 ĐỒ ÁN TK CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD:Th.s MAI LỰU + Lực c t do ho t tải: TH1 = Xe 2 trục + t i trọng làn VULL = η × [ ( IM + 1) × γ tt × m × V2truc + γ tt × m × Vlàn ] =1 × [1.25 × 1.75 × 1.2 × 44461.175+1.75 × 1.2 × 8331.87]= 134207.51 (N) Trong đó: P ' 88922.35 V 2truc = O = = 44461.175 N 2 2 q ' × l 2 9.8022 × 1700 V làn = = = 8331.87 N 2 2 TH2 = Xe 3 trục + t i trọng... CĐ03A Trang 16 ĐỒ ÁN TK CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD:Th.s MAI LỰU CHƯƠNG III T NH TOÁN DẦM NGANG 1.Sơ bộ chọn ti t diện dầm ngang: - Khoảng cách dầm ngang l1= 6200 mm - Chiều cao dầm ngang h = 1100 mm - Chiều dày dầm ngang = 200 mm 2.Sơ đồ t nh dầm ngang:   3 .T i trọng t c dụng: • T nh t i t c dụng vào dầm ngang: -Lớp phủ: DW = glp × l1 = 0.2569 × 10-2 × 6200 = 15.93 (N/mm) -Bản m t cầu: DC2 = hf × γ c... trục: Trọng lượng trục 1 là 110 KN Trọng lượng trục 2 là 110 KN d T i trọng làn: 9.3 N/mm và phân bố trên chiều rộng 3m III XÁC ĐỊNH GIÁ TRỊ NỘI LỰC T I CÁC TI T DIỆN: 1 Vẽ đường ảûnh hưởng momen và lực c t tại các ti t diện: a)Do t nh t i: • Momen:  M t c t L/2: - Đường ảnh hưởng mổmen m t c t giữa nhịp: 1 × 7750 × 31000 = 120125000 2 - Trạng thái giới hạn cường độ 1: + Dầm trong kế dầm biên: Mu = η... MS ' = DW + ( DC 2 + DC 2 ) × Ptandem ' PO × l 2 88922.35 × 1700 = = 37791998.75( N mm) 4 4 Sơ đồ t nh dầm ngang do t i trọng làn gây ra: M 2truc = SVTH: LÊ XUÂN HOÀNG – CĐ03A Trang 18 ĐỒ ÁN TK CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC GVHD:Th.s MAI LỰU p lan q ' × l2 2 9.8022 × 1700 2 = 3541044.75( N mm) 8 8 TH2 = Xe 3 trục + t i trọng làn LL M U = η × [ ( IM + 1) × γ tt × m × M 3truc + γ tt × m × M làn ] =1 × [1.25 × 1.75... 2951658.023 + +  = 4105328.138 N mm 1595 SW     C T NH BẢN HẪNG NGOÀI DẦM BIÊN: T i trọng t c dụng: + Do bản thân bản m t cầu: gb = 0.2×1×2.5 = 0.5 T/ m = 5 N/mm + Do hệ c t và thanh lan can: glc= 0.1288×1000 = 1288 N Trong đó: T i trọng do phần b t ng đỡ lancan: 1×0.25×0.3×2.5=0.1875 T = 1875 N T i trọng do trụ lan can (bố trí 3m m t trụ,11 trụ) 1000 × 1052.865 × 11 = 1062.71N 31600 + Do lề bộ... (T) = 1906.25 (N) - Lề bộ hành = 1750 (N) • Ho t tải:  Ho t tải người = 2100 (N)  Đối với HL93: - b2 = 510 mm - b1 = b2+2H = 510+2×150 = 810 mm Do đó t i trọng phân bố trên đoạn chòu t i b1 là: SVTH: LÊ XUÂN HOÀNG – CĐ03A Trang 11 ĐỒ ÁN TK CẦU BTCT DỰ ỨNG LỰC p= GVHD:Th.s MAI LỰU P 145000 = = 89.51N / mm 2 × b1 2 × 810 Nội lực trong bản m t cầu: Mômen uốn: + Mômen uốn do t nh t i (c t 1m dài để t nh): . + Momen t nh toán t i gối: tt o tt o MM ×−= 7.0 = -0.7 × 1997531.25 = -1398271.875 (N.mm) + Lực c t tính toán t i gối: = tt g Q = tt Q 0 1884.625 (N) d. Kiểm tra ti t diện: = tt M max1 . các trụ lancan. - Để đơn giãn trong t nh toán, cho phép ta t nh thanh lan can như m t dầm đơn giãn t a trên gối là hai trụ lan can gần nh t. - X t m t đoạn thanh lan can dài l=3m a. T i trọng t c. mmNRmmN u =<=+=+= σσσ .(Thỏa) 2. T nh trụ lan can: - Bố trí 3m m t trụ lan can, toàn cầu có: 11trụ. - Sơ đồ t nh của trụ lan can là m t dầm console, ngàm t i phần b t ng đỡ lan can. a. T i trọng t c