ĐACBT: DẦM BẢN NGUYÊN KHỐI GVHD: ThS. MAI LỰU CHƯƠNG I: SỐ LIỆU THIẾT KẾ I.1 KÍCH THƯỚC CƠ BẢN: Dầm bản nguyên khối căng sau ,đổ bê tông tai chổ, liên tục ba nhòp có các kích thước cơ bản sau. Kích thước mặt cắt ngang: B-K: 9.5-1.4. Chiều dài mỗi nhòp L = 22m. Khoảng cách giữa 2 cột lan can là :2.5m. I.2 THÔNG SỐ CỦA VẬT LIỆU: - Thanh và cột lan can (phần thép): Thép CT3 y F 240 MPa= 5 3 s 7.85 10 N/ mm − γ = × - Lề bộ hành, lan can: Bêtông: = ' c f 28 MPa 5 3 2.5 10 N/ mm − γ = × Thép AII: y F 280 MPa= 5 3 s 7.85 10 N/ mm − γ = × - Bản mặt cầu Bêtông: = ' c f 40 MPa 5 3 2.5 10 N/ mm − γ = × Thép AII: y F 280 MPa= 5 3 s 7.85 10 N/ mm − γ = × - Cáp DƯ L đường kính 12.7mm có: A ps = 98.7mm 2 Số tao cáp trong một bó: 12 tao f pu = 1860 Mpa Đường kính của ông ren: Đường kính trong: 80mm. Đường kính ngoài: 87mm. Trang- 1 – SVTH: LÊ VĂN CƯỜNG ĐACBT: DẦM BẢN NGUYÊN KHỐI GVHD: ThS. MAI LỰU CHƯƠNG II LAN CAN VÀ LỀ BỘ HÀNH 2.1 LAN CAN: 2.1.1. Thanh lan can: - Chọn thanh lan can thép ống đường kính ngoài D =100 mm và kính trong d = 95 mm - Khoảng cách 2 cột lan can là: L = 2000 mm - Khối lượng riêng thép lan can: 5 3 s 7.85 10 N/ mm − γ = × - Thép cacbon số hiệu CT3: y f = 240 MPa 2.1.1.1. Tải trong tác dụng lên thanh lan can: Hình 2.1: Sơ đồ tải trọng tác dụng lên thanh lan can - Theo phương thẳng đứng (y): + Tónh tải: Trọng lượng tính toán của bản thân lan can = γ π = × × × = 2 2 2 2 -5 D -d 100 -95 g 7.85 10 3.14 0.06 N/ mm 4 4 + Hoạt tải: Tải phân bố: w = 0.37 N/mm - Theo phương ngang: + Hoạt tải: Tải phân bố: w = 0.37 N/mm - Tải tập trung P = 890 N được đặt theo phương hớp lực của g và w 2.1.1.2. Nội lực của thanh lan can: * Theo phương y: - Mômen do tónh tải tại mặt cắt giữa nhòp: × × = = = 2 2 y g g L 0.06 2000 M 30000 N.mm 8 8 - Mômen do hoạt tải tại mặt cắt giữa nhòp: + Tải phân bố: 2 2 y w w L 0.37 2000 M 185000 N.mm 8 8 × × = = = Trang- 2 – SVTH: LÊ VĂN CƯỜNG ĐACBT: DẦM BẢN NGUYÊN KHỐI GVHD: ThS. MAI LỰU + Tải tập trung: y P P L 890 2000 M 445000 N.mm 4 4 × × = = = * Theo phương x: - Mômen do hoạt tải tại mặt cắt giữa nhòp: + Tải phân bố: 2 2 x w w L 0.37 2000 M 185000 N.mm 8 8 × × = = = + Tải tập trung: × × = = = x P P L 890 2000 M 445000 N.mm 4 4 • Tổ hợp nội lực tác dụng lên thanh lan can: ( ) 2 2 ( ) y y y x x DC g LL w p LL w LL p M M M M M M η γ γ γ γ   = + + + +   - Trong đó + η : là hệ số điều chỉnh tải trọng: D I R . .η = η η η Với: D 0.95 :η = hệ số dẻo cho các thiết kế thông thường và theo đúng yêu cầu I 1:η = hệ số quan trọng R 1:η = hệ sốù dư thừa (mức thông thường) 0.95 1 1 0.95⇒ η = × × = + DC 1.25γ = : hệ số tải trọng cho tónh tải + LL 1.75γ = : hệ số tải trọng cho hoạt tải [ ] ⇒ = × × + + × + × = 2 2 M 0.95 (1.25 30000 1.75(185000+445000) (1.75 185000 1.75 445000) 1585908.651 N.mm 2.1.1.3. Kiểm tra khả năng chòu lực của thanh lan can: n .M Mφ ≥ Trong đó: + φ : là hệ số sức kháng: φ = 1 + M: là mômen lớn nhất do tónh và hoạt tải + M n : sức kháng của tiết diện n y M f S= × S là mômen kháng uốn của tiết diện π = − = × − = 3 3 3 3 3 3.14 S .(D d ) (100 95 ) 13995.078 mm 32 32 ⇒ = × n M 240 13995.078 = 3358818.75 N.mm φ = × ≥ n .M 1 3358818.75 = 3358818.75 N.mm 1585908.651 N.mm Vậy thanh lan can đảm bảo khả năng chòu lực 2.1.2. Cột lan can Ta tính toán với cột lan can ở giữa, với sơ đồ tải trọng tác dụng vào cột lan (hình 2.2) Trang- 3 – SVTH: LÊ VĂN CƯỜNG ĐACBT: DẦM BẢN NGUYÊN KHỐI GVHD: ThS. MAI LỰU Hình 2.2: sơ đồ tải trọng tác dụng vào cột lan can Để đơn giản tính toán ta chỉ kiểm tra khả năng chòu lực lực xô ngang vào cột và kiểm tra độ mảnh, bỏ qua lực thẳng đứng và trọng lượng bản thân * Kiểm tra khả năng chòu lực của cột lan can: Điều kiện: n u M MΦ ≥ - Kích thước: = = = 1 2 h 700 mm; h 350 mm; h 350 mm - Lực tác dụng: (chỉ có hoạt tải) + Lực phân bố: w = 0.37 N/mm ở 2 thanh lan can ở hai bên cột truyền vào cột 1 lực tập trung: P’= w.L = 0.37 x 2000 = 740 N + Lực tập trung: P = 890 N + Suy ra lực tập trung vào cột là: P'' P' P 740+890 = 1630 N= + = - Ta kiểm toán tại mặt cắt I-I: Hình 2.3: Mặt cắt I-I - Mômen tại mặt cắt I-I: − = × + × = × + × = I I 2 M P'' h P'' h 1630 700 1630 350 1711500 N.mm - Mặt cắt I-I đảm bảo khả năng chòu lực khi: n LL I I M . .M − φ ≥ η γ Trang- 4 – SVTH: LÊ VĂN CƯỜNG ĐACBT: DẦM BẢN NGUYÊN KHỐI GVHD: ThS. MAI LỰU - Sức kháng của tiết diện: n y M f Sφ = × + S mômen kháng uốn của tiết diện ×   × × + + × ×  ÷   = = = 3 3 2 3 10 180 150 10 2 150 10 100 I 12 12 S 300520 N/ mm Y 100 ⇒ φ = × = n y M f S 240 x 300520 = 72124800 N.mm - Vậy φ = ≥ = n M 72124800 M 1711500 N/ mm ⇒ Mặt Cắt I – I Đảm bảo khả năng chòu lực * Kiểm tra độ mảnh của cột lan can:(cấu kiện chính) K. 140 r ≤ l Trong đó: + K = 0.75: hệ số chiều dài hữu hiệu + = 700 mml : chiều dài không được giằng ( h=l ) + r : bán kính hồi chuyển nhỏ nhất (ta tính cho tiết diện tại đỉnh cột vì tiết diện ở nay là nhỏ nhất) I r A = Hình 2.4: Tiết diện nhỏ nhất của cột lan can Với: I : mômen quán tính của tiết diện: ( ) × × = × + = + × × 3 3 4 2 10 110 150 10 I 2 13809166.67 mm 150 10 65 12 12 A : diện tích tiết diện: = × × + × = 2 A 150 10 2 110 10 4100 mm ⇒ = = 13809166.67 r 58.035 mm 4100 × ⇒ = = ≤ K. 0.75 700 9.052 140 r 58 l Vậy thỏa mãn điều kiện mảnh 2.2.LỀ BỘ HÀNH: 2.2.1 Tải trọng tác dụng lên lề bộ hành gồm: Trang- 5 – SVTH: LÊ VĂN CƯỜNG ĐACBT: DẦM BẢN NGUYÊN KHỐI GVHD: ThS. MAI LỰU * Xét trên 1000 mm dài - Hoạt tải người: PL = 0.003 x 1000 = 3 N/mm - Tónh tải: DC = 1000 x 100 x 0.25 x 10 -4 = 2.5 N/mm Hình 2.5: Sơ đồ tính nội lực lề bộ hành 2.2.2. Tính nội lực: - Mômen tại mặt cắt giữa nhòp: + Do tónh tải: × = = = 2 2 DC DC.L 2.5 1200 M 450000 N.mm 8 8 + Do hoạt tải: × = = = 2 2 PL PL.L 3 1200 M 540000 N.mm 8 8 - Trạng thái giới hạn cường độ: [ ] = η γ × + γ × = × × + × = U DC DC PL PL M . M M 0.95 (1.25 450000 1.75 540000) 1432125 N.mm - Trạng thái giới hạn sử dụng: [ ] = + = + = S DC PL M M M 450000 540000 990000 N.mm 2.2.3. Tính cốt thép: - Tiết diện chòu lực b x h = 1200 mm x 100 mm - Chọn y = 20 mm: khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép ngoài bê tông: - d s = h – y = 100 – 20 = 80 mm - Xác đònh chiều cao vùng nén a: × × = − − = − − = φ× × × × × × 2 2 2 u s s ' c 2 M 2 1432125 a d d 80 80 0.7 mm 0.85 f b 0.9 0.85 28 1200 - Bản lề bộ hành có f' c = 28 MPa ⇒ β = 1 0.85 - Xác đònh khoảng cách từ thớ chòu nén đến trục trung hoà c: = = = β 1 a 0.7 c 0.824 mm 0.85 - Xác đònh trường hợp phá hoại cho bài toán cốt đơn: = = < s c 0.824 0.01 0.42 d 80 ⇒ bài toán thuộc trường hợp phá hoại dẻo Trang- 6 – SVTH: LÊ VĂN CƯỜNG ĐACBT: DẦM BẢN NGUYÊN KHỐI GVHD: ThS. MAI LỰU - Xác đònh diện tích cốt thép: × × × × × × = = = ' 2 c S y 0.85 f a b 0.85 28 0.7 1200 A 71.4 mm f 280 - Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu: ≥ × = × × × = c 2 s y f ' 28 A 0.03 b.h. 0.03 1200 100 360 mm f 280 - Chọn φ ⇒10a250 1200 mm có 5 thanh thép (diện tích A s = 392.5 mm 2 ) và theo phương dọc lề bộ hành bố trí φ10a250 Hình 2.6: Bố trí cốt thép trên lề bộ hành 2.2.4. Kiểm toán ở trạng thái giới hạn sử dụng: (kiểm tra nứt) Điều kiện: 3 0.6 min y s sa c c f f f z A d ×     ≤ =     ×   - Tiết diện kiểm toán: Tiết diện chữ nhật có b x h = 1200 mm x 100 mm - Khoảng cách từ thớ chòu kéo ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chòu kéo gần nhất: = = c d y 20 mm < 50 mm - Diện tích của vùng bê tông bọc quanh 1 nhóm thép: = × × = × × = 2 c c A 2 d b 2 20 1200 48000 mm - Diện tích trung bình của bêtông bọc quanh 1 thanh thép: = = = c 2 A 48000 A 9600 mm n 5 - Mômen do ngoại lực tác dụng vào tiết diện: = s M 990000 N.mm - Khối lượng riêng của bêtông: 3 c 2500 Kg/ mγ = - Môđun đàn hồi của bêtông: (Theo 22TCN272-01) cho ta: 1.5 c c c E 0.043 f'= × γ × = × × = 1.5 0.043 2500 28 28441.827 MPa - Môđun đàn hồi của thép: s E 200000 MPa= - Hệ số tính đổi từ thép sang bê tông: = = = s c E 200000 n 7 E 28441.827 Trang- 7 – SVTH: LÊ VĂN CƯỜNG ĐACBT: DẦM BẢN NGUYÊN KHỐI GVHD: ThS. MAI LỰU - Chiều cao vùng nén của bêtông khi tiết diện nứt:   × × = × × + −  ÷  ÷ ×     × × = × × + − =  ÷  ÷ ×   s s s A 2 d b x 7 1 2 b n A 392.5 2 80 1200 7 1 1 16.987 mm 1200 7 392.5 -Mômen quán tính của tiết diện bê tông khi đã nứt: × = + × × − × = + × × − = 3 2 cr s s 3 2 4 b x I n A (d x) 3 1200 16.987 7 392.5 (80 16.987) 12870023.42 mm 3 -Ứng suất trong cốt thép do ngoại lực gây ra: ( ) ( ) = × × − = × × − = s s s cr M 990000 f n d x 7 80 16.987 33.93 MPa I 12870023.42 - Khí hậu khắc nghiệt: Z 23000 N/ mm= - Ứng suất cho phép trong cốt thép: = = = × × sa 3 3 c Z 23000 f 233.151 MPa d A 20 48000 -So sánh: = > × = × = sa y f 233.151 MPa 0.6 f 0.6 280 168 MPa chọn y f 168 MPa= để kiểm tra: = < s f 33.93 MPa 168 MPa Vậy thoả mãn điều kiện về nứt 2.3. Bó vỉa: - Giả thiết ta bố trí cốt thép cho bó vỉa như: hình 2.6 và hình 2.7 - Ta tiến hành kiểm tra khả năng chòu lực của bó vỉa dạng tường như sau: + Sơ đồ tính toán của lan can dạng tường là sơ đồ dẻo + Chọn cấp lan can là cấp 3 dùng cho cầu có xe tải Bảng 2.1: Lực tác dụng vào lan can Phương lực tác dụng Lực tác dụng (KN) Chiều dài lực tác dụng(mm) Phương mằm ngang Ft = 240 Lt = 1070 Phương thẳng đứng F V = 80 L V = 5500 Phương dọc cầu F L = 80 L L = 1070 + Biểu thức kiểm toán cường độ của lan can có dạng: W t R F≥ Sức kháng doanh đònh của lan can: 2 c c W b W c t M .L 2 R 8 M 8 M .H 2 L L H   = × + × +  ÷ × −   Khi xe va vào giữa tường: Trang- 8 – SVTH: LÊ VĂN CƯỜNG ĐACBT: DẦM BẢN NGUYÊN KHỐI GVHD: ThS. MAI LỰU 2 t t b W c c L L 8 H.(M M .H) L 2 2 M × +   = + +  ÷   Chiều dài tường xuất hiện cơ cấu chảy L c : 2 t t b W c c L L H.(M M .H) L 2 2 M +   = + +  ÷   Trong đó: W R : sức kháng của lan can W M : sức kháng mômen trên một đơn vò chiều dài đối với trục thẳng đứng c M : sức kháng mômen trên một đơn vò chiều dài đối với trục nằm ngang b M : sức kháng của dầm đỉnh H: chiều cao tường c L : chiều dài đường chảy t L : chiều dài phân bố của lực theo phương dọc cầu F t : lực xô ngang quy đònh ở bảng 2.1 200 2.3.1. Xác đònh c M : (Tính trên 1000 mm dài) - Tiết diện tính toán b x h = 1000 mm x 100 mm và bố trí cốât thép (hình 2.7) 200200200100 1000 5 Þ 14 200 25 175 100200 Hình 2.7: Tiết diện và bố trí cốt thép bó vỉa the phương đứng - Cốt thép dùng φ14a200 mm, 1000 mm dài có 5 thanh - Tính toán với bài toán cốt đơn, tính cốt thép cho1 bên rồi bên còn lại bố trí tương tự. - Diện tích cốt thép A s : 2 2 2 s . 3.14 14 A 5 5 769.3 mm 4 4 π φ × = × = × = - Chọn a’ = 25 mm (khoảng cách từ trọng tâm thép đến mép ngoài của bê tông) = − = − = s d h a' 200 25 175 mm - Xác đònh chiều cao vùng nén a: × × = = = × × × × S y ' c A f 769.3 280 a 9.051 mm 0.85 f b 0.85 28 1000 - Khoảng cách từ thớ chòu nén đến trục trung hoà: = = = β 1 a 9.051 c 10.648 mm 0.85 - Xác đònh trừơng hợp phá hoại của tiết diện: Trang- 9 – SVTH: LÊ VĂN CƯỜNG ĐACBT: DẦM BẢN NGUYÊN KHỐI GVHD: ThS. MAI LỰU = = ≤ s c 10.648 0.0608 0.42 d 175 Tiết diện thuộc trường hợp phá hoại dẻo:   ⇒ = × × − = × × = −  ÷   n S y s a 9.051 M A f (d ) 769.3 280 36720566.09 N.mm 175 2 2 - Sức kháng uốn cốt thép đứng trên 1 mm: = = = n c M 36720566.09 M 36720.56609 N.mm/mm 1000 1000 - Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu: c 2 s y f ' 30 A 0.03 b.h. 0.03 1000 200 642.86 mm f 280 ≥ × = × × × = Vậy thoả mản điều kiện cốt thép nhỏ nhất 2.3.2. Xác đònh W M H - W M H : Là sức kháng mômen trên toàn chiều cao tường đối với trục đứng: - Tiết diện tính toán b x h = 300 mm x 200 mm và bố trí cốt thép (hình 2.7) Hình 2.8: tiết diện và bố trí cốt thép theo phương dọc cầu - Cốt thép dùng 2 φ12 mm - Tính toán với bài toán cốt đơn, tính cốt thép cho1 bên rồi bên còn lại bố trí tương tự. - Diện tích cốt thép A s : π φ × = × = × = 2 2 2 s . 3.14 12 A 2 2 226.08 mm 4 4 - a’= 40 mm ds h a' 200 40 160 mm= − = − = Trang- 10 – SVTH: LÊ VĂN CƯỜNG [...]... CHO BẢN CONGXOL: Hình 3.1: phần bản congxol DC3+Pc+PL DC''2+DW Lc=1300mm Hình 3.2: Sơ đồ tính cho bản côngxon 3.2.1 Tónh tải Tải trọng tác dụng lên bản có tónh tải, ta sẽ xét tónh tải tác dụng lên dải bản rộng 1000 mm Trang- 13 – SVTH: LÊ VĂN CƯỜNG ĐACBT: DẦM BẢN NGUYÊN KHỐI GVHD: ThS MAI LỰU theo phương dọc cầu: Hình 3.3: Sơ đồ tónh tải lan can, lề bộ hành tác dụng lên bản mặt cầu * Trọng lượng bản. .. 2  - Sức kháng của tường: RW =  M L2  2 ×  M b + M W H + c c ÷ 2 × Lc − LT  H   2 36720.56609 × 1117.976 2  RW = ×  0 + 9847764.461 + ÷ 2 × 1117.976 − 1070  200  = 410427.053 N ⇒ Ft = 240000 N < R W = 410427.053 N Thoả mãn CHƯƠNG III THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU 3.1- XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CƠ BẢN TRONG CẦU BẢN: 3.1.1 Chiều cao của bản: Theo bài yêu cầu thì đây là bản liên tục và bằng bê tông cốt thép... của bản mặt cầu congxol: hf = 2 DC2 '' = 1000 × h f × γ c = 1000 × * Trọng lượng lan can, lề bộ hành: - Trọng lượng tường b tông: P1 = 1000 × b1 × h1 × γ c = 1000 × 250 × 790 × 2.5 × 10 −5 = 4937.5 N Trong đó: b1 = 250 mm: bề rộng của lan can hần bê tông h1 = 790 mm: chiều cao của lan can phần bê tông - Trọng lượng lề bộ hành người đi: (tải này được chia đôi bó vỉa nhận một nửa và lan can phần bê tông. .. 72500 Suy ra: Trọng lượng lan can trên 1000 mm chiều dài bản: P3 = 0.291× 1000 = 219 N Vậy trọng lượng toàn bộ lan can lề bộ hành trên 1000mm chiều dài bản mặt cầu tác dụng lên bản hẫng: DC3 = P1 + P2 + P3 = 4937.5 + 1500 + 219 = 6656.5 N Trang- 15 – SVTH: LÊ VĂN CƯỜNG ĐACBT: DẦM BẢN NGUYÊN KHỐI GVHD: ThS MAI LỰU - Trọng lượng lớp phủ mặt lề bộ hành cầu: DW = γ DW × hW × 1000 = 2.25 × 10−5 × 95 × 1000... 73143988.348 V M 3.5 TÍNH NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN CÁC DẢI BẢN: Hình 3.6: Tiết diên dải bản tính toán 3.5.1 Dải trong: Lực cắt và mô men của làn trên 1200mm rộng của dải bản là lớn nhất khi chất tải nhiều làn vì chiều rộng của dải bản một làn chất tải 5590mm>3900mm( chiều rộng của dải trong) Hệ số làn là m=1 Trang- 28 – SVTH: LÊ VĂN CƯỜNG ĐACBT: DẦM BẢN NGUYÊN KHỐI GVHD: ThS MAI LỰU Vậy nội lực do hoạt tải gây... DẦM BẢN NGUYÊN KHỐI GVHD: ThS MAI LỰU Chọn 9Φ14@100 As = 1384.74mm 2 Vậy chọn cốt thép theo phương ngang cầu làΦ14@100 Cốt thép theo phương dọc cầu là Φ16@184 3.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG BẢN DO HOẠT TẢI: Hoạt tải gồm : 0.75 HL93 + tải trọng người + Tải trọng người : PL = 1000 × 2Lc ×10−3 2 ×1400 × 0.003 = 1000 × = 0.656 N / mm B + 2K + 2Lc 9500 + 2 ×1400 + 2 × 250 (xét trên 1000mm theo phương doc cầu) ... 16 – SVTH: LÊ VĂN CƯỜNG ĐACBT: DẦM BẢN NGUYÊN KHỐI GVHD: ThS MAI LỰU γ DC = 1 ; γ PL = 1 ; η = 0.95  (1300 − 250)2 1300  M u = 0.95 × (1× 1500 + 1 × 6656.5 + 1 × 2100) × 1300 + 1 × 2.185 × + 1 × 7.5 ×  2 2   = 11964590.94 Nmm 3.24 Thiết kế cốt thép cho phần côngxol: Ta có: b=1000 mm h=300 mm ds=260mm fc’= 40 Mpa fy = 280 MPa Mu = 16250707.42 Nmm Chiều cao vùng bê tông chòu nén: 2 a = ds − ds −... hẫng L C =1300mm nên hoạt tải xe không xếp vào được 3.2.3 Nội lực trong bản hẫng: - Sơ đồ tính nội lực (hình 3.5): 200 1400 DC3+Pc+PL DC''2+DW Lc=1300mm Hình 3.5: Sơ đồ tải trọng tác dụng lên bản hẫng - Xét hệ số điều chỉnh tải trọng: η = ηD × ηR × ηI Trong đó: ηD = 0.95 : hệ số dẻo cho các thiết kế thông thường và theo đúng yêu cầu ηI = 1 : hệ số quan trọng ηR = 1 : hệ sốù dư thừa (mức thông thường)... ωiMtinhtai ) ( +DW: lớp phủ mặt cầu, dầy 75mm γ DW = 2250kg/m3 = 2.25 ×10−5 N / mm DW = γ DW × 75 × 1000 = 2.25 × 10−5 × 75 × 1000 = 1.688N / mm Giá trò nội lực tại các mặt cắt thứ i do tỉnh tải DC gây ra xác đònh theo công thước sau đây: Trang- 27 – SVTH: LÊ VĂN CƯỜNG ĐACBT: DẦM BẢN NGUYÊN KHỐI GVHD: ThS MAI LỰU VDW = DW × ωiV( tinhtai ) MDW = DW × ωiMtinhtai ) ( Ta có bảng tổng hợp nội lưc do tỉnh... và bằng bê tông cốt thép dự ứng lực nên: Chiều cao min của bản được xác đònh theo công thức: Với chiều dài nhòp : L=29000mm hp = 0.027 × L = 0.027 × 29000 = 783mm > 165mm Vậy chọn chiều cao của bản là : h = 1200mm 3.1.1 Chiều rộng làm việc của cầu bản: 3.1.1.1 Chiều rộng làm việc của bản trong: 3.1.1.1.1 Một làn xe chất tải: Bề rộng của dải bản được xác đònh theo công thức: E = 250 + 0.42 × Lt × Wt . MAI LỰU CHƯƠNG II LAN CAN VÀ LỀ BỘ HÀNH 2.1 LAN CAN: 2.1.1. Thanh lan can: - Chọn thanh lan can thép ống đường kính ngoài D =100 mm và kính trong d = 95 mm - Khoảng cách 2 cột lan can là: L =. N.mm 1585908.651 N.mm Vậy thanh lan can đảm bảo khả năng chòu lực 2.1.2. Cột lan can Ta tính toán với cột lan can ở giữa, với sơ đồ tải trọng tác dụng vào cột lan (hình 2.2) Trang- 3 – SVTH:. 5367.673 37 tr tr tr m V lan lan lan PL V N V N V N V W ω + Ι Ι Ι Ι + = × × + = = × × + + × × = = × × + + × × = = × = × × = 439.519N 0.656 5367.673 3521.193N V PL PL lan PL V W ω Ι + + = × =