ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG ĐH TÔN ĐỨC THẮNG THIẾT KẾ MÓNG NÔNG VÀ MÓNG CỌC

29 874 0
ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG ĐH TÔN ĐỨC THẮNG THIẾT KẾ MÓNG NÔNG VÀ MÓNG CỌC

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

1 Đồ án móng Phần I: Thiết kế móng nơng THUYẾT MINH TÍNH TỐN PHẦN I: TÍNH TỐN PHƯƠNG ÁN MĨNG NƠNG I MĨNG M-I: I.1 Định kích thước sơ móng: • • • • • Giả thyết độ sâu chơn móng : Df = 1.5 (m) Giả thuyết chiều rộng móng: b= 2.6(m) Giả thuyết chiều dài móng: l= 2.8(m) Sử dụng đệm cát dày: hđ= 1,5(m) Tiết diện cột (giả thuyết): Ac = bc × hc ≥ 10 11 12 13 N × 1.15 1300 × 1.15 × 1.3 = = 0.1878(m ) = 187800( mm ) γ b Rb 0.9 × 11.5 × 1000 Chọn cột: 500x400=200000(mm2) I.2 Phân bố ứng suất đáy móng: • Ứng suất trung bình đáy móng: σ tb = Ntc 1300 + γ tb × Df = + 22 × 1.5 b×l 2.6 × 2.8 σ tb = 211.6( kN / m ) 14 15 • Ứng suất lớn đáy móng: σ max = σ tb + M x × (H y × hm ) × 60 × (60 × 0.6) × + = 211.6 + + 2 b×l b×l 2.6 × 2.8 2.6 × 2.8 σ max = 240(kN / m ) 16 17 • Ứng suất nhỏ đáy móng: σ = σ tb - M x × (H y × hm ) × 60 × (60 × 0.6) × = 211.6 2 b×l b×l 2.4 × 2.6 2.4 × 2.6 σ = 183.3( kN / m ) 18 19 20 21 22 23 I.3 Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng: • • Cát làm đệm cát hạt thơ vừa, đầm đến độ chặt trung bình Cường độ tính tốn quy ước cát làm đệm ứng với b=1m, h=2m : Ro=400kN/m2 Cường độ tính tốn cát đệm ứng với b=2.6m, h=1.5m : Khoa kỹ thuật cơng trình GVHD: TS.Nguyễn Thống Nhất SVTH: Phạm Trí Dũng MSSV:061132C Lớp: 06XD2D Móng M-I Trang : 1/34 Đồ án móng Phần I: Thiết kế móng nơng R = Ro (1 + K1 b - btc h + htc ) btc 2htc = 400(1 + 0.125 2.6 - 1.5 + ) 2×2 = 420(kN / m ) 24 25 σ tb = 211.6(kPa ) < R = 420(kPa ) σ max = 240(kPa ) < 1.2R = 504( kPa) thỏa 26 27 28 thỏa I.4 Kiểm tra điều kiện áp lực lớp yếu phía (lớp 2): I.4.1.Móng quy ước: ∆= 29 l − b 2.4 − 2.2 = = 0.1 2 tc Ntc = N0 + F × h × γ tb = 1300 + 2.6 × 2.8 × 1.5 × 22 = 1540( kN ) 30 31 • Ứng suất đáy móng quy ước: gl σ z =0 = σ tb − γ h = 211.6 − 18.28 × 1.5 = 183.9( kN / m ) 32 33 34 gl gl σ z =hd = K o × σ z =0 = 0.482 × 183.9 = 88.6( kN / m ) bt σ z = h + hd = × 18.28 + 1× 9.49 = 46.1( kN / m ) gl bt σ z = h + hd = σ z = hd + σ z =h + hd = 88.6 + 46.1 = 134.7( kN / m ) 35 36 • Diện tích đáy móng quy ước: Fy = Ntc 1540 = = 17.38(m ) gl σ z = hd 88.6 37 38 • Bề rộng móng quy ước: by = Fy + ∆ − ∆ = 17.38 + 0.12 − 0.1 = 4.07(m ) 39 40 • Sức chịu tải đất yếu bên đệm cát: Khoa kỹ thuật cơng trình GVHD: TS.Nguyễn Thống Nhất SVTH: Phạm Trí Dũng MSSV:061132C Lớp: 06XD2D Móng M-I Trang : 2/34 Đồ án móng Phần I: Thiết kế móng nơng Rdy = m1m2 ( Aby γ dy + Bhγ '+ Dc ) ktc 1.1× (0.255 × 4.07 × 9.49 + 2.036 × (18.28 × + 9.49 × 1) + 4.533 × 14.7 = 187.3(kN / m ) = 41 42 • Điều kiện áp lực lớp đất yếu: σ z =h +hd = 134.7( kPa ) < Rdy = 187.3( kPa ) 43 44 (thỏa) I.5 Kiểm tra tính biến dạng (tính lún): 45 46 10 11 12 • Độ lún đất theo phương pháp tính tổng phân tố: Khoa kỹ thuật cơng trình GVHD: TS.Nguyễn Thống Nhất SVTH: Phạm Trí Dũng MSSV:061132C Lớp: 06XD2D Móng M-I Trang : 3/34 13 Đồ án móng Phần I: Thiết kế móng nơng  β × hi × σ  S = ∑ Si = ∑  i ÷ Ei   0.8 184 × 0.5 118.7 × 0.5 = ×( + 177.37 × 0.5 + 151.4 × 0.5 + ) 30000 2 0.8 118.7 × 0.5 + ×( + 90.3 × 0.5 + 68.9 × 0.5 + 53.3 × 0.5 2698 30.3 × 0.3 +42 × 0.5 + 34.3 × 0.5 + ) 0,8 30.3 × 0,5 + ×( + 24.5 × 0,5 + 20.6 × 0.5 + 17.5 × 0,5 4885 10 × 0.5 +15 × 0,5 + 13 × 0,5 + 11.4 × 0.5 + ) = 67.36(mm ) gl i 47 48 • S< Sgh=80(mm) (thỏa) 49 14 15 16 Khoa kỹ thuật cơng trình GVHD: TS.Nguyễn Thống Nhất SVTH: Phạm Trí Dũng MSSV:061132C Lớp: 06XD2D Móng M-I Trang : 4/34 17 Đồ án móng Phần I: Thiết kế móng nơng MONG M-I 0 0.000 LOP1 184 0.5 -2.000 177.4 151.4 1.0 1.5 118.7 2.0 90.3 LOP 2.5 68.9 3.0 53.3 3.5 42.1 -5.800 4.0 34.3 4.3 30.3 4.8 24.5 5.3 20.6 5.8 17.5 LOP 6.3 15 6.8 13 7.3 11.4 7.8 10 50 18 19 20 Khoa kỹ thuật cơng trình GVHD: TS.Nguyễn Thống Nhất SVTH: Phạm Trí Dũng MSSV:061132C Lớp: 06XD2D Móng M-I Trang : 5/34 21 51 52 53 Đồ án móng Phần I: Thiết kế móng nơng I.6 Kiểm tra chiều cao móng theo điều kiện xun thủng: • Áp lực tính tốn đáy móng: tt tc σ tb = σ tb 1,15 tt σ tb = 243.3( kN / m ) 54 tt tc σ max = σ max 1,15 tt σ max = 276(kN / m ) 55 tt tc σ = σ 1,15 tt σ = 211( kN / m ) 56 57 • 58 →ho=65 cm 59 • Giả thuyết : h=70(cm), abv=5 cm, Lực gây xuyên thủng mặt nguy hiểm nhất: Pcxt = 0,75.Rbt ho btb = 0,75.0,9.103.0,65 (1.7 + 0.4) = 460.7(kN ) 60 61 • Lực chống xuyên thủng mặt nguy hiểm : (σ max + σ ) 276 + 264.4 = (0.5 × 2.6) × ( ) Pcxt < Pxt = 351.3( kN ) Pxt = Axt × σ xt = Axt × 62 63 64 65 66 → chọn h=70(cm) I.7 Tính cốt thép: I.7.1.Theo phương cạnh dài: • Mặt I-I tiết diện nguy hiểm theo phương cạnh dài • Xem mặt I-I mặt ngàm, Momen tác dụng lên mặt là: + σn ) + 2.σ n )   (σ   l (σ MI −I =  max b.lI −I ÷  I −I max ÷    3.(σ max + σ n )   276 + 249.3   1.15 × (276 + × 249.3)  = × 2.6 × 1.15 ÷  ÷ × (276 + 249.3)    = 444kNm ) 67 22 23 24 Khoa kỹ thuật cơng trình GVHD: TS.Nguyễn Thống Nhất SVTH: Phạm Trí Dũng MSSV:061132C Lớp: 06XD2D Móng M-I Trang : 6/34 25 68 69 Đồ án móng Phần I: Thiết kế móng nơng • Tính cốt thép: αm = M I −I 444 = γ b Rb b.h0 0,9 × 11,5 × 103 × 2.6 × 0,65 = 0,0391 70 ξ m = − − 2α m = − − 2.0,0391 = 0,04 < ξR 72 73 (thỏa) • Diện tích cốt thép cần thiết: ξ m Rb b.h0 Rs 0.04 × 11.5 × 2.6 × 0.65 = 225 = 3.455 × 10 −3 ( m ) AsI −I = = 3455( mm ) 74 75 Chọn 18 ϕ16 có As=3617(mm2) 76 ~ ϕ16@150 77 78 I.7.2.Theo phương cạnh ngắn: • Momen tác dụng lên mặt ngàm II-II: 26 27 28 Khoa kỹ thuật cơng trình GVHD: TS.Nguyễn Thống Nhất SVTH: Phạm Trí Dũng MSSV:061132C Lớp: 06XD2D Móng M-I Trang : 7/34 29 Đồ án móng Phần I: Thiết kế móng nơng MII −II = ( σ max l lII −II ) 79 • 80 Tính cốt thép: αm = 81 lII −II 1.1 = (276 × 2.8 × 1.1) × = 467.5( kNm ) 2 MlI −II 467.5 = = 0,049 γ b Rb l h0 0.9 × 11.5 × 103 × 2.8 × 0.65 ξm = − − 2α m = − − 2.0,049 = 0,05 82 • 83 Diện tích cốt thép cần thiết: ξ m Rb l h0 Rs 0.05 × 11.5 × 2.8 × 0.65 = 225 = 4.651× 10 −3 ( m ) AsII −II = = 4651( mm ) 84 85 Chọn 24 ϕ16 có As =4823 (mm2) 86 ~ ϕ16@120 30 31 32 Khoa kỹ thuật công trình GVHD: TS.Nguyễn Thống Nhất SVTH: Phạm Trí Dũng MSSV:061132C Lớp: 06XD2D Móng M-I Trang : 8/34 33 Đồ án móng Phần I: Thiết kế móng nơng 87 THUYẾT MINH TÍNH TỐN 88 PHẦN I: TÍNH TỐN PHƯƠNG ÁN MĨNG NƠNG 89 II MĨNG M-II: 90 91 92 93 94 95 II.1 Định kích thước sơ móng: • • • • • Giả thyết độ sâu chơn móng : Df = 1,5(m) Giả thuyết chiều rộng móng: b= 1.7(m) Giả thuyết chiều dài móng: l= 1.9(m) Sử dụng đệm cát dày: hđ= 1,5(m) Tiết diện cột (giả thuyết): Ac = bc × hc ≥ 96 97 98 99 N × 1.15 900 × 1.15 × 1.3 = = 0.13( m ) = 130000( mm ) γ b Rb 0.9 × 11.5 × 1000 Chọn cột: 400x350=140000(mm2) II.2 Phân bố ứng suất đáy móng: • Ứng suất trung bình đáy móng: σ tb = Ntc 900 + γ tb × Df = + 22 × 1,5 b×l 1,7 × 19 σ tb = 311.6(kN / m ) 100 • 101 Ứng suất lớn đáy móng: σ max = σ tb + M x × (H y × hm ) × 40 × (40 × 0.5) × + = 311.6 + + 2 b×l b×l 1,7 × 1.9 1,7 × 1.9 σ max = 370.3(kN / m ) 102 • 103 Ứng suất nhỏ đáy móng: σ = σ tb - M x × (H y × hm ) × 40 × (40 × 0,5) × = 311.6 2 b×l b×l 1.7 × 1.9 1.7 × 1.9 σ = 246.2(kN / m ) 104 105 106 107 108 109 34 35 36 II.3 Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng: • • Cát làm đệm cát hạt thô vừa, đầm đến độ chặt trung bình Cường độ tính tốn quy ước cát làm đệm ứng với b=1m, h=2m : Ro=400kN/m2 Cường độ tính tốn cát đệm ứng với b=1,6m, h=1m : Khoa kỹ thuật cơng trình GVHD: TS.Nguyễn Thống Nhất SVTH: Phạm Trí Dũng MSSV:061132C Lớp: 06XD2D Móng M-II Trang : 9/34 37 Đồ án móng Phần I: Thiết kế móng nơng R = Ro (1 + K1 b - btc h + htc ) btc 2htc 1,6 - 1,5 + ) 2× 2 = 376.3(kN / m ) = 400(1 + 0.125 110 σ tb = 311.6( kPa) < R = 376.3( kPa) 111 thỏa σ max = 370.3(kPa) < 1.2R = 451.6(kPa) 112 113 114 thỏa II.4 Kiểm tra điều kiện áp lực lớp yếu phía (lớp 2): II.4.1 Móng quy ước: ∆= 115 l − b − 1,8 = = 0.1 2 tc N tc = N0 + F × h × γ tb = 900 + 1.7 × 1.9 × 1.5 × 22 = 1007( kN ) 116 117 • Ứng suất đáy móng quy ước: gl σ z =0 = σ tb − γ h = 311.6 − 18,28 × 1.5 = 284.3( kN / m ) 118 119 120 gl gl σ z = hd = K o × σ z=0 = 0.482 × 284.3 = 137( kN / m ) bt σ z = h + hd = × 18,28 + 1× 9,49 = 46.1( kN / m ) gl bt σ z =h +hd = σ z =hd + σ z =h +hd = 137 + 46.1 = 183.1( kN / m ) 121 122 • Diện tích đáy móng quy ước: N tc 1007 Fy = gl = = 7.35(m ) 137 σ z =hd 123 124 • Bề rộng móng quy ước: by = Fy + ∆ − ∆ = 7.35 + 0.12 − 0.1 = 2.62(m ) 125 126 38 39 40 • Sức chịu tải đất yếu bên đệm cát: Khoa kỹ thuật cơng trình GVHD: TS.Nguyễn Thống Nhất SVTH: Phạm Trí Dũng MSSV:061132C Lớp: 06XD2D Móng M-II Trang : 10/34 57 161 162 163 Đồ án móng Phần I: Thiết kế móng nơng • Chọn 11 ϕ16 có As =2211(mm ) II.7.2 Theo phương cạnh ngắn: • Momen tác dụng lên mặt ngàm II-II: MII −II = ( σ max l lII −II ) lII −II = (425.8 × 1.9 × 0.675) 0.675 = 184.3(kNm ) 164 165 • Tính cốt thép: αm = M lI −II γ b Rb l h0 184.3 0,9.11,5.103.1.9.0,43 = 0,0507 = 166 ξm = − − 2α m = − − 2.0,0507 = 0,0521 167 168 • Diện tích cốt thép cần thiết: ξ m Rb l h0 Rs 0,0521× 11,5 × 1.9 × 0,43 = 225 −3 = 2.176 × 10 ( m ) AsII −II = = 2176( mm ) 169 170 Chọn 11 ϕ16 có As =2211 (mm2) 171 III KIỂM TRA LÚN LỆCH MĨNG NƠNG: 172 Độ lệch tương đối: 173 58 59 60 Khoa kỹ thuật cơng trình GVHD: TS.Nguyễn Thống Nhất SVTH: Phạm Trí Dũng MSSV:061132C Lớp: 06XD2D Móng M-II Trang : 15/34 61 Đồ án móng s= 174 Phần I: Thiết kế móng nơng S1 − S2 67.36 − 60.2 = = 0.00179 < 0.002 D 4000 (thỏa) 175 62 63 64 Khoa kỹ thuật cơng trình GVHD: TS.Nguyễn Thống Nhất SVTH: Phạm Trí Dũng MSSV:061132C Lớp: 06XD2D Móng M-II Trang : 16/34 65 66 Đồ án móng Phần II: Thiết kế móng cọc 176 THUYẾT MINH TÍNH TỐN 177 PHẦN II: TÍNH TỐN PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC 178 179 180 IV SƠ BỘ SỐ LIỆU TÍNH TỐN: IV.1 Chọn số liệu sơ bộ: • Độ sâu đặt đài: ϕ 2.H hmin = 0,7 × tg (45 − ) × γ b = 0,7 × tg (45 − 25,67 2.240 )× 18,82.3 = 1,28(m ) 181 182 183 184 185 → Chọn độ sâu đặt đài 2(m) • • Cọc BTCT, tiết diện 35x35 (cm), chọn chiều dài 12+12=24(m) Vật liệu làm cọc : o Bêtong B30, Rb=17(MPa) 2484 7032 2484 Mmax 9516 2484 Mmax 186 67 68 69 Thép AI, Rs=225(MPa) o Đại học Tơn Đức Thắng Khoa: kỹ thuật cơng trình GVHD:TS.Nguyễn Thống Nhất SVTH: Phạm Trí Dũng MSSV:061132C Lớp: 06XD2D Móng cọc: M-I Trang : 17/34 70 71 187 188 189 Đồ án móng Phần II: Thiết kế móng cọc IV.2 Cấu tạo cọc: IV.2.1 Theo điều kiện cẩu vận chuyển: • Trọng lượng thân cọc có xét đến hệ số động: q = n × A × γ bt = 1,6 × 0,352 × 25 = 4,9(kN / m ) 190 191 • Momen lớn gây cẩu lắp: M = 0,0214 × q × L2 = 0,0124 × 4,9 × 122 = 8,75(kNm ) 192 193 194 IV.2.2 Theo điều kiện cẩu dựng cọc thi cơng: • Momen lớn gây cẩu dựng cọc: M = 0,0679 × q × L2 = 0,0679 × 4,9 × 122 = 48(kNm ) 195 196 197 IV.2.3 Tính cốt thép cọc: • Chọn a=30(mm)→ho=350-30=320(mm) αm = Mmax γ b Rb b.ho 48 0,9 × 17 × 10 × 0,35 × 0,322 = 0,088 = 198 199 ξ m = − − 2α m = − − × 0,088 = 0,092 200 • 72 73 74 Đại học Tơn Đức Thắng Khoa: kỹ thuật cơng trình GVHD:TS.Nguyễn Thống Nhất Diện tích cốt thép cần: SVTH: Phạm Trí Dũng MSSV:061132C Lớp: 06XD2D Móng cọc: M-I Trang : 18/34 75 76 Đồ án móng Phần II: Thiết kế móng cọc As = ξm Rb b.ho 0,092 × 11,5 × 0,35 × 0,32 = = 780( mm2 ) Rs 225 201 • 202 Chọn 4ϕ16, As=804,2(mm2) 203 IV.3 Xác định sức chịu tải cọc đơn: 204 IV.3.1 Sức chịu tải cọc theo vật liệu: Pvl = ϕ.(Rb Ab + Rs As ) 205 ϕ = 1.028 − 0.0000288λ − 0.0016λ 206 207 Trong đó: 208 209 210 211 • • • • 212 • 213 • Rb=17(MPa) (dùng betong B30) Rs=225(MPa) (thép AI) As=804,2(mm2) Ab=350x350=122500(mm2) l coc = 12 + 12 − 0.15 − 0.1 = 23,75 ( m ) l tt = lcoc µ = 23,75 × 0,5 = 11,86( m ) d= λ= 214 215 0,352 = 0,4( m ) 3,14 l tt 11,86 = = 29,65 d 0.4 • • ϕ = 1,028 − 0,0000288 × 29,65 − 0,0016 × 29,65 = 0,955 216 Pvl = 0,955 × (122500 × 17 + 804,2 × 225) = 2162(kN / m ) 217 218 IV.3.2 Theo tiêu lý đất nền: Qa = 219 Qtc ktc Qtc = m(mR q p Ap + u ∑ mf fsi l i ) 220 77 78 79 Đại học Tôn Đức Thắng Khoa: kỹ thuật cơng trình GVHD:TS.Nguyễn Thống Nhất SVTH: Phạm Trí Dũng MSSV:061132C Lớp: 06XD2D Móng cọc: M-I Trang : 19/34 80 81 Đồ án móng i 10 11 12 13 14 15 221 Phần II: Thiết kế móng cọc zi (m) 4.9 6.8 8.8 10.8 12.8 14.05 15.3 17.3 19.3 21.3 23.3 25.3 27.3 29.2 fsi(T/m2) li (m) 1.8 2 2 0.5 2 2 2 1.8 mf 1.07 1.62 4.28 4.48 4.68 4.88 5.01 3.82 3.94 4.06 4.18 4.30 4.42 4.54 4.65 mf fsi l i (kN/m2) 19.26 26.24 85.60 89.60 93.60 97.60 25.03 76.36 78.76 81.16 83.56 85.96 88.36 90.76 83.74 1105.6 0.9 0.9 1 1 1 1 1 1 Trong đó: • • 222 223 224 225 226 • • Do hạ cọc nén ép nên mR=1,1; mf Tra bảng A3 TCXDVN: 205-1998 Mũi cọc cách mặt đất tư nhiên 25,85m, → sức chống đất mũi cọc qp=3551kN/m2.(tra bảng A1 TCXDVN 205-98) fsi lấy theo bảng A.2 TCXDVN 205-1998 Ap: Diện tích đầu cọc Qtc = 1 × 3551× 0,352 + (0,35 × 4)(1105,6)   ,1  = 2026,3(kN ) 227 228 Qtc

Ngày đăng: 24/12/2014, 15:16

Từ khóa liên quan

Mục lục

  • I. MÓNG M-I:

    • I.1. Định kích thước sơ bộ móng:

    • I.2. Phân bố ứng suất dưới đáy móng:

    • I.3. Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng:

    • I.4. Kiểm tra điều kiện áp lực của lớp đấy yếu phía dưới (lớp 2):

      • I.4.1. Móng quy ước:

    • I.5. Kiểm tra tính biến dạng của nền (tính lún):

    • I.6. Kiểm tra chiều cao móng theo điều kiện xuyên thủng:

    • I.7. Tính cốt thép:

      • I.7.1. Theo phương cạnh dài:

      • I.7.2. Theo phương cạnh ngắn:

  • II. MÓNG M-II:

    • II.1. Định kích thước sơ bộ móng:

    • II.2. Phân bố ứng suất dưới đáy móng:

    • II.3. Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng:

    • II.4. Kiểm tra điều kiện áp lực của lớp đấy yếu phía dưới (lớp 2):

      • II.4.1. Móng quy ước:

    • II.5. Kiểm tra tính biến dạng của nền (tính lún):

    • II.6. Kiểm tra chiều cao móng theo điều kiện xuyên thủng:

    • II.7. Tính cốt thép:

      • II.7.1. Theo phương cạnh dài:

      • II.7.2. Theo phương cạnh ngắn:

  • III. KIỂM TRA LÚN LỆCH MÓNG NÔNG:

  • IV. SƠ BỘ SỐ LIỆU TÍNH TOÁN:

    • IV.1. Chọn số liệu sơ bộ:

    • IV.2. Cấu tạo cọc:

      • IV.2.1. Theo điều kiện cẩu khi vận chuyển:

      • IV.2.2. Theo điều kiện cẩu dựng cọc khi thi công:

      • IV.2.3. Tính cốt thép cọc:

    • IV.3. Xác định sức chịu tải của cọc đơn:

      • IV.3.1. Sức chịu tải của cọc theo vật liệu:

      • IV.3.2. Theo chỉ tiêu cơ lý của đất nền:

      • IV.3.3. Theo chỉ tiêu cường độ đất nền:

      • IV.3.4. Kết luận:

  • V. Tính toán móng C1:

    • V.1. Tải trọng:

    • V.2. Xác định số lượng cọc trong móng, kích thước móng:

      • V.2.1. Quy tải về trọng tâm móng:

      • V.2.2. Phản lực tại đầu cọc:

      • V.2.3. Kiểm tra chiều cao đài theo điều kiện chọc thủng:

    • V.3. Dự tính độ lún của móng:

      • V.3.1. Xác định móng khối quy ước:

      • V.3.2. Ứng suất đáy móng quy ước:

      • V.3.3. Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng quy ước:

      • V.3.4. Kiểm tra tính biến dạng của nền dưới đáy móng quy ước (tính lún):

    • V.4. Tính cốt thép đài cọc:

  • VI. Tính toán móng C-2:

    • VI.1. Tải trọng:

    • VI.2. Xác định số lượng cọc trong móng, kích thước móng:

      • VI.2.1. Quy tải về trọng tâm móng:

      • VI.2.2. Phản lực tại đầu cọc:

      • VI.2.3. Kiểm tra chiều cao đài theo điều kiện chọc thủng:

    • VI.3. Dự tính độ lún của móng:

      • VI.3.1. Xác định móng khối quy ước:

      • VI.3.2. Ứng suất đáy móng quy ước:

      • VI.3.3. Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng quy ước:

      • VI.3.4. Kiểm tra tính biến dạng của nền dưới đáy móng quy ước (tính lún):

    • VI.4. Tính cốt thép đài cọc:

  • VII. KIỂM TRA LÚN LỆCH MÓNG CỌC:

Tài liệu cùng người dùng

  • Đang cập nhật ...

Tài liệu liên quan