Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG A./ TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG CHO CÔNG TRÌNH I / Phương án móng nông: Do đất 2m đất tốt, phương án móng nông ta dùng phướng án móng đơn chiệu tải lệch tâm với độ sâu h = 2.7(m) kể từ mặt đất xuống − Ta có số liệu sau để thiết kế móng cho công trình  Bêtông loát đá x Mác 75 dày 100 mm  Móng bêtông Mác 250 có Rn = 110 (KG/cm2),Rk =8.8(KG/cm2)  Thép có gờ AII > φ 10 có Ra = 2800(KG/cm2)  Thép gờ < φ 10 có Ra = 2100(KG/cm2)  Cột có tiết diện bc x lc = 350 x 400 (mm)  Lớp bêtông bảo vệ abv = 30 (mm) − Đề A1** - ( toàn tải ta nhân cho 0.8) − Ta có bảng thống kê tải tác dụng vào móng sau: Cột Ntt ( T) MxTT ( Tm) MyTT ( Tm) HxTT ( T) HyTT ( T) A1 89.6 7.12 3.68 7.2 6.24 B1 116.8 6.08 3.36 4.8 C1 120.8 5.76 3.84 5.6 4.8 D1 113.6 6.48 3.2 5.28 4.32 E1 114.8 6.64 4.16 5.12 5.2 F1 87.2 9.76 6.8 12 7.2 − Tải tiêu chuẩn tác dụng vào móng sau với hệ số vït tải n = 1.2 N TC = − N TT 1.2 Ta có bảng thống kê tải tác dụng vào móng sau: Cột NTC ( T) MxTC ( Tm) MyTC ( Tm) HxTC ( T) HyTC ( T) A1 74.7 5.9 3.1 5.2 B1 97.3 5.1 2.8 3.3 C1 100.7 4.8 3.2 4.7 D1 94.7 5.4 2.7 4.4 3.6 E1 98.7 5.5 3.7 4.3 4.3 F1 72.7 8.1 5.7 10 • Tải trọng móng trụ A F có giá trị chênh lệt < 5% ta tính toán chung cho móng kí hiệu M1 • Tải trọng móng trụ B, C, D, E có giá trị chênh lệt < 5% ta tính toán chung cho móng kí hiệu M2 Svth : Lê Đắc Vinh Trang Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG I./ Tính toán móng M1: Với tải trọng tiêu chuẩn Ntc = 74.7(T) lấy hệ số vượt tải n = 1.2 => ta có Ntt = 89.6 (T) 1) Xác định sơ diện tích đế móng: Với chiều sâu chôn móng h = 2.7m ta giả thiết bề rộng móng b = 1.8 m - p lực gần đáy móng: P - TC N TC 74.7 = + γ tb h = + 22.2, = 290( KN / m ) F 1.8 ×1.8 Sức chịu tải đất: P TC ≤ R TC = - - m1 m2 ( Abγ + B h γ * + DC TC K ) Trong móng đặc lớp đất sét pha cát lẫn sỏi sạn chọn m1 = 1.2 tính chất đất khác xác định phóng thí nghiệm nên m2 = K = Lớp đất có ϕ = 14040/ => A = 0.31 , B = 2.26 , D = 4.8 Với γ* kết lấy trung bình lớp đất từ móng trở lên.Trong 17.63 × 0.5 +17.63 × 2.2 =17.63 ( KN / m ) 2.7 1.2 ×1 TC ⇒ R = ( 0.31×19 ×1.8 + 2.26 × 2.7 ×17.63 + 4.8 × 30.5 ) = 317( KN / m2 ) γ* = ta giả thiết lớp đất có dung trọng tự nhieân γ = 17.63 (KN/ m3)  PTC < RTC thoả mảng điều kiện chọn móng - Diện tích sơ móng F≥ TC N0 747 = = 2.9(m ) TC R − γ tb h 317 − 22.2, ⇒ b = F = 2.9 = 1.7(m ) chọn sơ b = 1.8(m) - Vì móng chịu tải lệt tâm: - Diện tích thật móng : F/ = K * F Với K = 1.2 => F/ = 1.2 x 2.9 = 3.48 (m2) - Tỉ số chiều dài chiều rộng móng: chọn Kn = 1.3 b= F×K Kn ⇒b= 2.9 ×1.2 = 1.6(m) 1.3 chiều dài thật móng L = kn x b = 1.3 x 1.6 = 2.08 (m) chọn l = 2.2 (m) Kiểm tra lại sức chịu tải đất: Svth : Lê Đắc Vinh Trang Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG p lực gần móng p TC N tc 747 = + γ tb h = + 22 × 2.7 = 271.6( KN / m ) F 1.6 × 2.2 sức chịu tải tiêu chuẩn đất RTC = 1.2 ×1 ( 0,31.1, 6.19 + 2, 26.2, 7.17, 63 + 4,8.30,5 ) = 316,1( KN / m2 )  PTC < RTC thoả mảng điều kiện chọn móng Vậy móng đơn chịu tải lệch tâm có diện tích sau b x l = 1.6 x 2.2 (m) Kiểm tra độ biến dạng thông qua độ lún tâm móng p lực gần móng σ TC = N tc 747 + γ tb h = + 22 × 2.7 = 271.6( KN / m ) F 1.6 × 2.2 Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng trọng lượng thân σ bt = γ h = 17.63 × 2.7 = 47.6( KN / m ) Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng o σ gl = σ − σ bt = 271.6 − 47.6 = 224( KN / m ) Biểu đồ ứng suất theo độ sâu Z 0 σ gl = k0 σ gl Với k0 xác định vào tỉ số sau: l 2z n = ,m = b b  để có độ xác cao ta phân lớp thành nhiều lớp nhỏ với Svth : Lê Đắc Vinh Trang Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG  Ñieåm - 2z/b L/B ko σ0gl σbt 10 11 12 13 14 - z(m) 0.32 0.64 0.96 1.28 1.6 1.92 2.24 2.56 2.88 3.2 3.52 3.84 4.16 4.48 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0 2.4 2.8 3.2 3.6 4.0 4.4 4.8 5.2 5.6 1.37 // // // // // // // // // // // // // // 0.971 0.845 0.677 0.527 0.409 0.32 0.256 0.206 0.17 0.142 0.12 0.103 0.089 0.076 224 217.5 189.3 151.6 118 91.6 71.7 57.3 46.1 38.1 31.8 26.9 23.1 20 17.02 47.6 53.68 59.76 65.84 72 75.1 78.2 81.4 84.5 87.7 90.85 94.41 97.01 100.3 103.5 Tính toán lún cách cộng tùng lớp phân tố với điều kiện ứng suất tải trọng thân gây không đổi, biểu đồ lún đất lớp đất xảy điều kiện nở hông Công thức : n n β σ zi hi s = ∑ si = ∑ i - i Ei Laáy β = 0.8 cho lớp đất Là hệ số xét tới ảnh hưởng nở hông hi chiều dày lớp đất thứ i Ei : mô đun biến dạng lớp đất thứ I n σ i hi ⇒ Si = 0.8∑ Si = 0.8∑ i Ei Độ lún cuả lớp đất thứ  ( 224 + 217.5 + 189.3 + 151.6 + 118 ) × 0.32  s1 = 0.8   = 0.014(m) 2.8000   Độ lún cuả lớp đất thứ hai  ( 118 + 91.6 + 71.7 + 57.3 + 46.1 + 38.1 + 31.8 + 26.9 + 23.1 + 20 ) × 0.32  s2 = 0.8   = 0.018(m) 2.4000   => Độ lún móng đơn S = S1 + S2 = 0.014 + 0.018 = 0.032(m) h0 = 47(cm) , abv = 30(mm) − Giá trị mômen tác dụng vào móng MxTT = HyTT x h + Mx0TT = 6.24 × 0.5+ 7.12 = 10.24 (Tm) MyTT = HxTT x h + My0TT =7.2 × 0.5+ 3.68 = 7.28(Tm) − Xác định ứng suất móng σ max TT M TT N TT M x = + + y F Wx Wy − Trong : Svth : Lê Đắc Vinh Trang Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG b 2l 1.62 × 2.2 5.632 WX = = = (m ) 6 bl 1.6 × 2.22 7.744 Wy = = = (m ) 6 − Theá vào công thức tính ứng suất ta co 89.6 10.24 × 7.28 × + + = 42(T / m ) 1.6 × 2.2 5.632 7.744 89.6 10.24 × 7.28 × = − − = 8.9(T / m ) 1.6 × 2.2 5.632 7.744 σ max = σ − Với tiết diện cột giả thiết : bc x lc = 0.35 x 0.4 (m) − Lực gây xuyên thủng σ max + σ l − lc − 2h0 F= ×b× Với σ max − σ a b l - l − 2h0 2.2 − 0.4 − × 0.47 a= c = = 0.43(m) 2 42 − 8.9 σ = 42 − × 0.43 = 33(T / m ) 1.6 σ = σ max − − Lực gây xuyên thủng FXT = 42 + 33 × 1.6 × 0.43 = 25.8(T ) − Lực chống xuyên FCX = 0.75 × 88(0.35 + 0.47)(0.47 2) = 36(T ) => Fcx >F xt thoả 4./ Bố trí cốt thép cho móng: − Theo mặt cắt I :I 900(mm) σ Α σ Β Μ Ι Svth : Lê Đắc Vinh Trang Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG Trong σ B = σ max × b = 42 ×1.6 = 67.2(T / m ) σ A = σ × b = 33 × 1.6 = 52.8(T / m ) l − lc x= = 0.9(m) σ x 2 x 14.4 × x ⇒ MI = A + × 2 52.8 × (0.9) 0.9 × 14.4 × 0.9 ⇒ MI = + × = 25.3(m ) lượng thép cần bố trí : FAI = MI 25.3 = = 0.0022(m ) 0.9 Ra h0 0.9 × 2800 × 0.47 ⇒ FAI = 22(cm ) => choïn 15 φ 14 @110 Theo mặt cắt II:II 0.625(m) σ Μ Ι Ι Trong : B − bc = 0.625(m) σ = σ tb l = 37.5 × 2.2 = 82.5(T / m2 ) Y= σ y 82.5(0.625) = = 16(Tm) 2 M II 16 = = = 0.0014(m ) 0.9 Ra h0 0.9 × 2800 × 0.47 M II = FAII ⇒ FAII = 14(cm ) => chọn 10φ14@238 Svth : Lê Đắc Vinh Trang Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG +0.00 Ø20 2700 Đai Ø a150 50 300 15Ø 14 a110 430 100 200 430 σ max=42(T/m2) σ min=8.9(T/m2) Ι 100 ΙΙ 1600 10 Ø 14a238 ΙΙ 100 2200 Ι 15Ø 14 a110 100 5./ Tính thể tích bêtông cần đổ cho móng M1 V = V1 + V2 Trong V1: Thể tích hình tháp V2: thể tích hình hợp chũ nhật V1 = với a1= 410(mm) Svth : Lê Đắc Vinh h1 (a1.b1 + a2 b2 + (a1 + a2 )(b1 × b2 ) Trang Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG a2 = 2200(mm) b1 = 360(mm), b2 =1600(mm),h1 = 300(mm),h2 = 200(mm) V1 = 0.3 [ 0.41× 0.36 + 2.2 ×1.6 + (0.41 + 2.2)(0.36 ×1.6)] = 0.49(m3 ) V2 = 2.2× 1.6 ×0.2 = 0.704(m3) V = V1 + V2 = 0.49 + 0.704 = 1.143(m3 ) Vậy thể tích bêtông cần đổ vào móng M 1.143(m3) I./ Tính toán móng M2: Với tải trọng tiêu chuẩn Ntc = 100.7(T) lấy hệ số vượt tải n = 1.2 => ta có Ntt = 120.8 (T) 1) Xác định sơ diện tích đế móng: Với chiều sâu chôn móng h = 2.7m ta giả thiết bề rộng móng b = m - p lực gần đáy móng: PTC = - N TC 1007 + γ tb h = + 22 × 2.7 ≈ 317 ( KN / m ) F 2× Sức chịu tải đất: P TC ≤ R TC = - - m1 m2 ( Abγ + B h γ * + DC TC K ) Trong móng đặc lớp đất sét pha cát lẫn sỏi sạn chọn m1 = 1.2 tính chất đất khác xác định phóng thí nghiệm nên m2 = K = Lớp đất có ϕ = 14040/ => A = 0.31 , B = 2.26 , D = 4.8 Với γ* kết lấy trung bình lớp đất từ móng trở lên.Trong 17.63 × 0.5 +17.63 × 2.2 =17.63 ( KN / m ) 2.7 1.2 ×1 ⇒ RTC = ( 0.31×19 × + 2.26 × 2.7 ×17.63 + 4.8 × 30.5 ) = 319( KN / m ) γ* = ta giả thiết lớp đất có dung trọng tự nhiên γ = 17.63 (KN/ m3)  PTC < RTC thoả mảng điều kiện chọn móng F≥ TC N0 1007 = = 3.9(m ) TC R − γ tb h 319 − 22.2, ⇒ b = F = 3.9 = 1.9(m ) - Diện tích sơ móng Vì móng chịu tải lệt tâm: - Diện tích thật móng : F/ = K * F Với K = 1.2 => F/ = 1.2 x 3.9 = 4.7 (m2) - Tỉ số chiều dài chiều rộng móng: chọn Kn = 1.3 Svth : Lê Đắc Vinh Trang Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG b= F×K Kn 3.9 ×1.2 = 1.9(m) 1.3 ⇒b= chiều dài thật móng L = kn x b = 1.3 x 1.9 = 2.47 (m) choïn l = 2.6 (m) Kiểm tra lại sức chịu tải đất: p lực gần móng pTC = N tc 1007 + γ tb h = + 22 × 2.7 = 253( KN / m ) F × 2.6 sức chịu tải tiêu chuẩn đất RTC = 1.2 ×1 ( 0,31.1, 6.2 + 2, 26.2, 7.17, 63 + 4,8.30,5 ) = 319( KN / m2 )  PTC < RTC thoả mảng điều kiện chọn móng Vậy móng đơn chịu tải lệch tâm có diện tích sau b x l = x 2.6 (m) Kiểm tra độ biến dạng thông qua độ lún tâm móng p lực gần móng σ TC = N tc 1007 + γ tb h = + 22 × 2.7 = 253( KN / m ) F × 2.6 Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng trọng lượng thân σ bt = γ h = 17.63 × 2.7 = 47.6( KN / m ) Ứng suất gây lún tâm diện tích đế móng o σ gl = σ − σ bt = 253 − 47.6 = 205, 4( KN / m ) Biểu đồ ứng suất theo độ sâu Z 0 σ gl = k0 σ gl Với k0 xác định vào tỉ số sau: l 2z n = ,m = b b  để có độ xác cao ta phân lớp thành nhiều lớp nhỏ với Svth : Lê Đắc Vinh Trang 10 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG III/ Tính toán thiết kế móng cọc C2  Nhận xét : Tải trọng tác dụng vào cọc tương đối lớn, ta đóng cọc vào lớp đất thứ III “ Đất sét pha sỏi nhỏ ” trạng thái rắn vừa đến rắn − Cao trình đế đài Cos = - 1.5 (m) − Lớp Bêtông lót đá x Dày 100(mm) − Dùng cọc dài 6500(mm) có tiết diện ( 300 x 300 ), thép chịu lực cọc φ 18 Thép A II có Ra = 2800 (KG/cm2 ) − Bêtông mác M 250, đầu cọc có mặt bít thép, cọc thi công búa Diêzenl không khoan dẫn − Cọc chịu môme lơn đoạn cọc ngàm vào đài 460 (mm) Phá vỡ đầu cọc 360(mm) − Bêtông đài cọc Mác 250 1).Tính Toán Cẩu Cọc Trong Quá Trình Vận Chuyển Và Dựng Cọc 0.043qLL − − 0.0 8q LL Khả chịu lực cấu kiện : Ta có : RF 2800 ×10.18 α= a a = = 0.325 Rn bh0 110 × 30 × 26.6 α < α = 0.62 ⇒ [ M ] = α (1 − 0.5α ) Rnbh02 = 0.325(1 − 0.5 × 0.325)110 × 30(26.6) = 63.5(T ) − Khi vận chuyển cọc : q= q/ n kđ Với : q/ = γBT F = 2.5 × 0.09 = 0.225 (T/m) => q = 0.225 × 1.3 × = 0.585 (T/m) − Khi vận chuyển cọc 6.52 M = 0.585 × 0.043 = 0.53(T / m) < [ M ] − Khi cẩu cọc M = 0.585 Svth : Lê Đắc Vinh 6.52 0.086 = 1.06(Tm) < [ M ] Trang 16 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG Vậy cẩu cọc trình vân chuyển dựng cọc thoả mản cường độ chịu lực cọc 2./ Tính toán sức chịu tải cọc: a/ Sức chịu tải cọc theo vật liệu: PVL = ϕ (Rb Fb + Ra Fa ) − Trong : Fa = 4φ 18 = 10.18 (cm2) Fb = 0.3 × 0.3 = 0.09 (m2) − Độ mãnh cọc l l0 0.7 ì 6.5 = = 15 b b 0.3 ⇒ ϕ = 1.028 − 0.0000288λ − 0.0016λ ⇒ ϕ = 0.997 λ= − Vaäy P = 0.997(1100.0,32 + 28000.1, 018.10 −3 ) VL ⇒ P = 127(T ) VL b./ Sức chịu tải cọc theo đất : QTC = m ( mR qP AP + µ ∑ m f f si li ) - m= : hệ số điều kiện làm việc nến đất - cọc đóng búa Diezenl : mr = 1, mfi = - Chu vi coùc = 0.3 ì = 1.2 (m) - Diện tích cọc AP = 0.32 = 0.09 (m2) - Với qp : sức chống tính toán mũi cọc lớp đất thứ III có độ sệt IL = 0.3 độ sâu mũi cọc Z = 7.54 (m).= > qp = 334.1(T/m2) - Cường độ tính toán theo mặt xung quanh cọc fsi  Đối với lớp đất cát pha sét có độ sệt IL = 0.8 1.2 = 2.1(m) ⇒ f i = 0.43(T / m ) = 4.3KPa li = 1,5 +  Đối với lớp đất có IL = 0.13 => IL= 0.2 1.3 = 3.35(m) => f i = 49.75( KPa) = 4.975(T / m ) li = 1.5 + 1.2 +  Đối với lớp đất có độ sệt IL = 0.3 = 5( m) => f i = 40( KPa ) = 4(T / m ) li = 1.5 + 1.2 + 1.3 +  Đối với lớp đất có độ sệt IL = 0.3 Svth : Lê Đắc Vinh Trang 17 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG 1.54 = 6.77(T / m ) => f i = 42.89( KPa ) = 4.289(T / m ) li = 1.5 + 1.2 + 1.3 + +  sức chịu tải cọc theo đất QTC = 1( 1.334,1.0, 09 + 1, 2(1.0, 43.1, + 4,975.1,3 + 4.2 + 4, 289.1,54 ) = 56(T ) Lớp Đất I Và Lớp Đất Đấp Lớp Đất II Lớp Đất III − sức chịu tải cho phép − hệ số an toàn cuûa PVL QTC 56 = = 35(T ) [ Qa ] = K 1.6 [P ] = VL P 127 VL = = 63.5(T ) F − Số lượng cọc cần thiết cho móng cọc C2 n ≥ 1.1 N TT 120.8 = 1.1 ≈ 3.8 35 [ Qa ] − Chọn n= (cọc)  Các cọc bố trí theo lưới hình chữ nhật sau, cọc cách 3d − Trọng lượng đài cọc đất cọc NđTT = n Fđ h γtb = 1.1 × 2.3 × 1.7 × 1.5 ×2.2 = 14.2(T) − Tải trọng tính toán xác định đến cao trình đế đài vơí chiều cao giả thiết đài cọc hđ = 0.7(m) N0TT = NTT + NđTT = 120.8 + 14.2 = 135(T) Mx0TT = MxTT + HyTT h = 5.76 +4.8 × 0.7 = 9.12(T) MY0TT = MYTT + HxTT h = 3.84 + 5.6 × 0.7 = 7.76(T) − Lực tác dụng lên đầu cọc tính theo công thức sau : Svth : Lê Đắc Vinh Trang 18 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG Pi = N TT M Y ( xi ) M X ( yi ) + + n ∑ xi2 ∑ yi2 − Với cọc tính sau: Y X 135 7.76 ×0.9 9.12 ×0.45 + + = 28(T ) ×0.92 ×0.452 135 7.76 ×0.9 9.12 ×0.45 P2 = + − = 21.3(T ) ×0.92 ×0.452 135 9.12 ×0.45 P = − =19(T ) 6 ×0.452 135 9.12 ×0.45 P4 = + = 25.9(T ) 6 ×0.452 135 7.76 ×0.9 9.12 ×0.45 P = − + = 23.7(T ) ×0.9 ×0.452 135 7.76 ×0.9 9.12 ×0.45 P = − − =17(T ) 6 ×0.9 ×0.452 Pmax = 28(T ), Pmin =17(T ) P = − Trọng lượng cọc Pc = 0.3 x 0.3 × 6.5 × γC × n = 0.09 × 6.5 × 2.2 × 1.1 =1.4(T)  Pmax = 28 + 1.4 =29.4(T) < Q = 35(T) − Tính lún dùng móng khối quy ước Svth : Lê Đắc Vinh Trang 19 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG ϕ tb = 1.2 × 160 + 1.3 × 140 40/ + 3.5 × 14030 / = 14.80 1.2 + 1.3 + 3.5 ϕ tb = 3.7 tagϕ tb => L × = 7.54 × tan g 3.7 = 0.49 < 2d  thoả − Bề rộng móng khối quy ước B = (0.9 + 0.8 )+ × 0.49 = 2.67 (m) − Chiều dài móng khối quy ước L = (0.9 x )+ 0.5+ × 0.49 = 3.28 (m) − Trọng lượng móng khối quy ước mkqu N = B x L x H x γTb = 2.67 x 3.28 x 7.54 x 2.2 = 145.3 (T) − Tải tiêu chuẩn cao trình đế móng khối quy ước NTC = Nmkqu + NTC0 = 145.3 + 100.7 = 246 (T) − Ứng suất σz trọng lượng BT đất cao trình móng khối quy ước => z σ bt = ∑ γ i hi = 17.63 × 2.7 + 19 ×1.3 + 9.8 × 3.62 = 107.8( KN / m ) − Ứng suất gây lùn cao trình móng khối quy ước σ 0gl = N TC 2460 bt − σ Z0 = − 107.8 = 173.1( KN / m ) B.L 2.67 × 3.28 − Biểu đồ ứng suất theo độ sâu Z σ zgl = k0σ zgl − Trong K0 phụ thuộc vào hệ số sau L 3.28 = = 1.23 B 2.67 2Z m= B n= − Kiểm tra sức chịu tải đất đế móng TC Pmax = N TC 2460 + γ tb h = + 22 × 7.54 = 446.8( KN / m ) Fmkqu 2.67 × 3.28 m1.m2 ( Abγ + Bγ *h + CD ) k 1.2 × ⇒ RTC = ( 0.31× 2.67 × 9.86 + 2.22 × 7.54 ×14.21 + 27.6 × 4.765) = 453.1( KN / m ) ⇒ RTC = − Độ lún tâm móng khối quy ước:  ( 173.1 + 167.6 + 144.1 + 113.6 ) 0.543 + (93.4 × 0.358)  S1 = 0.8   = 0.035(m) × 4000    ( 0.176 × 93.4 ) + (86.8 + 66.5 + 51.7 + 40.9 + 32.9 + 26.5)0.534  S = 0.8   = 0.006(m) ×12000   S = S1 + S = 0.035 + 0.006 = 0.041(m) Svth : Lê Đắc Vinh Trang 20 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG − Ta có bảng số liệu sao: Điểm z(m) 2z/b L/B ko σ0gl σbt 10 0.534 1.068 1.602 2.136 2.67 3.204 3.738 4.272 4.806 5.34 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0 2.4 2.8 3.2 3.6 4.0 1.23 // // // // // // // // // // 0.9686 0.8327 0.6565 0.5014 0.3842 0.2986 0.2362 0.19045 0.15312 0.1297 173.1 167.6 144.1 113.6 86.8 66.5 51.7 40.9 32.9 26.5 22.4 107.8 113.1 118.3 123.6 129 134.3 139.7 145.1 150.4 155.8 161.2 107.8 113.1 118.3 129 167.7 123.6 134.3 144.1 113.6 86.8 139.7 66.5 145.1 150.4 155.8 Svth : Lê Đắc Vinh 173.1 51.7 40.9 32.9 26.5 Trang 21 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG 3./Tính toán đài cọc : − Chính cọc P1 P2 hai cọc xuyên thũng đài  Pxt = P1+P2 =28 +21.3 = 49.3(T) − Chieàu dài lăng thể bị xuyên thủng => Lxt = 2h0tag450 + lc = x 0.6 + 0.4 = 1.6 (m) − Chiều rộng lăng thể bị xuyên thủng => Bxt = 2h0tag450 + bc = x 0.6 + 0.4 = 1.6 (m) − Lực chống xuyên thủng PCX = − − − 0.4 + 1.6 × 0.6 × 0.75 × 88 = 56(T ) => Pcx > PXT thoả Kiểm tra cọc xuyên thủng đài Diện tích mặt cọc xuyên: F = 0.8 x 0.8 = 0.64 (m2) Diện tích mặt bên gây xuyên F = ( 0.8 × 0.8 ) − (0.3 × 0.3)  = 0.77( m )   => Fcx = 0.77 x 0.75 x 88 = 51.3 (T) > 28 (T) thoả 4.Tính toàn thép chịu uốn bố trí thép cho đài cọc: Tại mặt ngàm I -I P Μ Ι 0.75m Tr Trong : P = P1 + P2 = 28 + 21.3 =49.3 ( T ) M II = 49.3 * 0.7 = 34 (Tm) Lượng thép cần bố trí FaI = Chọn 10φ16 @182 Svth : Lê Đắc Vinh MI 34.105 = = 19.27(cm ) 0.9 × 0.7 × 2800 176400 Trang 22 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG Tại mặt ngàm II –II: P Μ Ι Ι 250 T rong : P = P1 + P2 + P3 = 28 + 25.9 +23.7 = 77.6 (T) MII = 77.6 * 0.25 = 19.4 (Tm) M II 19.4 × 105 = = 11(cm ) 0.9 × 70 × 2800 176400 ⇒ FaII = Choïn 11 φ 12 Khoảng cách thép @=224 Vậy FaII = 11 φ 12 400 Ø20 +0.00 Ñai Ø a150 10Ø16 a183 360 360 100 400 100 Bê tông lót đá4x6 Mác 75 100 100 30 700 1500 11Ø12 a224 300 300 300 -7540 100 900 100 400 300 400 250 100 100 11 Ø 12 a224 300 1700 900 30 900 10Ø16 a183 2300 Các chi tiết móng C2 @ 224 Svth : Lê Đắc Vinh Trang 23 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG IV Tính toán thiết kế móng cọc C1 Các tiêu sức chịu tải cọc đất giống móng C2, với chiều sâu chôn cọc 7.54 m chịu tải N TT = 89.6(T) cách tính toán cho móng C1 tiến hành sau: − Số lượng cọc cần thiết cho móng cọc C1 n ≥ 1.1 N TT 89.6 = 1.1 ≈ 2.8 35 [ Qa ] − Choïn n= (cọc)  Các cọc bố trí theo lưới hình chữ nhật sau, cọc cách 2.5d =2.5 × 300 =750(mm) − Trọng lượng đài cọc đất cọc NđTT = n Fđ h γtb = 1.1 × 2.3 × 2.3 × 1.5 ×2.2 = 19(T) − Tải trọng tính toán xác định đến cao trình đế đài vơí chiều cao giả thiết đài cọc hđ = 0.65(m) N0TT = NTT + NđTT = 89.6 + 19 = 108.6(T) Mx0TT = MxTT + HyTT h = 7.12 + 6.24 × 0.65 = 11.2(T) MY0TT = MYTT + HxTT h = 3.68 + 7.2 × 0.65 = 8.4(T) − Lực tác dụng lên đầu cọc tính theo công thức sau : Pi = N TT M Y ( xi ) M X ( yi ) + + n ∑ xi2 ∑ yi2 − Với cọc tính sau: 750 400 400 2300 30 300 300 750 300 100 100 750 2300 Svth : Lê Đắc Vinh Trang 24 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG 108.6 8.4 ×0.75 11.2 ×0.75 + + = 28.2(T ) ×0.752 ×0.752 108.6 8.4 ×0.75 11.2 ×0.75 P2 = + − = 20.8(T ) ×0.752 ×0.752 108.6 P = = 21.72(T ) 108.6 8.4 ×0.75 11.2 ×0.75 P4 = − − =15.2(T ) ×0.752 ×0.752 108.6 8.4 ×0.75 11.2 ×0.75 P = − + = 22.6(T ) 5 ×0.752 ×0.752 Pmax = 28.2(T ), Pmin =15.2(T ) P = − Trọng lượng cọc Pc = 0.3 x 0.3 × 6.5 × γC × n = 0.09 × 6.5 × 2.2 × 1.1 =1.4(T)  Pmax = 28.2 + 1.4 =29.6(T) < Q = 35(T) 2.Tính lún dùng móng khối quy ước 1.2 × 160 + 1.3 × 140 40/ + 3.5 × 14030 / ϕ tb = = 14.80 1.2 + 1.3 + 3.5 ϕ => tb = 3.7 tagϕ tb => L × = 7.54 × tan g 3.7 = 0.49 < 2d  thoả − Bề rộng móng khối quy ước B = 2.3+ × 0.49 = 3.28 (m) − Chiều dài móng khối quy ước L = 2.3+ × 0.49 = 3.28 (m) − Trọng lượng móng khối quy ước Nmkqu = B x L x H x γTb = (3.28)2 x 7.54 x 2.2 = 178.4 (T) − Tải tiêu chuẩn cao trình đế móng khối quy ước NTC = Nmkqu + NTC0 = 178.4 + 74.7 = 253.1 (T) − Ứng suất σz trọng lượng BT đất cao trình móng khối quy ước z σ bt = ∑ γ i hi = 17.63 × 2.7 + 19 ×1.3 + 9.8 × 3.62 = 107.8( KN / m ) − Ứng suất gây lùn cao trình móng khối quy ước σ 0gl = N TC 2531 bt − σ Z0 = − 107.8 = 127.4( KN / m ) B.L 3.28 × 3.28 − Biểu đồ ứng suất theo độ sâu Z σ zgl = k0σ zgl − Trong K0 phụ thuộc vào hệ số sau Svth : Lê Đắc Vinh Trang 25 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG L 3.28 = =1 B 3.28 2Z m= B n= − Kiểm tra sức chịu tải đất đế móng TC Pmax = N TC 2531 + γ tb h = + 22 × 7.54 = 401.1( KN / m ) Fmkqu 3.28 × 3.28 m1.m2 ( Abγ + Bγ *h + CD ) k 1.2 × ⇒ RTC = ( 0.31× 3.28 × 9.86 + 2.22 × 7.54 ×14.21 + 27.6 × 4.765 ) = 455.1( KN / m ) ⇒ RTC = − Độ lún tâm móng khối quy ước:  ( 127.4 + 122.3 + 101.9 + 77.2 ) 0.656  S1 = 0.8   = 0.028(m) × 4000    (77.2 + 57.2 + 42.8 + 32.7 + 25.6)0.656  S = 0.8   = 0.005(m) ×12000   S = S1 + S = 0.028 + 0.005 = 0.033(m) − Ta có bảng số liệu sao: Điểm z(m) 2z/b L/B ko σ0gl σbt 0.656 1.312 1.968 2.624 3.28 3.936 4.592 5.248 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0 2.4 2.8 3.2 // // // // // // // // 0.96 0.8 0.606 0.449 0.336 0.257 0.201 0.16 127.4 122.3 101.9 77.2 57.2 42.8 32.7 25.6 20.38 107.8 114.2 120.7 127.2 133.8 140.4 147.0 153.6 160.2 Svth : Lê Đắc Vinh Trang 26 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG NTc 107.8 114.2 120.7 127.2 133.8 140.4 127.4 122.3 101.9 77.2 57.2 147 153.6 Lớp Đất III 42.8 Lớp Đất IV 32.7 25.6 3./Tính toán đài cọc : − Chính cọc P1 P5 hai cọc xuyên thũng đài  Pxt = P1+ P2 =28.2 +22.6 = 50.8(T) − Chiều dài lăng thể bị xuyên thủng Với h0 = 0.55m => Lxt = 2h0tag450 + lc = x 0.55 + 0.4 = 1.5 (m) − Chiều rộng lăng thể bị xuyên thủng => Bxt = 2h0tag450 + bc = x 0.55 + 0.4 = 1.5 (m) − Lực chống xuyên thủng PCX = − − − 0.4 + 1.5 × 0.55 × 0.75 × 88 = 48.7(T ) => Pcx < PXT không thoả ta giả thiết lại h= 0.7m, với h0 = 0.6m Chiều dài lăng thể bị xuyên thủng Với h0 = 0.6m => Lxt = 2h0tag450 + lc = x 0.6 + 0.4 = 1.4 (m) Chiều rộng lăng thể bị xuyên thủng => Bxt = 2h0tag450 + bc = x 0.6 + 0.4 = 1.6 (m) Lực chống xuyên thủng Svth : Lê Đắc Vinh Trang 27 Đồ n Nền Móng PCX = GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG 0.4 + 1.6 × 0.6 × 0.75 × 88 = 56(T ) Vaäy Pcx > Pxt thoả Kiểm tra cọc xuyên thủng đài − − Diện tích mặt cọc xuyên: F = 0.8 x 0.8 = 0.64 (m2) Diện tích mặt bên gây xuyên F = ( 0.8 × 0.8 ) − (0.3 × 0.3)  = 0.77( m )   => Fcx = 0.77 x 0.75 x 88 = 51.3 (T) > 28 (T) thoả 4.Tính toàn thép chịu uốn bố trí thép cho đài cọc: Tại mặt ngàm I -I P Μ Ι 0.55 m Trong : P = P1 + P5 = 28.2 + 22.6 =50.8 ( T ) M I = 50.8 * 0.55 = 27.94 (Tm) Lượng thép cần bố trí FaI = MI 27,94.105 = = 15.8(cm ) 0.9 × 0.7 × 2800 176400 Chọn 11φ14 @224 Svth : Lê Đắc Vinh Trang 28 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG Tại mặt ngàm II –II: Μ Ι Ι P 0.55 m Trong : P = P1 + P2 = 28.2 + 20.8 =49 (T) MII = 49 * 0.55 = 26.95 (T) M II 26.95 ×105 ⇒ FaII = = = 15.3(cm ) 0.9 × 70 × 2800 176400 Chọn 10 φ 14 Khoảng cách thép @=249 Vậy FaII = 10 φ 14 @ 249 +0.00 Ø20 Ñai Ø a150 10Ø14 a224 1500 30 100 100 250 100 360 700 400 10Ø14 a249 300 300 300 -7540 750 750 400 2300 400 30 300 10Ø14a249 100 100 750 10 Ø 14 a224 300 750 300 2300 chi tiết móng C1 Svth : Lê Đắc Vinh Trang 29 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG Kết luận : Dựa vào hai phương án móng cọc móng đơn ta thiết kế tính toán công trình A với số liệu địa chất phòng thí nhgiệm cung cấp ta thấy nên dùng phương án móng đơn hợp lý so với móng cọc ta thi công móng đơn vật liệu vận chuyển dễ dàng dễ thi công, gây tiếng ồn thi công móng cọc thành phố búa DiêZenl Svth : Lê Đắc Vinh Trang 30 ... thể tích bêtông cần đổ vào móng M 1.87(m3) Svth : Lê Đắc Vinh Trang 15 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG III/ Tính toán thiết kế móng cọc C2  Nhận xét : Tải trọng tác dụng vào cọc tương... 300 750 300 2300 chi tiết móng C1 Svth : Lê Đắc Vinh Trang 29 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG Kết luận : Dựa vào hai phương án móng cọc móng đơn ta thiết kế tính toán công trình A với số... 23 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG IV Tính toán thiết kế móng cọc C1 Các tiêu sức chịu tải cọc đất giống móng C2, với chiều sâu chôn cọc 7.54 m chịu tải N TT = 89.6(T) cách tính toán cho