Đồ án nền móng GVHD:Nguyễn Viết Tường PHẦN II : THIẾT KẾ MÓNG   PHƯƠNG ÁN 1 : THIẾT KẾ MÓNG BĂNG TRÌNH TỰ TÍNH TOÁN  Căn cứ vào số liệu đòa chất ta chọn lớp đất đặt móng băng là lớp 2A, lớp sét pha lẫn sỏi laterit, nâu đỏ, xám trắng I.TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN MÓNG BĂNG : 1.TRỊ TÍNH TOÁN : STT ĐIỂM ĐẶT N tt (T) M tt (T.M) H tt (T) 1 II-9-A 64.4 6.33 7.48 2 II-9-B 79.35 7.71 9.32 3 II-9-C 124.2 11.96 14.61 4 II-9-D 66.7 6.56 7.71 ∑ 2.TRỊ TIÊU CHUẨN: n=1.15 15.1 tt N tc N = ; 15.1 tt M tc M = ; 15.1 tt H tc H = STT ĐIỂM ĐẶT N tc (T) M tc (T.M) H tc (T) 1 II-9-A 56 5.5 6.5 2 II-9-B 69 6.7 8.1 3 II-9-C 108 10.4 12.7 4 II-9-D 58 5.7 6.7 ∑ II .THIẾT KẾ MÓNG BĂNG : 1.Chọn sơ bộ kích thướt móng và độ sâu đặt móng : Chiều sâu đặt móng là D f =2(m) Chọn mút thừa ở hai đầu móng băng trong khoảng 1 – 1.5m cụ thể chọn x=1m Chiều dài móng : L = L i +2*a = 5.5+4+5.5 + 2*1 = 17(m) L i : khoảng cách giữa các cột SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 1 Đồ án nền móng GVHD:Nguyễn Viết Tường a : chiều dài đoạn đầu thừa Sơ đồ tính của móng băng: 58T 6.7T 5.7Tm 5.5m 1m 108T69N 10.4Tm6.7Tm 56N 8.1N 6.5T 5.5Tm 1m 5.5m 4m 12.7T 2.Xác đònh kích thước móng sơ bộ : Ta có : ∑N tc =N A +N B +N C +N D =56+69+108+58= 291 T R tc = )'( 21 DcDBAb k mm IIfIIII tc ++ γγ (*) Với : chọn tỉ lệ kích thước công trình L/H ≥ 4 nên: = 1 m 1.1; = 2 m 1 Dk tc =1 các đặc trưng lấy trực tiếp từ các thí nghiệm c II , ϕ II là lực dính và góc ma sát của lớp đất thứ 3a c II =0.4285 kg/cm 2 = 4.285 T/m 2 ϕ II =18.64 Tra bảng sách thiết kế móng nông của Vũ Công Ngữ ta được các hệ số A, B, D như sau : A = 0.460 B = 2.820 D = 5.42 γ tn =1.99/m 3 chọn b=1.5m Thế số vào biểu thức (*) ta được : R tc =1*1.1*(0.46*1.5*1.99+2.82*1.99*2+4.285*5.42) =35.82 (T/m 2 ) Kích thước móng được xác đònh sơ bộ dựa vào công thức sau : F≥ = − = − ∑ 22.282.35 291 xhR N tb tc γ 9.26 m 2 Ta có : F ≥ lb ⇒ l*b=1.5*17=25.5 Vậy ta chọn kích thước móng F= l*b=1.5*17=25.5 3. Kiểm tra nền còn làm việc như vật liệu “biến dạng đàn hồi” SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 2 Đồ án nền móng GVHD:Nguyễn Viết Tường Khi tính sức chòu tải của đất nền theo trạng thái giới hạn về biến dạng để độ lún của móng sai số nhỏ Để kiểm tra điều kiện móng còn làm việc như vật liệu đàn hồi hay không ta kiểm tra các điều kiện sau : Rp tc tb ≤ RP 2.1 max ≤ (*) 0 min ≥ P Với : 22.2 5.25 291 ×+=×+= ∑ ftb tc tc tb D F N p γ = 1.81 T/ m 2 ∑ tc tm M là tổng moment của tất cả các lực ngay tại tâm móng ∑∑∑ ∑ ++= m tc i tc i tc i tc tm hQMyNM Với : N i – lực nén tại các chân cột y i – khoảng cách từ tâm cột đến tâm móng M tc – moment tại các chân cột Q i tc – lực ngang tại các chân cột Chọn chiều dương của moment theo ngược chiều kim đồng hồ Giả sử chiều cao móng h m =0.8m ∑M tc =3.9 Tm quay theo chiều ngược chiều kim đồng hồ ∑H tc =4.8T theo chiều từ phải qua trái ⇒ ∑ tc tm M = ∑ tc i M + ∑ ii lN * + hH i * ∑ = 3.9+56*7.5+69*2-108*2-58*7.5+4.8*0.8=-85.26Tm 12.7T 4m 5.5m 1m 5.5Tm 6.5T 8.1N 56N 6.7Tm 10.4Tm 69N 108T 1m 5.5m 5.7Tm 6.7T 58T 291N 4.8N 85.26N W= 3 22 25.72 6 175.1 6 m xBxL == 25.72 26.85 22.2 5.25 291 max ++=++= ∑∑ x W M xD F N P tc ftb tc γ =16.99 T/m 2 SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 3 Đồ án nền móng GVHD:Nguyễn Viết Tường 25.72 26.85 22.2 5.25 291 min −+=++= ∑∑ x W M xD F N P tc ftb tc γ = 15.81 T/ m 2 Thay vào (*) ta có : P tc tb = 16.4 < R tc =35.82 P max =16.99 < 1.2R tc =42.984 P min =15.81>0 Ta thấy cả 3 điều kiện trên điều thoả ⇒ Nền còn làm việc như vật liệu đàn hồi. 4. Kiểm tra độ biến dạng của nền thông qua độ lún tại tâm móng Ta dùng phương pháp tổng phân tố để tính lún tại tâm móng : độ lún tại tâm móng là tổng độ lún của các lớp phân tố trong vùng chòu nén. Độ lún được tính với công thức sau : S=∑s i =∑a o x∆pxh i =∑ igl iii ii xh epp ee σ )1)(( 121 21 +− − Với : e 1i : hệ số rỗng trước khi nén e 2i : hệ số rỗng sau khi nén 2 1 btibti li P σσ + − = p 2i =p 1i +σ gl e 1i , e 2i lần lượt là các hệ số rỗng ứng với p 1i , p 2i được tra trong bảng nén đơn trong hồ sơ đòa chất. P gl = 2*2.24.16 −=− ftb tc tb Dp γ = 12(T/m 2 ) - Chia nền thành lớp dày 0.3m của vùng chòu nén và lập bảng tính toán cho đến khi btz σσ 2.0 ≤ thì ngừng tính + z σ : tính từ P gl là ứng suất do công trình tại điểm ta đặt + bt σ : ứng suất trước khi xây công trình - các giá trò của bảng tính toán : + z σ = k 0 P gl (k 0 tra bảng phụ thuộc vào z/b và l/b) Kết quả tính lún được cho bởi bảng sau : SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 4 Đồ án nền móng GVHD:Nguyễn Viết Tường Sơ đồ lún: Nhận xét: Theo kết quả tính toán : S=4.53 cm < S gh =8 cm thoả mãn yêu cầu biến dạng 5. Chọn bề dày móng và kiểm tra điều kiện xuyên thủng : a. Xác đònh tiết diện cột: -Để xác đònh tiết diện cột ta chọn cột chòu tác dụng của lực dọc lớn nhất để tính toán: N tt max =124.2(T) -Bêtông mác 300 => R n =130 kG/cm 2 =1300 T/m 2 ; R k =10 kG/cm 2 = 100 T/m 2 F ≥ n tt R N ×2.1 = =× 1300 2.124 2.1 0.1145 m 2 =1145 cm 2 Từ đây ta chọn được kích thước cột 35 cm x 35 cm SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 5 Lớp Điể m Z(m) z/b k 0 z σ bt σ p 1i (T/m 2 ) p 2i (T/m 2 ) e 1i e 2i S i (cm) 0 0.0 0.00 1.00 1,20 0,40 0,43 1,61 0,670314 0,635307 0,67 1 0.3 0.20 0.977 1,17 0,46 0,49 1,60 0,667986 0,637316 0,62 2 0.6 0.40 0.881 1,06 0,52 0,55 1,53 0,665657 0,638853 0,55 3 0.9 0.60 0.755 0,91 0,58 0,61 1,45 0,663329 0,639793 0,47 4 1.2 0.80 0.642 0,77 0,64 0,67 1,38 0,661001 0,640232 0,40 5 1.5 1.00 0.549 0,66 0,70 0,73 1,34 0,658672 0,640297 0,34 6 1.8 1.20 0.477 0,57 0,76 0,79 1,32 0,656344 0,639786 0,29 7 2.1 1.40 0.419 0,50 0,82 0,85 1,32 0,654016 0,639361 0,25 8 2.4 1.60 0.373 0,45 0,88 0,91 1,34 0,651687 0,639052 0,22 9 2.7 1.80 0.355 0,43 0,94 0,97 1,36 0,649359 0,638267 0,18 10 3.0 2.00 0.303 0,36 1,00 1,02 1,37 0,647404 0,637381 0,15 11 3.3 2.20 0.277 0,33 1,05 1,08 1,41 0,645971 0,636452 0,14 12 3.6 2.40 0.258 0,31 1,11 1,14 1,44 0,644538 0,635308 0,13 13 3.9 2.60 0.239 0,29 1,17 1,20 1,48 0,643105 0,637316 0,12 14 4.2 2.80 0.22 0.27 1.23 Độ lún tổng cộng S=4.53cm Đồ án nền móng GVHD:Nguyễn Viết Tường Bề rộng sườn b s = 40 cm b.Xác đònh chiều cao theo điều kiện xuyên thủng: Lực xuyên thủng P xt =P max S ngoài tháp xuyên =16.99×17×0.15=43.32T Mô hình móng xuyên thủng SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 6 Đồ án nền móng GVHD:Nguyễn Viết Tường 12.7T 5.5Tm 6.5T 8.1N 56N 6.7Tm 10.4Tm 69N 108T 5.7Tm 6.7T 58T 291N 4.8N 85.26N Lực chống xuyên: P cx = 0.75×R k ×[4× (b s + h o ) × h o ] P cx ≥ P xt ⇒ 0.75×100×[4×(0.4+h o ) × h o ] ≥43.32 ⇒ h o ≥ 0.22 m Chọn móng có bề dày h o = 75 cm, lớp bê tông bảo vệ là a=5cm ⇒ h m =80 cm c.Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: Nhằm an toàn cho bản móng, lực xuyên thủng có thể được chọn bằng lực tác động lên chân cột. ⇒ P xt =43.32 T Lực chống xuyên : P cx =0.75xR k x4(b s +h o )xh o =0.75x100x4(0.4+0.75)x0.75=259T P cx >P xt nên móng thoả điều kiện về xuyên thủng. d.Xác đònh h o1 : Từ điều kiện sức chòu cắt của cánh dầm móng: Q≤ k 1 R k h o1 L Xét cho một đơn vò chiều dài L =1 m. Chọn bề rộng cánh dầm gân b s = 0.4 m Q= 1 2 max ×× − tt d p bb = 199.16 2 4.05.1 ×× − =9.345 T/m Q≤ 0.6x100xh o1 x1 => h o1 ≥0.15 m chọn h 01 =0.40 m 6. Xác đònh momen quan tính của tiết diện: Momen tónh của các tiết diện nhỏ lấy đối với trục nằm ở đáy móng: SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 7 Đồ án nền móng GVHD:Nguyễn Viết Tường 100 Lớp bê tông lót 100 1500 200 200 400 800 400 100 O ∑ A =2A 1 +2A 2 +A 3 =2×0.55×0.2/2+2×0.55×0.2+0.4×0.8 =0.65 m 2 ∑ S =S 1 + 2S 2 + S 3 =[2×0.55×0.2/2×(1/30.2+0.2)] + [2×0.55×0.2×0.1]+ [0.55×0.4×0.3] =0.179 m 3 == ∑ ∑ S A y 0.275m               −+××××+ × = 2 3 1 27.02.02.0 3 1 2.055.0 2 1 12 2.055.0 2J = 0.001m 4         −××+ × = 2 3 2 )2.02.0(2.055.0 12 2.055.0 2J = 0.01m 4 ( ) 2 3 3 27.03.06.04.0 12 6.04.0 −××+ × =J =0.01m 4 Momen quán tính: ( ) ∑ 4 mJ =0.021 7.Tính cốt thép trong móng: a.Hệ số nền: k = 21 12 ssS − − = σσ σ SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 8 Đồ án nền móng GVHD:Nguyễn Viết Tường Hệ số nền được từ thí nghiệm bàn nén hiện trường tiết diện tròn hoặc vuông có kích thước 0.3x0.3. Hệ số nền thay đổi theo nhiều thông số như: bề rộng b, chiều dài L, chiều sâu đặt móng D f và loại đất. Tra theo bảng hệ số nền tiêu chuẩn của Terzaghi ta chọn k 0.3 =35 MN/m 3 Hệ số nền của móng vuông kích thước 1.5x1.5m, nền sét: B kk B 3.0 3.0 = == 5.1 3.0 35 7MN/m 3 Hệ số nền của đất dưới móng băng: == B kk 3 2 4.7MN/m 3 =470T/m 3 b.Nội lực tính theo chương trình KRICOM BANG KET QUA TINH TOAN Momen quan tinh = 2.100E-02 Be rong = 1.500E+00 He so nen = 4.700E+02 Modul dan hoi = 2.900E+06 =================================================== : Hoanh do : Do vong : Luc cat : Momen : =================================================== : 0.000 : 2.586E-02 : 1.823E-04 : 9.117E-10 : : 0.100 : 2.580E-02 : 1.821E+00 : 9.109E-02 : : 0.200 : 2.573E-02 : 3.638E+00 : 3.641E-01 : : 0.300 : 2.567E-02 : 5.450E+00 : 8.185E-01 : : 0.400 : 2.560E-02 : 7.257E+00 : 1.454E+00 : : 0.500 : 2.554E-02 : 9.060E+00 : 2.270E+00 : : 0.600 : 2.547E-02 : 1.086E+01 : 3.266E+00 : : 0.700 : 2.541E-02 : 1.265E+01 : 4.441E+00 : : 0.800 : 2.534E-02 : 1.444E+01 : 5.796E+00 : : 0.900 : 2.527E-02 : 1.622E+01 : 7.329E+00 : : 1.000 : 2.520E-02 : 1.800E+01 : 9.041E+00 : : 1.000 : 2.520E-02 : -4.640E+01 : 1.537E+01 : : 1.550 : 2.480E-02 : -3.670E+01 : -7.474E+00 : : 2.100 : 2.443E-02 : -2.716E+01 : -2.503E+01 : : 2.650 : 2.419E-02 : -1.774E+01 : -3.737E+01 : : 3.200 : 2.413E-02 : -8.377E+00 : -4.455E+01 : : 3.750 : 2.428E-02 : 1.002E+00 : -4.658E+01 : : 4.300 : 2.467E-02 : 1.049E+01 : -4.343E+01 : : 4.850 : 2.527E-02 : 2.016E+01 : -3.501E+01 : : 5.400 : 2.604E-02 : 3.011E+01 : -2.120E+01 : : 5.950 : 2.692E-02 : 4.037E+01 : -1.835E+00 : : 6.500 : 2.780E-02 : 5.098E+01 : 2.327E+01 : SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 9 Đồ án nền móng GVHD:Nguyễn Viết Tường : 6.500 : 2.780E-02 : -2.837E+01 : 3.098E+01 : : 6.900 : 2.838E-02 : -2.044E+01 : 2.121E+01 : : 7.300 : 2.890E-02 : -1.237E+01 : 1.465E+01 : : 7.700 : 2.939E-02 : -4.145E+00 : 1.134E+01 : : 8.100 : 2.984E-02 : 4.206E+00 : 1.135E+01 : : 8.500 : 3.026E-02 : 1.268E+01 : 1.472E+01 : : 8.900 : 3.065E-02 : 2.127E+01 : 2.151E+01 : : 9.300 : 3.097E-02 : 2.996E+01 : 3.175E+01 : : 9.700 : 3.121E-02 : 3.873E+01 : 4.549E+01 : : 10.100 : 3.133E-02 : 4.755E+01 : 6.274E+01 : : 10.500 : 3.129E-02 : 5.639E+01 : 8.353E+01 : : 10.500 : 3.129E-02 : -6.782E+01 : 7.157E+01 : : 11.050 : 3.094E-02 : -5.575E+01 : 3.760E+01 : : 11.600 : 3.041E-02 : -4.385E+01 : 1.022E+01 : : 12.150 : 2.982E-02 : -3.217E+01 : -1.068E+01 : : 12.700 : 2.928E-02 : -2.072E+01 : -2.522E+01 : : 13.250 : 2.886E-02 : -9.454E+00 : -3.351E+01 : : 13.800 : 2.861E-02 : 1.682E+00 : -3.564E+01 : : 14.350 : 2.853E-02 : 1.275E+01 : -3.167E+01 : : 14.900 : 2.861E-02 : 2.383E+01 : -2.161E+01 : : 15.450 : 2.879E-02 : 3.495E+01 : -5.450E+00 : : 16.000 : 2.899E-02 : 4.615E+01 : 1.685E+01 : : 16.000 : 2.899E-02 : -2.055E+01 : 1.029E+01 : : 16.100 : 2.903E-02 : -1.850E+01 : 8.338E+00 : : 16.200 : 2.906E-02 : -1.645E+01 : 6.590E+00 : : 16.300 : 2.909E-02 : -1.440E+01 : 5.047E+00 : : 16.400 : 2.912E-02 : -1.235E+01 : 3.709E+00 : : 16.500 : 2.914E-02 : -1.030E+01 : 2.577E+00 : : 16.600 : 2.917E-02 : -8.243E+00 : 1.650E+00 : : 16.700 : 2.920E-02 : -6.185E+00 : 9.282E-01 : : 16. c. Lớp thép bên trên theo phương dọc Chọn thép nhóm A-II có Ra = 28000 T/m 2 Xác đònh trục trung hoà của tiết diện M c = R n b c h c (h o -h c /2) =130 x 400 x 40 (55 –20) =728 Tm M c >M max =83.53T trục trung hoà qua cánh . Momen lớn nhất của nhòp tính(momen âm) theo tiết diện chữ nhật lớn 400x1500. Momen lớn nhất ở gối tính(momen dương) theo tiết diện chữ nhât 400x600. SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 10 [...]... đai 4 nhánh) SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 12 Đồ án nền móng GVHD:Nguyễn Viết Tường  PHƯƠNG ÁN 2 : THIẾT KẾ MÓNG CỌC I TẢI TRỌNG: N = 69 T Hệ số vượt tải n=1.15 Ntt = 79.35 T tc Mtc =6.7 Tm Htc = 8.1T Mtt = 7.71 Tm Htt = 9.32T II TRÌNH TỰ THIẾT KẾ: 1 Chọn chiều cao đặt đài cọc: Df = 2 m 2 Chọn các thông số về cọc : a.Cấu tạo cọc • Chọn cọc Bêtông cốt thép tiết diện 30 x 30 cm • Hai cọc nối nhau... lượng cọc sơ bộ : 79.35 n= × 1.4 = 3.4 32.4 Chọn số cọc là n=4 cọc vì móng chòu tải lệch tâm lớn Khoảng cách giữa các tim cọc ≥ 3d, và khoảng cách từ tim cọc biên đến mép đài ≥0.7d Bố trí các cọc như trong mặt bằng hình vẽ Áp lực tính toán do phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài: 32.4 Qa ptt= =40 T/m2 2 = (3 × 0.3) 2 (3d ) Diện tích sơ bộ của đáy đài: SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 17 Đồ án nền móng. .. chiều dài cọc 8×2 = 16m • Chọn mác Bêtông 250, Rn = 110 KG/cm2 • Đoạn ngàm vào cọc 0.6m, gồm: + Đoạn chôn vào đài 10 cm + Đoạn đập đầu cọc 50 cm ⇒ Chiều dài cọc còn lại 15.4m Dùng 4Φ16, thép AII cường độ 2800kG/cm2 và Fa = 8.04 cm2 làm cốt chòu lực Bê tông đúc cọc mác 250 có Rn=110kG/cm2 Tiết diện cọc F=30x30=900cm2 Cọc đóng sâu vào đất ở độ sâu: 17.4 m b.Kiểm tra cốt thép theo vận chuyển và dựng cọc: Chiều... đònh sức chòu tải của cọc: a-Xác đònh sức chòu tải của cọc theo vật liệu làm cọc: Qvl = ϕ (Rn× Fb + Ra ×Fa) Xem cọc ngàm trong đài và mũi cọc tựa lên đất yếu ν = 2 lo = ν l= 2x8=16m λ = lo / b =16/0.3 λ = 53.3 ⇒ ϕ = 0.85 Vậy: Qvl = 0.85x(110x302 + 2800x8.04) = 103.3 T b- Xác đònh sức chòu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lý của đất nền: SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 15 Đồ án nền móng GVHD:Nguyễn Viết... sâu: 17.4 m b.Kiểm tra cốt thép theo vận chuyển và dựng cọc: Chiều dài cọc khi vận chuyển và dựng cọc là 8 m Trọng lượng bản thân cọc phân bố đều: q = Fbt γbtnkđ Trong đó: SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 13 Đồ án nền móng GVHD:Nguyễn Viết Tường q là tải trọng tính toán tác dụng lên cọc Fbt – là diện tích tiết diện ngang của cọc n là hệ số vượt tải, n =1.1 γbt là khối lượng riêng của bêtông, γbt... 15.17 × 0.9 − =14.13 T>0 cọc không bò nhổ 6 4 × 0.9 2 Trọng lượng tính toán của cọc: pc=0.3×0.3×15.4×2.5×1.1=3.8 T Ta có: Pttmax + Pc=30.99 + 3.8=34.79 T >Qa =32.4 T Không thoả điều kiện tải tác dụng lên cọc, cọc làm việc ổn đònh Tăng số lượng: n=6 Bố trí cọc trong đài như hình vẽ SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 18 Đồ án nền móng GVHD:Nguyễn Viết Tường Lực truyền xuống cọc : tt p tt = N ± My ×... đứng tại độ sâu mũi cọc do trọng lượng bản thân đất ( T/m2) Nc, Nq,Nγ hệ số sức chòu tải, phụ thuộc vào ma sát trong của đất, hình dạng mũi cọc và phương pháp thi công cọc γ dung trọng ướt của đất ở độ sâu mũi cọc (T/m3) Theo số liệu thống kê đòa chất: γ = 2.08 T/m2 c = 0.43 T/m2 ϕ =32033’=32.550 tra bảng tìm Nc, Nq,Nγ Nc= 46.186 SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 16 Đồ án nền móng Suy ra: GVHD:Nguyễn... Asfs+Apqp Lực ma sát tác dụng lên cọc: Lớp 1: Bùn lẫn sét hữu cơ và cát bụi, xám xanh – xám đen, trạng thái chảy Độ sâu lớp đất: 4.8m ' ϕ fs=Ko σ v tg a+ca Trong đó ϕ a,ca:góc ma sát và lực dính giữa cọc và đất nền Do cọc BTCT nên ϕ a= ϕ =2010’=2.170 ca=c= 0.039 kG/cm2= 0.39 T/m2 Ko:hệ số áp lực ngang K=1-sin ϕ =1-sin2010’=0.96 σ v' ứng suất pháp hữu hiệu của đất nền ở giữa đoạn cọc : σv’ =∑γi’.hi =1.46×(4.8-2)/2=2.04T/m2... =0.43×46.186+32.72×30.48+2.08×0.3×31.186=1056.1T Sức chòu tải cực hạn của cọc: Qu= Asfs+Apqp=0.3×0.3×(0.46+7.1+8.66)+0.3×0.3×1056.1=96.51 T Sức chòu tải cho phép của cọc: 0.3 × 0.3 × (0.46 + 7.1 + 8.66) 0.3 × 0.3 × 1056.1 Q Q + Q a= S + P = =32.4T 2 3 2 3 Thiên về an toàn trong thiết kế ta chọn: Q =Min(Qvl;Qa;) = 32.4 T 4.Chọn cọc và bố trí cọc: Công thức xác đònh sơ bộ số lượng cọc N tt n= xβ Qa β - Hệ số có xét đến ảnh hưởng... 15.17 × 0.9 + =20.22 T 6 4 × 0.9 2 96.05 15.17 × 0.9 − =11.79 T>0 cọc không bò nhổ 6 4 × 0.9 2 Trọng lượng tính toán của cọc: pc=0.3×0.3×15.4×2.5×1.1=3.8 T Ta có: Pttmax + Pc=20.22 + 3.8=24.02 T ≤ Qa =32.4 T Thoả điều kiện tải tác dụng lên cọc, đảm bảo cọc làm việc ổn đònh 5 Kiểm tra ổn đònh nền dưới khối móng quy ước a.Xác đònh khối móng quy ứơc - Góc ma sát trung bình: ∑ ϕ i hi = 1.96 × 2.8 + 16.7 . l*b=1.5*17=25.5 3. Kiểm tra nền còn làm việc như vật liệu “biến dạng đàn hồi” SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 2 Đồ án nền móng GVHD:Nguyễn Viết Tường Khi tính sức chòu tải của đất nền theo trạng thái. 7.Tính cốt thép trong móng: a.Hệ số nền: k = 21 12 ssS − − = σσ σ SVTH:Trương Thanh Hải MSSV:03114053 8 Đồ án nền móng GVHD:Nguyễn Viết Tường Hệ số nền được từ thí nghiệm bàn nén hiện trường. Hệ số nền thay đổi theo nhiều thông số như: bề rộng b, chiều dài L, chiều sâu đặt móng D f và loại đất. Tra theo bảng hệ số nền tiêu chuẩn của Terzaghi ta chọn k 0.3 =35 MN/m 3 Hệ số nền của