Lời cam đoan Tôi xin cam đoan đây là công trình nghiên cứu của riêng tôi. Các số liệu, kết quả nêu trong luận văn là trung thực và cha từng đợc ai công bố trong bất kì công trình nào khác. Tác giả luận văn Võ Ngọc Quân mơc lơc 2.1 §Ỉc ®iĨm ®Þa chÊt c«ng tr×nh khu vùc thµnh phè Hå ChÝ Minh 18 2.1.1 TrÇm tÝch ngn gèc s«ng biĨn hƯ tÇng Thđ §øc (zamQII- IIIt®) 18 2.1.2 TrÇm tÝch ngn gèc s«ng biĨn hƯ tÇng Cđ Chi (amQIII3cc) 18 2.1.3 TrÇm tÝch hƯ tÇng B×nh Ch¸nh (QIV1-2bc) 19 2.1.4 TrÇm tÝch hƯ tÇng CÇn Giê (QIV2-3cg) 20 2.1.5 TrÇm tÝch hƯ tÇng Nhµ BÌ - B×nh Trng (amN13-N21) 21 2.1.6 TrÇm tÝch hƯ tÇng Bµ Miªu (amN22) 21 Lớp 1 23 Đát sét màu nâu 23 Lớp 2 23 Đất bùn sét 23 Lớp 3 23 Bùn á sét 23 Lớp 4 23 Bùn á cát 23 Lớp 5 23 Lớp 6 23 cát 23 Tr×nh tù tÝnh to¸n s¬ bé c¸c th«ng sè khoan phơt nh sau: 40 Qua ®Ỉc ®iĨm ®Þa chÊt c«ng tr×nh cđa khu vùc bê s«ng R¹ch GiÏ, thµnh phè Hå ChÝ Minh (nh ®· tr×nh bµy ë ch¬ng 2), cho thÊy bỊ dµy ®Êt u kh«ng qu¸ lín (kho¶ng 7.0m), bªn díi líp ®Êt u lµ líp sÐt nưa cøng vµ líp c¸t tr¹ng th¸i chỈt võa. S«ng R¹ch GiÏ cã chiỊu réng kho¶ng 85.0m, mùc níc s«ng c¸ch bê hiƯn t¹i 2.0m. Cao ®é mùc níc s«ng thay ®ỉi theo mïa víi møc chªnh mùc níc lµ 3.0m. M¸i dèc tù nhiªn cđa bê s«ng cã tû lƯ 1:3 nªn trong Trang điều kiện bình thờng (không chất tải) bờ sông vẫn ổn định. Tuy nhiên, hiện nay một số đoạn khu vực bờ sông đang tiến hành xây dựng các công trình bên trong, chủ đầu t đã tiến hành san lấp với chiều cao san lấp từ 1.0m đến 2.0m để lấy mặt bằng vận chuyển vận liệu theo đờng sông vào công trình đã gây nên hiện tợng trợt bờ sông rất nghiêm trọng. Do đó, việc xử lý gia cố bờ sông chống trợt bờ sông khi san lấp đạt cao độ thiết kế là hết sức cần thiết 45 Qua cơ sở lý thuyết và thực nghiệm về cọc đất-ximăng cho thấy sức chống cắt của đất đợc gia cố đợc tăng lên đáng kể, đây là cơ sở để lựa chọn phơng pháp cọc đất-ximăng để xử lý trợt bờ sông. Việc lựa chọn công nghệ thi công trộn khô nh phân tích ở Chơng 2 là phù hợp với điều kiện đất nền của khu vực bờ sông Rạch Giẽ, thành phố Hồ Chí Minh 45 Lụựp ủaỏt 1 48 Lụựp ủaỏt 2 48 Mở đầu Công nghệ xử lý nền đất yếu bằng cọc đất-ximăng đã đợc áp dụng tại Việt Nam nhiều năm qua. Hiện nay đã có rất nhiều công nghệ thi công cọc đất-xi măng của các nớc phát triển đợc áp dụng tại Việt Nam nh công nghệ Hercules của Thuỵ Điển, công nghệ cọc đất - ximăng Keller của Đức, công nghệ cọc đất-ximăng Nax Fox, công nghệ Fudo của Nhật Bản. Kèm theo các công nghệ này là các tiêu chuẩn áp dụng. Mỗi công nghệ đều có những điểm u việt khác nhau, tuy nhiên khi áp dụng tại Việt Nam thì vẫn còn gặp nhiều khó khăn và vẫn cha đợc áp dụng rộng rãi. Đối với các khu vực có cấu trúc đất nền khác nhau thì công nghệ xử lý nền đất yếu cũng khác nhau. 1. Tính cấp thiết của đề tài Hiện nay, ở nớc ta một số công trình có sử dụng công nghệ gia cố nền bằng cọc đất-xi măng nh xử lý cho đờng dẫn đầu cầu dự án đờng từ thành phố Cà Mau đi khu Công nghiệp khí điện đạm, cảng Dung Quất, một số hố móng công trình nhà cao tầng tại thành phố Hồ Chí Minh Tuy nhiên, công nghệ này chủ yếu đợc sử dụng để xử lý nền đất yếu, cha có ứng dụng nào để xử lý cho công tác phòng chống trợt các bờ sông. Tại khu vực Thành phố Hồ Chí Minh các bờ sông đều đợc cấu tạo bởi đất yếu (bùn sét), hiện tợng trợt các bờ sông này diễn ra hàng ngày, hàng tháng, hàng năm và gây ra rất nhiều tác động xấu cho công tác xây dựng, quy hoạch lãnh thổ, ảnh hởng đến đời sống dân c và hàng loạt các tác động xấu khác. Để gia cố các bờ sông này, hiện nay, rất nhiều chủ đầu t chọn các biện pháp gia cố rất tốn kém nh tờng cừ Baret, cọc ván bêtông dự ứng lực, hoặc xử lý bằng rọ đá. Công nghệ cọc đất-xi măng hoàn toàn có thể đợc sử dụng để xử lý hiện tợng trợt bờ sông, vừa đảm bảo an toàn phòng chống trợt, vừa đạt hiệu quả kinh tế. Do đó, ứng dụng công nghệ cọc đấtximăng để xử lý phòng chống trợt cho bờ sông khu vực Thành phố Hồ Chí Minh có tính cấp thiết và ý nghĩa thực tiễn rất lớn. 2. Mục đích của đề tài 1 Phân tích, đánh giá lựa chọn công nghệ gia cố nền đất yếu bằng cọc đấtximăng thích hợp để gia cố bảo vệ phòng chống trợt bờ sông khu vực Thành phố Hồ Chí Minh. 3. Đối tợng và phạm vi nghiên cứu - Đối tợng nghiên cứu: Phơng pháp và công nghệ xử lý phòng chống trợt bờ sông bằng cọc đấtximăng. - Phạm vi nghiên cứu: khu vực Thành phố Hồ Chí Minh, áp dụng cho bờ sông Rạch Giẽ, khu đô thị Phớc Nguyên Hng. 4. Nội dung nghiên cứu của đề tài - Nghiên cứu cơ sở lý thuyết, cơ sở thực nghiệm và công nghệ của ph- ơng pháp gia cố nền đất yếu bằng cọc đất-ximăng. - Nghiên cứu đặc điểm địa chất công trình các bờ sông khu vực thành phố Hồ Chí Minh. - Phân tích lựa chọn công nghệ hợp lý gia cố bờ sông khu vực thành phố Hồ Chí Minh. - Tính toán, thiết kế gia cố bờ sông Rạch Giẽ, khu đô thị Phớc Nguyên H- ng, thành phố Hồ Chí Minh. 5. Phơng pháp nghiên cứu Để hoàn thành luận văn, tác giả đã sử dụng các phơng pháp nghiên cứu sau: - Phơng pháp nghiên cứu lý thuyết - Phơng pháp nghiên cứu thực nghiệm: phơng pháp đo vẽ địa hình, khoan lấy mẫu, thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn, thi công cọc đấtximăng. - Phơng pháp thí nghiệm trong phòng xác định cờng độ kháng cắt và c- ờng độ kháng nén của mẫu. - Phơng pháp toán thống kê - Phơng pháp kiểm toán ổn định bờ dốc theo mô hình Plaxis - Phơng pháp phân tích hệ thống 6. ý nghĩa khoa học và thực tiễn 2 - Đề tài bổ sung thêm những hiểu biết chung về công nghệ cọc đất- ximăng. Ngoài ra kết quả nghiên cứu còn là tài liệu tham khảo, định hớng trong việc lựa chọn giải pháp xử lý chống trợt bờ sông. - ứng dụng công nghệ cọc đất-ximăng chống trợt bờ sông khu vực hành phố Hồ Chí Minh có ý nghĩa rất lớn trong xây dựng công trình, quy hoạch lãnh thổ, ổn định đời sống dân c vì hiện nay phần lớn bờ sông khu vực thành phố Hồ Chí Minh đều trợt khi xây dựng công trình bên trên. 7. Cấu trúc luận văn Ngoài phần mở đầu và kết luận, luận văn đợc trình bày trong 4 chơng: Chơng 1- Cơ sở lý thuyết, thực nghiệm phơng pháp gia cố bảo vệ bờ sông bằng cọc đất-ximăng Chơng 2- Đặc điểm địa chất công trình khu vực nghiên cứu Chơng 3- Lựa chọn công nghệ thi công cọc đấtximăng hợp lý để phòng chống trợt bờ sông khu vực thành phố Hồ Chí Minh. Chơng 4- Tính toán, thiết kế gia cố bờ sông Rạch Giẽ, thành phố Hồ Chí Minh bằng cọc đấtximăng Lời cảm ơn 3 Trong quá trình hoàn thành luận văn, tác giả đã nhận đợc sự quan tâm giúp đỡ của của các thầy trong bộ môn Địa chất công trình trờng Đại học Mỏ- Địa Chất nh: PGS.TS Nguyễn Huy Phơng, TS Tô Xuân Vu và đặc biệt là PGS.TS Tạ Đức Thịnh đã tận tình hớng dẫn và giúp đỡ trong quá trình học tập và nghiên cứu của mình. Ngoài ra, tác giả còn nhận đợc sự giúp đỡ, động viên nhiệt tình của bạn bè và đồng nghiệp. Tác giả xin chân thành cảm ơn! Do điều kiện thời gian có hạn, đối tợng nghiên cứu còn mới mẻ cộng với khả năng và kinh nghiệm còn nhiều hạn chế, luận văn chắc chắn không tránh khỏi những thiếu sót nhất định. Rất mong nhận đợc sự đóng góp, bổ sung những ý kiến bổ ích để tác giả hoàn thiện hơn và phát triển luận án khi có điều kiện nghiên cứu tiếp. 4 Chơng 1 Cơ sở lý thuyết, thực nghiệm phơng pháp gia cố bảo vệ bờ sông bằng cọc đất-xi măng 1.1 Cơ sở lý thuyết Cũng nh các phơng pháp cải tạo, gia cố và xử lý nền đất yếu khác, ph- ơng pháp gia cố nền đất yếu bằng cọc đất-ximăng nhằm thay đổi tính chất cơ lý của đất theo hớng nâng cao sức chịu tải, giảm biến dạng của nền, tăng sức chống cắt. Do đó, có thể ứng dụng phơng pháp gia cố đất yếu bằng cọc đất- ximăng để xử lý nền và đảm bảo ổn định mái dốc của bờ sông. Vấn đề là làm sáng tỏ cơ chế của quá trình gia tăng cờng độ của đất, xác định các quá trình nào sẽ xảy ra trong đất khi gia cố bằng cọc đất-ximăng. Làm sáng tỏ cơ chế của những quá trình cơ học và hóa lý xảy ra trong đất, hoàn thiện phơng pháp tính toán nền và chống trợt của mái dốc chính là đã xây dựng đợc cơ sở lý thuyết của phơng pháp. Trên cơ sở phân tích lý thuyết các phơng pháp gia cố nền bằng cọc đất- ximăng có thể nhận thấy khi gia cố bằng cọc đất-ximăng trong đất sẽ diễn ra các quá trình cơ học và hóa lý sau đây: 1.1.1 Quá trình nén chặt cơ học Gia cố và xử lý nền bằng cọc đất-ximăng là dùng thiết bị chuyên dụng để đa một lợng vật liệu vào nền đất dới dạng cọc hỗn hợp ximăng-nớc hoặc ximăng. Lợng vật liệu ximăng, nớc này sẽ chiếm chỗ các lỗ hổng trong đất làm cho độ lỗ rỗng giảm đi, các hạt đất sắp xếp lại, kết quả là đất nền đợc nén chặt Xét một khối đất có thể tích ban đầu V 0 , thể tích hạt rắn V h0 , thể tích ban đầu V r0 ta có: Vo = V ho + V ro (1.1) Sau khi gia c, th tớch khi t s l V, th tớch ht rn l V h , th tớch l rng V r : 5 V = V h + V r (1.2) Nh vy, s thay i th tớch khi t l: V = Vo V = (V ho + V ro ) - (V h + V r ) (1.3) Th tớch cỏc ht rn c coi nh khụng i trong quỏ trỡnh gia c, ngha l V ho = V h , do ú: V = V ro - V r V = V r (1.4) Biu thc (1.4) cho thy: s thay i th tớch khi t khi gia c chớnh l s thay i th tớch l rng trong khi t. Nh vậy, khi gia cố nền bằng cọc đất- xi măng, quá trình nén chặt đất sẽ xảy ra tức thời. Hiệu quả nén chặt phụ thuộc vào thể tích vật liệu đợc đa vào nền, nghĩa là phụ thuộc vào số lợng, đờng kính cũng nh khoảng cách giữa các cọc, hình dạng bố trí cọc. Chiều sâu gia cố phụ thuộc vào chiều sâu vùng hoạt động nén ép dới đáy móng công trình, nghĩa là, tại độ sâu mà ở đó thoả mãn một trong các điều kiện sau đây: - ứng suất nén ép ( z ) nhỏ hơn hoặc bằng 0,1 ứng suất bản thân của đất. - ứng suất nén ép ( z ) nhỏ hơn hoặc bằng áp lực bắt đầu cố kết thấm của đất. - ứng suất nén ép z = 20 30 kPa. Việc kiểm tra đánh giá định lợng tác dụng nén chặt đất khi gia cố nền bằng cọc đất - xi măng có thể thực hiện đợc bằng nhiều phơng pháp nh khoan lấy mẫu đất trong phạm vi giữa các cọc để xác định hệ số rỗng cũng nh khối l- ợng thể tích của đất sau gia cố hoặc dùng thí nghiệm xuyên tĩnh hay nén tĩnh nền. Các công việc này đơn giản, dễ tiến hành. 1.1.2 Quá trình gia tăng cờng độ của cọc gia cố và sức kháng cắt của đất nền Do xi măng đợc sản xuất bằng cách cho thêm thạch cao vào clinker và nghiền nhỏ thành bột, clinker có cấu tạo từ các thành phần: 3CaO.SiO 2 , 2CaO.Al 2 O 3 và 4CaO.Al 2 O 3 .Fe 2 O 3 , nên khi sử dụng hỗn hợp vữa ximăngnớc vào trong đất sẽ xảy ra các quá trình thủy hóa sau: 6 2(3CaO.SiO 2 ) + 6H 2 O = 3CaO.2SiO 2 + 3H 2 O + Ca(OH) 2 Sản phẩm thủy hóa của ximăng xảy ra nhanh và phần lớn cờng độ của cột đạt sau vài tuần. Hydrat Canxi cũng đợc hình thành trong quá trình thủy hóa cũng có phản ứng với các hạt đất sét làm tăng thêm cờng độ của đất, nhng phản ứng này xảy ra rất chậm và kéo dài trong vài năm. Quá trình trên đợc biểu diễn bằng hình 1.1 dới đây: Hình 1.1. Quá trình đạt cờng độ của đất gia cố xi măng Khi gia cố nền đất yếu bằng cọc cát, sức kháng cắt của cọc cát dới tác dụng của tải trọng ngoài xác định theo định luật Coulomb = tg , với là góc ma sát trong của cát. Nhng trong cọc đất-xi măng, do hỗn hợp vữa ximăng-đất có thêm lực dính nên khả năng chịu lực nén và lực cắt của cọc đất- ximăng tăng lên rất đáng kể. Lúc đó, sức kháng cắt của cọc đất-xi măng xác định theo biểu thức = tg + C xm , với C xm là lực dính đợc tạo nên bởi các phản ứng thủy hóa xảy ra trong hỗn hợp vữa ximăng-nớc-đất. Giá trị C xm có thể xác định đợc nhờ thí nghiệm cắt các mẫu chế bị ở trong phòng. Mặt khác, khi trộn xi măng, nớc và hỗn hợp vật liệu này vào nền đất, ở mặt tiếp xúc giữa cọc và đất nền sẽ xảy ra quá trình trao đổi ion và phản ứng puzolan. Các ion Calci hoá trị 2 thay thế các ion Natri và Hydro hoá trị 1 ở trong lớp điện kép bao quanh mỗi hạt khoáng vật sét. Vì cần ít hơn Calci hoá trị 2 để trung hòa lới điện âm trên mặt của mỗi khoáng vật sét nên giảm đợc 7 [...]... tới hạn của cọc là hàm của cường độ kháng cắt của cọc ' σ ult = 2 SU − DXM + 3σ h (1.6) ' ' σ h = σ vo + 0.5∆σ v Cường độ chịu tải dài hạn của cọc đơn có thể lấy từ 0.7 đến 0.95 cường độ chịu tải tới hạn của cọc, cọc đất-ximăng được thi t kế có thể chịu tải lớn nhất q1max với cường độ chịu tải dài hạn của cọc đơn 0.90 cường độ chịu tải tới hạn của cọc: q1 max = 0.90.a.σ ult Tải thi t kế của cọc là: Qcoc... bình - Mẫu số là trò tối thi u và tối đa 300 200 - 335 2.5 2.0 – 4.0 2.0 1.5 – 3.0 24 2.2 §Ỉc ®iĨm ®Þa chÊt c«ng tr×nh khu vùc bê s«ng R¹ch GiÏ thµnh phè Hå ChÝ Minh Khu vùc kh¶o s¸t n»m ë phÝa Nam thµnh phè Hå ChÝ Minh, thc x· Phíc KiĨn, hun Nhµ BÌ, gÇn cÇu R¹ch §Üa VÞ trÝ ®Þa lý nh sau: phÝa B¾c gi¸p s«ng R¹ch GiÏ, phÝa T©y gi¸p ®êng Lª V¨n L¬ng, phÝa §«ng gi¸p ®êng Ngun H÷u Thä Khu vùc nµy hiƯn nay... nhÊt thi t ph¶i sư dơng cäc ®Êt-xim¨ng KÕt qu¶ kiĨm tra biÕn d¹ng lón cđa ®Êt nỊn khi chÊt t¶i còng sÏ ®ỵc thĨ hiƯn trong ch¬ng 4 Do ®ã, xư lý m¸i dèc khi chÊt t¶i cho khu vùc bê s«ng R¹ch GiÏ víi ®iỊu kiƯn ®Þa chÊt c«ng tr×nh nh trªn lµ viƯc lµm hÕt søc cÇn thi t cho tÝnh ỉn ®Þnh l©u dµi cđa c«ng tr×nh 30 Ch¬ng 3 Lùa chän c«ng nghƯ thi c«ng cäc ®Êt-xim¨ng hỵp lý ®Ĩ phßng chèng trỵt bê s«ng khu vùc... qu¶ thÝ nghiƯm trªn mét sè mÉu thư cäc ®Êt-xim¨ng t¹i khu vùc bê s«ng Khu ®« thÞ Phíc Nguyªn Hng, Thµnh phè Hå ChÝ Minh còng cho thÊy cêng ®é kh¸ng nÐn vµ søc kh¸ng c¾t cđa mÉu ®Êt khu vùc ®ỵc gia cè b»ng cäc ®Êt-xim¨ng ®ỵc t¨ng lªn ®¸ng kĨ C¸c chØ tiªu vËt lý vµ c¬ häc cđa mÉu ®Êt tríc khi gia cè ®ỵc thĨ hiƯn trong b¶ng 1.1: 15 B¶ng 1.1 B¶ng c¬ lý líp ®Êt u tríc khi gia cè ChØ tiªu Lùc dÝnh Gãc ma... cọc đơn 0.90 cường độ chịu tải tới hạn của cọc: q1 max = 0.90.a.σ ult Tải thi t kế của cọc là: Qcoc − DX = Aq1 max Trong đó: A: Tiết diện cọc đất-ximăng (1.7) 10 a: A/c2 đối với lưới cọc vng, với c là khoảng cách cọc SU-DXM: Cường độ kháng cắt khơng thốt nước của cọc đất-ximăng ' σ vo : Ứng suất hữu hiệu bản thân ∆σ v : Ứng suất gia tăng b ¶nh hëng cđa vÞ trÝ cäc däc theo mỈt trỵt kh¶ dÜ Trong trêng hỵp... cäc trong hµng b»ng søc kh¸ng c¾t cđa cäc ®¬n e Xư lý toµn khèi Do tÝnh chÊt cđa ®Êt nỊn xư lý kh¸c xa nỊn cha xư lý, cã thĨ xem khèi xư lý ®ỵc ch«n trong ®Êt ®Ĩ trun t¶i träng t¸c dơng ®Õn líp thÝch hỵp (Kitazume, 1996) Bíc ®Çu tiªn gåm ph©n tÝch ỉn ®Þnh c«ng tr×nh bªn trªn lµm viƯc ®ång thêi víi nỊn xư lý Bíc thø hai gåm ph©n tÝch ỉn ®Þnh cđa nỊn xư lý chÞu t¸c ®éng cđa ngo¹i t¶i: ph¸ ho¹i trỵt, lËt,... c«ng cäc ®Êt-xim¨ng hỵp lý ®Ĩ phßng chèng trỵt bê s«ng khu vùc Thµnh Phè Hå ChÝ Minh 3.1 Mét sè c«ng nghƯ thi c«ng phỉ biÕn HiƯn nay, trªn thÕ giíi còng nh t¹i ViƯt Nam, phỉ biÕn mét sè c«ng nghƯ thi c«ng cäc ®Êt-xi m¨ng nh sau: - C«ng nghƯ thi c«ng trén kh« (Dry mixing) - C«ng nghƯ thi c«ng trén ít (Wet mixing) - C«ng nghƯ thi c«ng trén s©u d¹ng ít (Jet Grouting) Trong ph¬ng ph¸p trén kh«, kh«ng khÝ... chøa khÝ Silo Ngn ®iƯn H×nh 3.1 S¬ ®å thi c«ng trén kh« Xi m¨ng Thi c«ng cäc 31 Quy tr×nh thi c«ng gåm c¸c bíc sau: a) §Þnh vÞ thi t bÞ trén b) Xuyªn ®Çu trén xng ®é s©u thi t kÕ ®ång thêi ph¸ t¬i ®Êt; c) Rót ®Çu trén lªn, ®ång thêi phun xi m¨ng vµo ®Êt d) §Çu trén quay vµ trén ®Ịu xi m¨ng víi ®Êt e) KÕt thóc thi c«ng 3.1.1.1 C«ng nghƯ B¾c ¢u Thi t bÞ cã kh¶ n¨ng t¹o cäc ®Õn chiỊu s©u 25 m, ®êng kÝnh 0.6m... tr×nh ®Ịu ph¶i xư lý nỊn tríc khi x©y dùng, h¬n n÷a, do n»m c¹nh s«ng nªn còng x¶y ra hiƯn tỵng trỵt bê s«ng khi san lÊp, v× vËy còng cÇn ph¶i xư lý ỉn ®Þnh trỵt m¸i dèc nh»m ®¶m b¶o ỉn ®Þnh c«ng tr×nh ®ång thêi t¹o c¶nh quan cho khu vùc MỈt c¾t ®Þa chÊt c«ng tr×nh khu vùc tõ trªn xng gåm c¸c líp ®Êt nh sau: - Líp ®Êt lÊp: C¸t san lÊp mµu vµng nh¹t, x¸m vµng, b¾t gỈp t¹i mét vµi n¬i trong khu vùc, bªn díi... gia cè lµ mét nỊn míi, cã tÝnh chÊt c¬ lý míi Râ rµng lµ, tríc khi gia cè, nỊn thi n nhiªn lµ mét nỊn ®Êt u víi c¸c tÝnh chÊt c¬ lý kh«ng ®¸p øng ®ỵc yªu cÇu x©y dùng Sau khi gia cè, c¸c chØ tiªu c¬ lý ®¨ thay ®ỉi mét c¸ch ®¸ng kĨ nh ®é Èm, hƯ sè rçng gi¶m, khèi lỵng thĨ tÝch, lùc dÝnh, gãc ma s¸t trong t¨ng nhê c¸c qu¸ tr×nh cè kÕt vµ t¸c dơng cđa c¸c ph¶n øng ho¸ lý gi÷a xi m¨ng, víi ®Êt nỊn trong qu¸ . chọn công nghệ hợp lý gia cố bờ sông khu vực thành phố Hồ Chí Minh. - Tính toán, thi t kế gia cố bờ sông Rạch Giẽ, khu đô thị Phớc Nguyên H- ng, thành phố Hồ Chí Minh. 5. Phơng pháp nghiên cứu Để. bằng cọc đất-ximăng Chơng 2- Đặc điểm địa chất công trình khu vực nghiên cứu Chơng 3- Lựa chọn công nghệ thi công cọc đấtximăng hợp lý để phòng chống trợt bờ sông khu vực thành phố Hồ Chí Minh. Chơng. pháp cọc đất-ximăng để xử lý trợt bờ sông. Việc lựa chọn công nghệ thi công trộn khô nh phân tích ở Chơng 2 là phù hợp với điều kiện đất nền của khu vực bờ sông Rạch Giẽ, thành phố Hồ Chí Minh