ðồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS. Dương Hồng Thẩm SVTH : Nguyễn Thái Ngọc Châu MSSV : 20661024 Trang 1 CHƯƠNG 1 GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH 1.1 M ục ñích lựa chọn công trình Là một sinh viên sắp tốt nghiệp, với những nhận thức về xu hướng phát triển của ngành xây dựng và xét năng lực của bản thân, ñược sự ñồng ý của giáo viên hướng dẫn. Em ñã quyết ñịnh chọn ñề tài “Thiết kế chung cư Ngọc Lan 1 - L ô A”, ở phường Phú Thuận, quận 7, Tp. Hồ Chí Minh. 1.2 Giới thiệu về công trình Công trình có mặt bằng chữ nhật, có tổng diện tích xây dựng là 1350 m 2 . Toàn bộ các mặt chính diện ñược lắp ñặt các hệ thống cửa sổ ñể lấy ánh sáng, xen kẽ với tường xây. Dùng tường xây dày 200 mm làm vách ngăn tiếp giáp với bên ngoài, tường xây dày 100 mm dùng làm vách ngăn chia các phòng trong một căn hộ…. 1.3 Giải pháp mặt bằng và phân khu chức năng Số tầng : 2 tầng hầm, 1 trệt, 16 tầng lầu, một sân thượng (có mái) Phân khu chức năng Tầng hầm 2 : là hầm kỹ thuật, chứac các thiết bị máy móc… Tầng hầm 1 : là nơi ñể xe Tầng trệt : làm văn phòng, sảnh. Lầu 1 – 16 : dùng làm căn hộ, có 8 căn hộ mỗi tầng. Tầng mái : có hệ thống thoát nước mưa, hồ nước mái, và thiết bị thu sét. Hình 1.1 Mặt bằng tầng ñiển hình ðồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS. Dương Hồng Thẩm SVTH : Nguyễn Thái Ngọc Châu MSSV : 20661024 Trang 2 1.4 Giải pháp ñi lại 1.4.1. Giao thông ñứng Giao thông ñứng liên hệ giữa các tầng thông qua hệ thống hai thang máy khách, mỗi cái 8 người, tốc ñộ 120m/phút, chiều rộng cửa 800 mm, ñảm bảo nhu cầu lưu thông cho khoảng 300 người với thời gian chờ ñợi khoảng 40s. Bề rộng cầu thang bộ là 1575 mm dược thiết kế ñảm bảo nhu cầu thoát người nhanh, an toàn khi có sự cố xảy ra. Cầu thang bộ và cầu thang máy ñược ñặt ở vị trí trung tâm nhằm ñảm bảo khoảng cách xa nhất ñến cầu thang nhỏ hơn 20m ñể giải quyết việc phòng cháy chữa cháy. 1.4.2. Giao thông ngang Giao thông trên từng tầng thông thông qua hệ thống giao thông rộng 2.3m nằm giữa mặt bằng tầng, ñảm bảo lưu thông ngắn gọn, tiện lợi ñến từng căn hộ. 1.5 ðặc ñiểm khí hậu – khí tượng - thuỷ văn tại TP. Hồ Chí Minh Thành phố Hồ Chí Minh nằm trong vùng nhiệt ñới gió mùa nóng ẩm. Chia làm hai mùa rõ rệt:mùa mưa và mùa khô. Các yếu tố khí tượng: Nhiệt ñộ trung bình năm: 26 0 C. Nhiệt ñộ thấp nhất trung bình năm: 22 0 C. Nhiệt cao nhất trung bình năm: 30 0 C. Số giờ nắng trung bình khá cao Lượng mưa trung bình năm: 1000-1800mm/năm ðộ ẩm tương ñối trung bình: 78% Hướng gió chính thay ñổi theo mùa Mùa khô: Từ Bắc chuyển sang ðông, ðông Nam và Nam. Mùa mưa: Tây-Nam và Tây • Tầng suất lặng gió trung bình hàng năm là 26% Thủy triều tương ñối ổn ñịnh, ít xảy ra những hiện tượng biến ñổi về dòng nước, không có lụt lội chỉ có ở vùng ven thỉnh thoảng xảy ra. 1.6.Giải pháp kỹ thuật 1.6.1.ðiện Công trình sử dụng ñiện cung cấp từ hai nguồn: Lưới ñiện thành phố và máy phát ñiện riêng. Toàn bộ ñường dây ñiện ñược ñi ngầm ( ñược tiến hành lắp ñặt ñồng thời trong quá trình thi công ). Hệ thống cấp ñiện chính ñi trong các hộp kỹ thuật và phải ñảm bảo an toàn, không ñi qua khu vực ẩm ướt, tạo ñiều kiện dễ dàng khi sữa chữa. Ở mỗi tầng ñều có lắp ñặt hệ thống an toàn ñiện: hệ thống ngắt ñiện tự ñộng từ 1A ñến 80A ñược bố trí an ( ñảm bảo an toàn phòng cháy nổ . 1.6.2.Hệ thống cung cấp nước Công trình sử dụng nước từ hai nguồn: nước ngầm và nước máy. Tất cả ñược chứa trong bể nước ngầm ñặt ngầm ở tầng hầm. Sau ñó ñược hệ thống máy bơm bơm lên hồ nước mái và từ ño ñược phân phối cho các tầng của công trình theo các ñường nước dẫn nước chính. Các ñường ống ñứng qua các tầng ñều ñược bọc trong hộp gaine. Hệ thống cấp nước ñi ngầm trong các hộp kỹ thuật. Các ñường ống cứu hõa chính ñược ñặt ở mỗi tầng. ðồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS. Dương Hồng Thẩm SVTH : Nguyễn Thái Ngọc Châu MSSV : 20661024 Trang 3 1.6.3. Hệ thống thoát nước Nước mưa từ mái sẽ ñược thoát theo lỗ chảy ( bề mặt mái ñược tạo dốc ) và chảy vào các ống thoát nước mưa (Ø = 140 mm ) ñi xuống dưới. Riêng hệ thống thoát nước thải sử dụng sẽ bố trí riêng 1.6.4. Hệ thống thông gió và chiếu sáng Chiếu sáng: Toàn bộ nhà ñược chiếu sáng bằng ánh sáng tự nhiên và bằng ñiện. Ở tại các lối ñi lên xuống cầu thang, hành lang và nhất là tầng hầm ñều có lắp ñặt thêm ñèn chiếu sáng Thông gió: Ở các tầng ñều có cửa sổ tạo sự thông thoáng tự nhiên. Riêng tầng hầm có bố trì thêm hệ thống thông gió và chiếu sáng 1.7 An toàn phòng cháy chữa cháy Trang bi các bộ súng cứu hỏa ( ống gai Ø 20 dài 25m, lăng phun Ø 13 ) ñặt tại phòng trực , có 01 hoặc 02 vòi cứu hỏa ở mỗi tầng tùy thuộc vào khoảng không ở mỗi tầng và ống nối ñược cài từ tầng một ñến vòi chữa cháy và các bản thông báo cháy Các vòi phun nước tự ñộng ñược ñặt ở tất cả các tầng theo khoảng cách 3m một cái và ñược nối với các hệ thống chữa cháy và các thiết bị khác bao gồm bình chữa cháy khô ở tất cả các tầng. Dèn báo cháy ở cửa thoát hiểm, ñèn báo khẩn cấp ở tất cả các tầng. Hóa chất: sử dụng một số lớn các bình cứu hỏa hóa chất ñặt tại các nơi như cửa ra vào kho, chân cầu thang mỗi tầng. 1.8.Hệ thống thoát rát Rác thải ñược chứa ở gian rác, bố trí ở tầng hầm, có một bộ phận chứa rác ở ngoài. Gaine rác ñược thiết kế kín ñáo, tránh làm bốc mùi gây ô nhiễm. ðồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS. Dương Hồng Thẩm SVTH : Nguyễn Thái Ngọc Châu MSSV : 20661024 Trang 4 CHƯƠNG 2 THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 2.1 Số liệu ban ñầu Kích thước bậc thang ñược chọn theo tỷ lệ 2h b + l b = 580 ÷ 600(mm). Trong ñó: h b – chiều cao bậc; l b – chiều rộng bậc; chọn h b = 165 mm ; l b = 270 mm Chiều dài vế thang theo phương ngang l = số bậc × chiều cao ñài bậc = 9 × 270 = 2430 mm Chọn chiều dày bản thang : h bt = 110 mm Chiều dài vế thang theo phương xiên: 2 2 2 2 3300 ( 1 2) 2430 2937 2 L l cdo cdo mm   = + − = + =     Hình 2.1 Mặt cắt ngang của cầu thang ðồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS. Dương Hồng Thẩm SVTH : Nguyễn Thái Ngọc Châu MSSV : 20661024 Trang 5 Hình 2.2 Mặt bằng và mặt cắt của cầu thang 2.2 Tính toán bản thang 2.2.1 Sơ ñồ tính Do 2 vế giống nhau nên chỉ tính toán thép cho vế 1, vế 2 bố trí tương tự Hình 2.3 Sơ ñồ tính và tải trọng tác dụng lên cầu thang 2.2.2 Tải trọng Tĩnh tải Trọng lượng bản than các lớp cấu tạo ñược xác ñịnh theo công thức: c i i i g n γ δ = ∑ × × Trong ñó: γ i – khối lượng của lớp thứ i; δ i – chiều dày của lớp thứ i; ðồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS. Dương Hồng Thẩm SVTH : Nguyễn Thái Ngọc Châu MSSV : 20661024 Trang 6 n i – hệ số tin cậy của lớp thứ i; Trọng lượng một bậc thang 0.5 16 1.1 0.5 0.27 0.165 0.392 b b b G n l h γ = × × × × = × × × × = Trọng lượng 9 bậc thang phân bố ñều trên chiều dài bản thang(bản nghiêng) 2 9 0.392 1.2 / 2.937 b g kN m × = = Tải trọng của lan cang truyền vào bản thang ñược lấy theo mục 4.4 của TCVN 2737 – 1995 2 1.5 1.2 0.613 / 2.937 tt lc g kN m × = = STT Cấu tạo bản thang δ i (m) γ i (kN/m 3 ) n i g i (kN/m 2 ) Chiếu Nghỉ, Chiếu Tới 1 ðá granit 0.01 20 1.1 0.22 2 Vữa lót 0.02 20 1.2 0.48 3 Bản BTCT 0.1 Trọng lượng bản BTCT do Sap tự tính 4 Vữa trát 0.02 20 1.2 0.48 g tt cn 1.18 Bản Thang 5 ðá granit 0.01 20 1.1 0.22 6 Vữa lót 0.02 20 1.2 0.48 7 Gạch 16 1.1 1.2 8 Vữa lót 0.02 20 1.2 0.48 9 Bản BTCT 0.1 Trọng lượng bản BTCT do Sap tự tính 10 Vữa trát 0.02 20 1.2 0.48 11 Tay vịn lang can 0.613 g tt bt 3.473 Bảng 2.1 Xác ñịng trọng lượng của chiếu nghỉ và chiếu tới Hoạt tải 2 3 1.2 3.6( / ) tc tt p p n kN m = × = × = trong ñó: p tc – tải trọng tiêu chuẩn lấy theo bảng 3 TCVN 2737 – 1995, ñối với cầu thang chung cư lấy ptc = 3 (kN/m 2 ); n – hệ số tin cậy; Tải toàn phần Bảng chiếu nghỉ, chiếu tới 2 1.18 3.6 4.78( / ) tt tt tt cn cn q g p kN m = + = + = Bản thang 2 3.473 3.6 7.073( / ) tt tt tt bt bt q g p kN m = + = + = ðồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS. Dương Hồng Thẩm SVTH : Nguyễn Thái Ngọc Châu MSSV : 20661024 Trang 7 2.2.3 Nội lực Dùng phần mềm Sap v7.47 ñể giải. Hình 2.4 Khai báo ñặc trưng vật liệu cho bê tông Hình 2.5 Khai báo tiết diện dầm ðồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS. Dương Hồng Thẩm SVTH : Nguyễn Thái Ngọc Châu MSSV : 20661024 Trang 8 Hình 2.6 Mômen và lực cắt trong vế thang 2.2.4 Tính toán cốt thép Bản thang ñược tính như cấu kiện chịu uốn Giả thuyết tính toán: a = 20 mm là chiều dày lớp bê tông bảo vệ; h 0 = 110 – 20 = 90 mm là chiều cao có ích của tiết diện; b = 1000 mm là bề rộng tính toán của dải. ðặc trưng vật liệu tính toán Bảng 2.2 ðặc trưng của vật liệu Kết quả tính toán cốt thép ñược trình bày trong bảng sau Bê tông B20 Thép CII γ b R b (Mpa) R bt (Mpa) E b (Mpa) ξ R R s (Mpa) R sc (Mpa) E s (Mpa) 1.0 11.5 0.9 27x10 3 0.623 280 280 21x10 4 ðồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS. Dương Hồng Thẩm SVTH : Nguyễn Thái Ngọc Châu MSSV : 20661024 Trang 9 Tên cấu kiện Vị trí M (kNm) b (m) h 0 (m) α m ξ A s tt (mm 2 ) Chọn thép % µ Nhận xét n (mm) a (mm) A s chọn (mm 2 ) Bản chiếu tới Gối trái 0 10 3 90 0 0 0 8 200 252 0.28 Cấu tạo Nh ịp 1.52 10 3 90 0.016 0.016 59.14 8 200 252 0.28 Thỏa Gối phải 6.84 10 3 90 0.073 0.076 280.93 10 200 393 0.44 Thỏa Bản thang Gối trái 6.84 10 3 90 0.073 0.076 280.93 10 200 393 0.44 Thỏa Nh ịp 4.72 10 3 90 0.051 0.052 192.21 8 200 252 0.28 Thỏa Gối phải 4.82 10 3 90 0.052 0.053 195.91 8 200 252 0.28 Thỏa Bản chiếu nghỉ Gối trái 4.82 10 3 90 0.052 0.053 195.91 8 200 252 0.28 Thỏa Nh ịp 1.05 10 3 90 0.011 0.011 40.66 8 200 252 0.28 Thỏa Gối phải 0 10 3 90 0 0 0 8 200 252 0.28 Cấu tạo Bảng 2.3 Tính toán cốt thép cho bản thang 2.3 Tính toán dầm thang 2.3.1 Sơ ñồ tính Hình 2.7 Sơ ñồ tính và tải trọng tác dụng lên dầm chiếu tới 2.3.2 Tải trọng Chọn tiết diện dầm 200 × 300 Tải trọng tác dụng lên dầm Trọng lượng bản thân dầm 2 ( ) (0.3 0.11) 1.1 25 5.225( / ) d dcn b g h h n kN m γ = − × × = − × × = Trong ñó: h dcn – chiều cao của dầm chiếu nghỉ; h b – chiều cao bậc thang; Tải phân bố ñều do vế thang truyền vào dầm chiếu nghỉ 3.473( / ) vt q kN m = Tổng tải tác dụng lên dầm q = 5.225 + 3.473 + 3.6 = 12.298 (kN/m 2 ) ðồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS. Dương Hồng Thẩm SVTH : Nguyễn Thái Ngọc Châu MSSV : 20661024 Trang 10 2.3.3 Nội lực Hình 2.8 Biểu ñồ mômen trong dầm chiếu tới Hình 2.9 Biểu ñồ lực cắt trong dầm chiếu tới 2.3.4 Tính toán cốt thép Tính cốt thép dọc Giả thuyết tính toán: a = 30 mm là chiều dày lớp bê tông bảo vệ; h 0 = 300 – 30 = 270 mm là chiều cao có ích của tiết diện; ðặc trưng vật liệu sử dụng tính toán : Bê tông 20 Cốt thép CII R b (Mpa) R bt (Mpa) E b (Mpa) ξ R R s (Mpa) R sc (Mpa) E s (Mpa) 11.5 0.9 27x10 3 0.656 280 280 21x10 4 Bảng 2.4 ðặc trưng vật liệu tính toán Kết quả tính toán ñược trình bày trong bảng sau Tên cấu kiện Vị trí M (kNm) b(mm) h 0 (mm) α m ξ A s tt (mm 2 ) Chọn thép % µ Nhận xét Φ (mm) A s ch ọn (mm) Dầm thang Gối Lấy 30% momen ở nhịp ñể bố trí cho gối 2 Φ 12 226.2 0.28 Cấu tạo Nhịp 5.82 300 270 0.023 0.023 76.52 4 Φ 12 452.4 0.56 Cấu tạo Bảng 2.5 Tính toán cốt thép cho dầm thang Tính toán cốt ñai ðặc trưng vật liệu Bê tông 20 Cốt thép CII R b (Mpa) R bt (Mpa) E b (Mpa) ξ R R s (Mpa) R sc (Mpa) E s (Mpa) 11.5 0.9 27x10 3 0.656 280 280 21x10 4 Bảng 2.6 ðặc trưng vật liệu [...]... m 91 576 0. 019 4 m92 0. 016 1 k 91 0.0450 k92 M1(kNm) M2(kNm) MI(kNm) MII(kNm) 0.0372 11 .17 9.27 25.92 21. 43 B ng 3 .14 Momen dương và âm l n nh t Tên c u V trí ki n B n Phương G i thành ng n Nh p Phương G i dài Nh p h0 16 0 16 0 16 0 16 0 ξ 0 .10 2 0.043 0.083 0.036 z (mm) Mtc As ch n (kNm) (mm2) 15 7.08 16 1.7 15 8.48 16 2.2 21. 43 11 .17 25.92 9.27 9 81 392 785 392 B ng 3 .15 Ki m tra v t n t (kN/m2) (mm) Nh n xét 14 3868.92... l1 × l2 m 91, m92, k 91, k92 là các h s ñư c tra b ng Trong ñó P(kN/m) m 91 635.63 0. 019 4 m92 0. 016 1 k 91 0.0450 k92 M1(kNm) M2(kNm) MI(kNm) MII(kNm) 0.0372 12 .33 10 .23 28.6 23.65 B ng 3 .11 Momen dương và âm l n nh t 3.4.3 Tính c t thép ð c trưng v t li u γb 1. 0 Rb (Mpa) 11 .5 Bê tông B20 Rbt(Mpa) Eb(Mpa) 0.9 27x103 ξR 0.596 Rs(Mpa) 225 Thép CI Rsc(Mpa) 225 Es(Mpa) 21x104 B ng 3 .12 ð c trưng v t li u c a. .. γb 1. 0 Rb (Mpa) 11 .5 Bê tông B20 Rbt(Mpa) Eb(Mpa) 0.9 27x103 ξR 0.596 Rs(Mpa) 225 Thép CI Rsc(Mpa) 225 Es(Mpa) 21x104 B ng 3.5 ð c trưng v t li u tính toán cho b n n p V i b = 10 00 mm : a = 25 mm ; ho = h – a = 10 0– 15 = 85 mm Các công th c tính toán αm = M γ b × Rb × b × h 2 o ξ = 1 − 1 − 2α m As = ξ × γ b × Rb × b × h0 Rs Ki m tra hàm lư ng c t thép µmin = 0 .1% ≤ µ = AS γ ×R 11 .5 × 10 0 ≤ µ max =... Phương dài h0 (mm) αm ξ Astt (mm2) 16 0 0.097 0 .10 2 834 .13 G i 28.6 10 00 Nh p 12 .33 10 00 16 0 0.042 0.043 3 51. 64 G i 23.65 10 00 16 5 0.08 0.083 678.76 Nh p 10 .23 10 00 16 5 0.035 0.036 294.4 Ch n thép 10 @80 (981mm) 10 @ 200 (392mm) 10 @10 0 (785mm) 10 @ 200 (392mm) µ% 0.52 0.22 0.42 0 .18 B ng 3 .13 Tính c t thép b n ñáy 3.4.4 Ki m tra v t n t b n ñáy g tc = 5.6(kN / m2 ) tc pn = γ n × h = 10 × 2 = 20(kN / m... (m) H s vư t t i 0. 01 0.03 0.24 0. 015 G ch ceramic L p v a lót sàn L p sàn BTCT L p v a trát tr n ng thi t b v sinh ðư ng ng thi t b M E Tr n treo th ch cao Tr ng lư ng vách ngăn T ng Tr ng lư ng riêng (kN/m3) 20 18 25 18 0.5 0.5 0 .15 0.5 1. 1 1. 3 1. 1 1. 3 1. 1 1. 1 1. 1 1. 3 T ng t i tiêu ch n (kN/m2) T ng t i tính toán 0.2 0.54 6 0.27 0.5 0.5 0 .15 0.5 8.66 0.22 0.702 6.6 0.35 0.55 0.55 0 .17 0.65 9.792 (kN/m2)... s ct ≤ hay 300mm 3 ð c trưng v t li u γb 1. 0 Rb (Mpa) 11 .5 Bê tông B20 Rbt(Mpa) Eb(Mpa) 0.9 27x103 ξR 0.596 Rs(Mpa) 225 Thép CI Rsc(Mpa) 225 Es(Mpa) 21x104 B ng 3 .18 ð c trưng v t li u tính c t ñai φ (mm) ðai s d ng n 8 H s ph thu c lo i bê tông 2 2 Asw (mm ) 10 0.6 ϕb1 ϕb 2 ϕb 3 ϕb 4 0.885 2 0.6 1. 5 B ng 3 .19 Các h s ph thu c Tên c u ki n Q (kN) b h h0 (mm) (mm) (mm) Q0 (kN) Nh n xét Dn1 71. 94 300... li u γb 1. 0 Rb (Mpa) 11 .5 Bê tông B20 Rbt(Mpa) Eb(Mpa) 0.9 27x103 ξR 0.596 Rs(Mpa) 225 Thép CI Rsc(Mpa) 225 Es(Mpa) 21x104 B ng 3.7 ð c trưng v t li tính toán cho b n thành V i b = 10 00 mm ; a = 20 mm ; ho = h – a = 10 0– 20 = 80 mm Tên c u ki n V trí M (kNm) b (mm) h0 (mm) αm ξ Astt (mm2) G i 6.22 10 00 80 0.085 0.089 363. 91 Nh p 2.82 10 00 80 0.038 0.039 15 9.47 B n thành Ch n thép ð t và φ8 @13 0 (393mm)... 375 11 6.438 C t ñai theo c u t o Dn3 31. 96 300 400 375 11 6.438 C t ñai theo c u t o Dd1 383.8 400 500 475 209.25 Tính c t ñai Dd3 717 . 81 400 500 475 209.25 Tính c t ñai B ng 3.20 Ki m tra ñi u ki n tính c t ñai SVTH : Nguy n Thái Ng c Châu MSSV : 206 610 24 Trang 31 ð án t t nghi p k sư xây d ng Tên c u ki n Q (kN) Dd1 Dd3 GVHD : TS Dương H ng Th m b (mm) h0 (mm) 383.8 400 717 . 81 400 475 smax (mm2) 317 .45... trưng v t li u γb 1. 0 Rb (Mpa) 11 .5 Bê tông B20 Rbt(Mpa) Eb(Mpa) 0.9 27x103 ξR 0.596 Rs(Mpa) 280 Thép CII Rsc(Mpa) 280 Es(Mpa) 21x104 B ng 3 .16 ð c trưng v t li u ñ tính thép d c Các công th c tính toán αm = M γ b × Rb × b × h 2 o ξ = 1 − 1 − 2α m As = ξ × γ b × Rb × b × h0 Rs Ki m tra hàm lư ng c t thép µ min = 0 .1% ≤ µ = AS γ ×R 11 .5 × 10 0 ≤ µ max = ξ R × b b = 0.596 × 10 0 = 3.05% 225 b × h0 Rs SVTH... + 2.5 f pi = 13 95 − 0.025 × ( ) 13 95 = 12 86.5( MPa ) 10 13 95 + 12 86.5 ng su t trung bình trong cáp: f p = = 13 40.77( MPa ) 2 Bi n d ng do ng su t trung bình fp 13 40.77 × 31. 1 ∆ = ×l = = 0. 214 (m) = 214 (mm) E 1. 95 10 5 4.4.2 T n hao ng su t do bi n d ng vùng neo Vùng neo cho phép bi n d ng l n nh t là 6mm ∆ × E 0.006 19 5 10 5 ∆f = = = 39( N / mm2 ) l 30 ng su t trung bình sau khi hao ma sát và bi n . 0.22 6 V a lót 0.02 20 1. 2 0.48 7 Gạch 16 1. 1 1. 2 8 V a lót 0.02 20 1. 2 0.48 9 Bản BTCT 0 .1 Trọng lượng bản BTCT do Sap tự tính 10 V a trát 0.02 20 1. 2 0.48 11 Tay vịn lang can 0. 613 g tt bt . 1 ðá granit 0. 01 20 1. 1 0.22 2 V a lót 0.02 20 1. 2 0.48 3 Bản BTCT 0 .1 Trọng lượng bản BTCT do Sap tự tính 4 V a trát 0.02 20 1. 2 0.48 g tt cn 1. 18 Bản Thang 5 ðá granit 0. 01 20 1. 1. Gạch ceramic 0. 01 20 1. 2 0.24 V a lót 0.02 20 1. 2 0.48 Lớp chống thấm 0. 01 20 1. 1 0.22 Bản BTCT 0 .18 25 1. 1 4.95 V a trát 0. 015 20 1. 2 0.36 Tổng 6.25 Bảng 3 .10 Tĩnh tải c a bản ñáy Hoạt