Đang tải... (xem toàn văn)
đồ án nền móng công trình giao thông.thiết kế nền móng 1. Điều kiện địa chất công trình: Điều kiện địa chất công trình trong phạm vi khảo sát đơn giản , 2 lớp sét và 1 lớp cát phân bố. +Lớp 1: Sét pha màu xám,lẫn sạn: phân bố trên bề mặt đất, có chiều dày của lớp là 8.2(m); có cường độ yếu ,không có khả năng chịu lực khi đặt móng trong tầng đất này. +Lớp 2: Cát pha màu xám, trạng thái dẻo: phân bố ở lớp giữa, có chiều dày lớp là 12.1(m) ; đất ở trạng thái dẽo, chỉ số SPT thay đổi từ 9 – 13 nên không đủ khả năng chịu lực khi đặt tải trọng lên lớp đất này. +Lớp 3: Cát hạt to, mu xm vng,kết cấu chặt vừa.: phân bố sát tầng đá gốc , có cường độ ổn định, chỉ số SPT >20 nên đủ khả năng chịu lực khi đặt móng công trình trong tầng đất này. .
BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận BÀI TẬP LỚN MÔN HỌC NỀN MÓNG A/THUYẾT MINH, TÍNH TOÁN : I/Số liệu thiết kế : (1 9 8) 1.1 Tải trọng tác dụng : Tải trọng Đơn vị Số liệu tt tc N - Tĩnh tải tiêu chuẩn kN 5315 ht tc N - Hoạt tải tiêu chuẩn kN 1350 H tc - Hoạt tải tiêu chuẩn tc x H kN 145 tc y H kN 170 M tc - Hoạt tải tiêu chuẩn tc y M kN.m 850 tc x M kN.m 950 1.2 Số liệu thủy văn và chiều dài nhịp : Đơn vị Số liệu MNCN m 9.60 MNTN m 3.50 MNTT m 4.70 H tthuyền m 6.00 MNTC m Lấy cao hơn MNTN 1-1.5m Cao độ mặt đất tự nhiên m 0 Cao độ mặt đất sau xói lở m -1.65 Chiều dài nhịp tính toán m 41.40 Sông có thông thuyền 1.3 Số liệu địa chất : Tên lớp Bề dày lớp W W L W P I P I L γ γ s γ c e S r ϕ C Cu m % % % % - kN/ m 3 kN/m 3 kN/m 3 - - Độ kN /m kPa SVTH: Nguyễn Thành Va Page 1 1 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận 2 1 8.2 31.2 29.5 15.1 14.4 1.12 16.9 26.7 12.88 1.073 0.777 3°26’ 5. 7 5 2 12.1 21.5 27.6 22.1 5.5 0.55 18.6 26.7 14.87 0.796 0.842 19°28’ 7. 0 64 3 19.6 19.5 26.5 16.30 0.625 0.831 36°28’ 1. 0 Trong đó : W (%) : Độ ẩm W L (%) : Độ ẩm giới hạn chảy W P (%) : Độ ẩm giới hạn dẻo I P (%) : Chỉ số dẻo của đất I L : Độ sệt của đất γ (kN/m 3 ) : Trọng lượng thể tích tự nhiên của đất γ S (kN/m 3 ) : Trọng lượng thể tích của hạt đất γ c (kN/m 3 ) : Trọng lượng thể tích khô của đất e : Hệ số rỗng S r : Hệ số bão hòa ϕ( Độ ) : Góc ma sát trong của đất C (kN/m 2 ) : Lực dính đơn vị Cu (kPa) : Cường độ kháng cắt không thoát nước trung bình a (m 3 /kN) : Hệ số nén lún Cấu trúc địa chất và đặc điểm của các lớp đất Chiều sâu lỗ khoan: 30.0m. Lớp 1: Sét pha màu xám, lẫn sạn, trạng thái dẻo chảy. Lớp đất số 1 gặp ở lỗ khoan PA08 ở trạng thái dẻo chảy.Chiều dày của lớp là 8.2 m. Cao độ mặt lớp là 0.0 m. Cao độ đáy lớp là -8.2 m. Độ rỗng n = 0.5176 Lớp 2: Cát pha màu xám, trạng thái dẻo. Lớp đất số 2 gặp ở lỗ khoan PA08 ở trạng thái dẻo.Chiều dày của lớp là 12.1 m. Cao độ mặt lớp là -8.2 m. Cao độ đáy lớp là -20.3 m. SVTH: Nguyễn Thành Va Page 2 2 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận Độ rỗng n = 0.443 Lớp 3: Cát hạt to, màu xám vàng, kết cấu chặt vừa. Lớp đất số 3 gặp ở lỗ khoan PA08 ở trạng thái chặt vừa.Cao độ mặt lớp là -20.3 m. Cao độ đáy lớp vượt q chiều sâu mũi khoan Độ rỗng n = 0.385 NHẬN XÉT VÀ KIẾN NGHỊ : 1. Điều kiện địa chất cơng trình: Điều kiện địa chất cơng trình trong phạm vi khảo sát đơn giản , 2 lớp sét và 1 lớp cát phân bố. +Lớp 1: Sét pha màu xám,lẫn sạn: phân bố trên bề mặt đất, có chiều dày của lớp là 8.2(m); có cường độ yếu ,khơng có khả năng chịu lực khi đặt móng trong tầng đất này. +Lớp 2: Cát pha màu xám, trạng thái dẻo: phân bố ở lớp giữa, có chiều dày lớp là 12.1(m) ; đất ở trạng thái dẽo, chỉ số SPT thay đổi từ 9 – 13 nên khơng đủ khả năng chịu lực khi đặt tải trọng lên lớp đất này. +Lớp 3: Cát hạt to, mu xm vng,kết cấu chặt vừa.: phân bố sát tầng đá gốc , có cường độ ổn định, chỉ số SPT >20 nên đủ khả năng chịu lực khi đặt móng cơng trình trong tầng đất này. Từ các nhận xét trên nên sử dụng giải pháp móng cọc ma sát bằng BTCT và lấy lớp đất so 3 làm tầng tựa đầu cọc . 2. Đánh giá điều kiện thuỷ văn: Khi ta xây dựng cầu, móng trụ cầu trở thành vật chắn dòng chảy tự nhiên của lòng sông gây nên xói lỡ chung dòng chảy và xói lỡ cục bộ tại trụ và mố, do đó để thiết kế mố trụ ta cần phải tính đến yếu tố này. Giả đònh rằng cột nước dâng dưới cầu sau khi xây xong là không đáng kể đồng thời xem chiều sâu nước trung bình dưới cầu sau khi xói bằng MNTC. h tb =MNTC = 4,5 m. Mặt khác ta giả đònh trụ cầu ít bò ảnh hưởng của xói cục bộ. Ở bài thiết kế này, đối với đòa chất như ta đã phân tích trên đều là đất yếu . Như vậy ta không thể làm móng nông vì nếu làm móng nông thì phải đặt móng đến lớp đất tốt ở rất sâu dẫn đến kích thước móng rất lớn gây tốn kém về khối lượng, thời gian thi công do đó ta không chọn giải pháp móng nông . Giải pháp còn lại ở đây là ta chọn 1 trong 2 phương án đó là móng cọc bệ thấp hoặc móng cọc bệ cao .Móng cọc bệ thấp có giá thành cao và thi công phức tạp hơn móng cọc bệ cao. do dó ta chọn phương án móng cọc bệ cao để thiết kế kỹ thuật. II/ Xác định kích thước trụ : SVTH: Nguyễn Thành Va Page 3 3 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận 2.1 Xác định cao độ đáy dầm và cao độ đỉnh trụ: Căn cứ vào MNTT, H tthuyền ta xác định + Cao độ đáy dầm (CĐĐ a D) : CĐĐ a D = MNTT + H tthuyền = 4.7 + 6.0 = +10.7 m CĐĐT = CĐĐ a D – 0.3m = +10.7– 0.3 = +10.4 m 2.2 Xác định cao độ đỉnh bệ trụ, chiều dày bệ, cao độ đáy bệ Căn cứ vào MNTN, cao độ mặt đất sau xói lở + Cao độ đỉnh bê trụ (CĐĐB): Theo yêu cầu của quy trình, cao độ đỉnh bệ trụ thấp hơn MNTN tối thiểu 0.2 m. Vị trí xây dựng trụ cầu nằm xa bờ, sự thay đổi cao độ mực nước giữa MNCN và MNTN là khá lớn, sông có thông thuyền. Xét cả điều kiện mỹ quan trên sông ta chọn cao độ đỉnh bệ thấp hơn MNTN là 0.2 m Cao độ đỉnh bệ (CĐĐB) = +3 m + Bề dày bệ móng : Theo quy trình + cầu nhỏ có H b = 1 ÷1.5 m + cầu trung H b = 2 ÷ 3 m + H b ≥ 2D ( D là đường kính cọc ) ta chọn H b = +2 m + Cao độ đáy bệ ( CĐĐ a B) : CĐĐ a B = CĐĐB – H b = +3 – 2 = 1 m + Chiều cao thân trụ ( H ttrụ ) : H ttrụ = CĐĐT – 1.4m – CĐĐB = +10.4 – 1.4 – 3 = 6 m + Gờ bệ móng a, b : Đối với công trình cầu đường a, b = 0.2 ÷ 2 m Để phòng sai số khi thi công thân trụ ta chọn a =1.25; b = 1.7 m III/ Xác định tải trọng tác dụng tại đáy bệ : 3.1 Xác định tải trọng tĩnh : + Thể tích toàn bộ trụ ( V trụ ) : SVTH: Nguyễn Thành Va Page 4 4 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận 1. Trong lượng trụ: Thể tích trụ toàn phần: + Thể tích toàn bộ trụ ( V trụ ) : + Thể tích phần trụ ngập nước ( V trụnn ) : V trụnn = V bệtrụ + V thântrụnn = 12.1 + 6.108 .0.2/1.2 = 13.118 m 3 V trụ = V đỉnh trụ + V thân trụ +V đáy trụ V đỉnhtrụ = (8 x 1.4 – 1.5 x 0.6) x 1.7 = 17.51 V thân trụ = V hình tròn + V hhcn = 2 1.2 4 π × 6 + 1.2 × 6 × (4.5 – 1.2) =30.54 m 3 V đáy trụ = 3.2 × 7.9 × 2 = 48.64 m 3 ⇒ V trụ = 17.51 + 30.54+ 48.64 = 96.69 m 3 • Thể tích phần trụ ngập trong nước ứng với MNTN • V ’ trụ = S trụ x (MNTN – CĐMB) +V bệ (với: CĐMB: cao độ mặt bệ ) V ’ trụ = (3.14x1.2 2 /4 + 1.2x4.5) x (3.50 - 3.00) + 48.64= 51.19 m 3 Troïng löôïng truï: G G = V trụ * γ bt - V ’ trụ * γ n = 96.69 *24 – 51.19*10= 1808.66(KN) Với γ bt = 24 kN/m 3 trọng lượng thể tích của bê tông + Lực đẩy Ascimet ( A ) A = V trụnn . γ n = 14.545 x 10 = 145.45 KN Với γ n = 10 kN/m 3 trọng lượng thể tích của nước Bảng số liệu tĩnh tải : Tải trọng Đơn vị Tiêu chuẩn tt tc N kN 5315 G trụ kN 1065.29 A kN 145.45 3.2 Xác định hoạt tải : Bảng số liệu hoạt tải : SVTH: Nguyễn Thành Va Page 5 5 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận Tải trọng Đơn vị Tiêu chuẩn ht tc N kN 1350 H tc tc x H kN 145 tc y H kN 170 M tc tc y M kN.m 850 tc x M kN.m 950 3.3 Tổ hợp tải trọng tại đáy bệ : 3.3.2 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn ở MNTN Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn theo phương dọc cầu ở MNTN (1) Tải trọng thảng đứng tiêu chuẩn theo phương dọc cầu P tc = N ht tc +N tt tc + G trụ - A = 1350 + 5315 +1808.66 -145.45 = 8328.21 kN (2) Tải trọng ngang tiêu chuẩn theo phương dọc cầu H tc = H tc x = 145 kN (3) Momen tiêu chuẩn theo phương dọc cầu M tc = M tc y + H tc x (CĐĐT – CĐĐaB) = 850 + 145 x (10.4 – 2 ) = 2068 kNm Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn theo phương ngang cầu ở MNTN (1) Tải trọng thẳng đứng tiêu chuẩn ngang cầu P tc = N ht tc +N tt tc + G trụ - A = 1350 + 5315 +1808.66 - 145.45 = 8328.21kN (2) Tải trọng ngang tiêu chuẩn theo phương ngang cầu H tc = H tc y = 170 kN SVTH: Nguyễn Thành Va Page 6 6 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận (3) Momen tiêu chuẩn theo phương ngang cầu M tc = M tc x + H tc y (CĐĐT – CĐĐ a B) = 950 + 170 x (10.4 – 2 ) = 2378 kNm 3.3.2 Tổ hợp tải trọng tính toán ở MNTN Tổ hợp tải trọng tính toán theo phương dọc cầu ở MNTN (1) Tải trọng thẳng đứng tính toán dọc cầu P tt = n h .N ht tc + n t .N tt tc + n t .G trụ - A = 1.75 x 1350 + 1.25 x 5315 + 1.25 x 1808.66– 145.45 = 11121.63 kN (2) Tải trọng ngang tính toán phương dọc cầu H tt = n h .H tc x = 1.75 x 145 = 253.75 kN (3) Momen tính toán dọc cầu Mtt = n h .M tc y .n h .H tc x (CĐĐT – CĐĐaB) = 1.75 x 850 + 1.75 x 145 x (10.4 – 2) = 3619 kNm Tổ hợp tải trọng tính toán theo phương ngang cầu ở MNTN (1) Tải trọng thẳng đứng tính toán ngang cầu P tt = n h .N ht tc + n t .N tt tc + n t .G trụ - A = 1.75 x 1350 + 1.25 x 5315 + 1.25 x 1808.66 – 145.45 = 11121.63 kN (2) Tải trọng ngang tính toán phương ngang cầu H tt = n h .H tc y = 1.75 x 170 = 297.5 kN (3) Momen tính toán ngang cầu Mtt = n h .M tc x + n h .H tc y .(CĐĐT – CĐĐaB) = 1.75 x 950 + 1.75 x 170 x (10.4 – 2) = 4161.5 kNm Vớin t = hệ số tĩnh tải = 1.75 n h = hệ số hoạt tải = 1.25 SVTH: Nguyễn Thành Va Page 7 7 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận BẢNG TỔNG HỢP TẢI TRỌNG TẠI ĐÁY BỆ Loại Đơn vị PHƯƠNG DỌC CẦU PHƯƠNG NGANG CẦU Tiêu chuẩn Tính toán Tiêu chuẩn Tính toán Lực thẳng đứng kN 8328.21 11121.63 8328.21 11121.63 Lực ngang kN 145 253.75 170 297.5 Mô men kN.m 2068 3619 2378 4161.5 IV/ Xác định số lượng cọc, bố trí cọc trong bệ, tính nội lực trong cọc : 4.1 Chọn kích thước cọc và cao độ mũi cọc ( CĐMC ) : Theo tính chất của công trình là cầu có tải trọng truyền xuống móng là khá lớn, địa chất có lớp chịu lực nằm cách mặt đất 20.3 m và không phải là tầng đá gốc nên chọn giải pháp là móng cọc ma sát BTCT. Chọn cọc BTCT đúc sẵn có kích thước mặt cắt là 400 x 400 mm, được đóng vào lớp thứ 3 là lớp sét màu loang lổ, trạng thái nửa cứng. Cao độ mũi cọc là -28 m. tại đó có số búa SPT N = 31 đủ khả năng chịu được tai trọng công trình. Chiều dài của cọc ( Lc ) được xác định như sau : L c = CĐĐB - H b - CĐMC SVTH: Nguyễn Thành Va Page 8 8 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận = 1- 2 - (- 28.0) = 27 m. Trong đó:CĐĐB = 1m : Cao độ đỉnh bệ. H b = 2m : Chiều dày bệ móng CĐMC = -28.00m : Cao độ mũi cọc. LKiểm tra: 30 < c L D < 70 D = 0.4 m : cạnh mặt cắt ( m ) => Thỏa mãn yêu cầu về độ mảnh. Tổng chiều dài cọc chế tạo là: L = L c + 1m = 27 + 1 = 28 m. Cọc được tổ hợp từ 3 đốt cọc với tổng chiều dài chế tạo là 28m = 9m + 9m +10m. Các đốt cọc được nối với nhau bằng thép góc trong quá trình thi công. 4.2 Tính sức kháng dọc trục của cọc đơn theo quy trình 22 TCN 272-2005 4.2.1 Tính sức kháng dọc trục theo vật liệu ( P vl ): Yêu cầu cốt thép dọc chủ + Đường kính φ = 12 ÷ 32 mm ( tra bảng diện tích cốt thép tròn theo ASTM A615M – 22 TCN 272-2005 ). + Bố trí không ít hơn 4 thanh và thường là 8 ÷ 12 thanh + Diện tích cốt thép ≥ 1.5 Diện tích mặt cắt ngang của bê tông Chọn : 8 thanh với φ= 22 mm + Thép có : f y = 420 Mpa E s = 200000 MPa + Bê tông : f’ c = 28 MPa Sức kháng tính toán của cấu kiện BTCT chịu nén đối xứng qua trục chính được xác định nr PP . ϕ = (1) SVTH: Nguyễn Thành Va Page 9 9 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận Trong đó đối với cấu kiện có cốt thép đai thường ' 0.8 0.85 ( ) n c g st y st P f A A f A = − + (2) P r = Sức kháng lực dọc trục tính toán có hoặc không có uốn (N) P n = Sức kháng lực dọc trục danh định có hoặc không có uốn (N) f ’ c = Cường quy định của bêtông ở tuổi 28 ngày, trừ khi có quy định ở các tuổi khác (MPa) f y = Cường độ giới hạn chảy quy định của cốt thép (MPa) A g = Diện tích nguyên của mặt cắt (mm 2 ) A st = Diện tích nguyên của cốt thép (mm 2 ) ϕ = 0.75 hệ số sức kháng Ta có: A g = 400 x 400 = 160000 mm 2 A st = 3096 mm 2 f’ c = 28MPa f y = 420 MPa Thay vào (1) và (2): SVTH: Nguyễn Thành Va Page 10 10 [...]... BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận Đường cong P-y của lớp 1 DỮ LIỆU LỚP ĐẤT LỚP 2 SVTH: Nguyễn Thành Va Page 19 19 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận Đường cong P-y của lớp 2 DỮ LIỆU LỚP ĐẤT LỚP 3 SVTH: Nguyễn Thành Va Page 20 20 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận Đường cong P-y của lớp 3 Lớp đất SVTH: Nguyễn Thành Va Page 21 21 BTL Nền Móng SVTH: Nguyễn Thành Va GVHD : Trần Văn Thuận Page 22 22 BTL Nền. .. 14 14 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận + Khoảng cách từ tim cọc ngồi cùng đến mép bệ theo cả 2 phương dọc cầu và ngang cầu là 450 mm MẶT BẰNG BỐ TRÍ CỌC 450 450 450 3700 2 X 1400 450 5x1400 7900 Chạy FB – Pier : SVTH: Nguyễn Thành Va Page 15 15 BTL Nền Móng SVTH: Nguyễn Thành Va GVHD : Trần Văn Thuận Page 16 16 BTL Nền Móng SVTH: Nguyễn Thành Va GVHD : Trần Văn Thuận Page 17 17 BTL Nền Móng GVHD... Văn Thuận => Cao độ móng tương đương là : -12.1 – 9.933 = -22.033 m Vậy móng tương đương đặt ở lớp 3 2 Kích thước móng tương đương : + Chiều rộng móng tương đương Btđ = 2 x 1400 + 400 = 3200 mm + Chiều dài móng tương đương : Ltđ = 5 x 1400 + 400 = 7400 mm Diện tích đáy móng tương đương A = Btđ x Ltđ = 3.2 x 7.4 = 23.68 m2 Tải trọng phân bố đều đáy móng : p = KN/m2 3 Tính độ lún của móng : Chia đất thành... đứng Theo Quy trình TCN 272 – 05, để tính lún cho móng cọc trong đất ta sử dụng vị trí móng tương đương.Trong bài thiết kế này, ta sử dụng phương pháp phân tầng cộng lún1-Vị trí đặt móng tương đương: Xem lớp đất tốt tính từ vị trí có số SPT ≥ 15 tại vị trí 12.1 m Db = -12.1 - (-27) = 14.9 m Móng tương đương nằm cách mặt lớp đất tốt 1 đoạn 9.933 m SVTH: Nguyễn Thành Va Page 30 30 BTL Nền Móng GVHD : Trần... 0.000539 0.000436 0.000347 0.030478 Bước 6: Tính độ lún tổng cộng Sα = ∑ Si =0.030478 m = 3.0478 cm L Điều kiện : Độ lún đều móng S < 1,5 = 1,5= 9.65 cm S = 3.0478 cm ĐẠT 6.2 Kiểm tốn theo trạng thái GHSD : 6.2.1 Kiểm tốn chuyển vị ngang Sử dụng phần mềm tính tốn nền mong FB-PIER ta tính được chuyển vị theo các phương dọc cầu (X), phương ngang cầu (Y) lớn nhất như sau : Kết luận : chuyển vị ngang lớn nhất tại đỉnh cọc là : SVTH: Nguyễn Thành Va Page 29 29 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận +) Theo phương ngang cầu (Y) :Δy = 0.1764.10-1(m) = 17.64(mm) ≤ 38 (mm)...BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận =3020781.12N Vậy : Pvl = Pr = 3020.78kN 4.2.2 Tính sức kháng dọc trục theo đất nền. ( Pđn ) Sức kháng đỡ tính tốn của các cọc QR có thể tính như sau: QR = ϕ Qn = ϕq Qult QR = ϕ Qn = ϕqp Qp + ϕqs Qs Hay với : Qp = qpAp Q s = q... Móng GVHD : Trần Văn Thuận Đường cong P-y của lớp 3 Lớp đất SVTH: Nguyễn Thành Va Page 21 21 BTL Nền Móng SVTH: Nguyễn Thành Va GVHD : Trần Văn Thuận Page 22 22 BTL Nền Móng SVTH: Nguyễn Thành Va GVHD : Trần Văn Thuận Page 23 23 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận max pile shear max pile shear max bending max bending force file # max axial force in 2 directio n force in 3 directio n moment about moment... -52.43 18 -93.252 Kết luận : Nội lực dọc trục lớn nhất trong cọc là : 920.45 kN Lực cắt : 14.9 kN Mơ men : 79.15 KN 14.128 14.893 -51.52 -57.38 SVTH: Nguyễn Thành Va Page 25 25 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận VI/ Kiểm tốn móng cọc : 6.1 Kiểm tốn theo TTGHCĐ: 6.1.1 Kiểm tốn sức kháng đỡ dọc trục của cọc đơn Cơng thức kiểm tốn : Nmax + ∆N ≤ Ptk Trong đó: Nmax= Nội lực lớn nhất tác dụng lên đầu cọc ( . FB Pier : SVTH: Nguyn Thnh Va Page 15 15 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận SVTH: Nguyễn Thành Va Page 16 16 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận SVTH: Nguyễn Thành Va Page 17 17 BTL Nền Móng GVHD. Thuận DỮ LIỆU LỚP ĐẤT 1 SVTH: Nguyễn Thành Va Page 18 18 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận Đường cong P-y của lớp 1 DỮ LIỆU LỚP ĐẤT LỚP 2 SVTH: Nguyễn Thành Va Page 19 19 BTL Nền Móng GVHD : Trần. phương án móng cọc bệ cao để thiết kế kỹ thuật. II/ Xác định kích thước trụ : SVTH: Nguyễn Thành Va Page 3 3 BTL Nền Móng GVHD : Trần Văn Thuận 2.1 Xác định cao độ đáy dầm và cao độ đỉnh trụ: