GVHD:T.s NGUYỄN MINH TÂM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Phần I : THIẾT KẾ MÓNG BĂNG 2.1./ Chọn bê tông và thép sử dụng: + BT 110,250 # == n RM 2 CmdaN , R k = 8.8 2 CmdaN + Thép AII – RA =2800 2 CmdaN , R ad = 1800 2 CmdaN Lưcï tác dụng lên móng tại 6 vò trí : Vò trí N (Tf) M(Tf.m) H(Tf) A 61 5 4.9 B 102 8.3 8.3 C 129 10.5 10.4 D 96 7.8 7.8 E 104 8.5 8.4 F 54 4.4 4.4 2.1/ Chọn chiều sâu chôn mong va xác đònhbề rộng móng: D f =2m, n =1.2 , tb γ = 2.2 3 mTf ,L =22m, h = 0.7m Ta có: P tc tc R≤ tc ftb m tt K mm D nF N 21 ≤×+⇔ ∑ γ ( ) DCBDAb f ++ 21 γγ ( ) 1 Trong đó: 61 102 129 96 104 54 546 tt N Tf= + + + + + = ∑ , f ( ) 2 22 mB m = 3 2.2 mtf tb = γ , m 2.1 1 = , m 1 2 = , K 1= tc Góc nội ma sát: 17 23' ϕ = ° 0.3945, 2.57, 5.15A B D⇒ = = = 3 1 2 2.1Tf m γ γ = = , C = 4.31 3 mTf ( ) ( ) 564 1 2.2 2 1.2 0.3945 2.1 2.57 2 2.1 5.15 4.31 1.2 22 b b ⇔ + × ≤ × × + × × + × × ( ) 2 2 1 0.9944 34.67 20.68 5.8b m⇔ + − = ⇒ Chọn b=1.5m và L=22m 2.2/ Xác đònh diện tích cột:F cột: SVTH: NGUYỄN QUỐC HOÀNG TRANG 1 GVHD:T.s NGUYỄN MINH TÂM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 2 129000 1172.72 110 N Fc m Rn = = = Chọn : (35 35) c c b h cm× = × 22000 A B C D E F N54 Tf M=4.4Tf.m H=4.4Tf N=54 Tf M=7.48Tf.m H=4.4Tf N=96Tf M=7.8Tf.m H=7.8Tf N=129Tf M=10.5Tf.m H=10.4Tf N=102 Tf M=8.3Tf.m H=8.3Tf N=61 Tf M=5Tf.m H=4.9Tf N=61 Tf M=8.43Tf.m H=4.9Tf N=102 Tf M=14.1Tf.m H8.3Tf N=129Tf M=17.78Tf.m H=10.4Tf N=96 Tf M=13.26Tf.m H=7.8Tf N=104 Tf M=8.5Tf.m H=8.4Tf N=104 Tf M=14.38Tf.m H8.4Tf 1000 4000 5000 5000 3000 3000 1000 700 SVTH: NGUYỄN QUỐC HOÀNG TRANG 2 GVHD:T.s NGUYỄN MINH TÂM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 2.3/ Xác đònh độ lún: Ta chọn kết quả nén thí nghiệm có kết ở độ sâu 4-4,4m và 6-6,2 m. Độ sâu 4 - 4,2 m Độ sâu 6 - 6,2 m Ta được bảng thống kê kết quả sau: Lớp đất Lớp phân tố Chiều sâu Z(m) Chiều cao H(cm) zi σ (Tf/m 2 ) zi σ ∆ (Tf/m 2 ) P i (Tf/m 2 ) e 1 e 2 S (cm) 1-1 0.25 0.5 0.4725 1.385 1.858 0.597 0.563 1.064 1-2 0.75 0.5 0.5775 0.934 1.512 0.593 0.57 0.722 1-3 1.25 0.5 0.6825 0.646 1.328 0.59 0.574 0.503 2-4 1.7 0.4 0.7754 0.497 1.272 0.587 0.57 5 0.302 2-5 2.1 0.4 0.8158 0.414 1.23 0.58 5 0.57 5 0.252 2-6 2.5 0.4 0.9178 0.359 1.277 0.583 0.57 5 0.202 2-7 2.95 0.5 0.9655 0.298 1.264 0.581 0.57 5 0.19 2-8 3.45 0.5 1.0185 0.259 1.278 0.58 0.57 5 0.158 SVTH: NGUYỄN QUỐC HOÀNG TRANG 3 p lực nén P (KG/cm 2 ) Hệ số rỗng e 0 0,579 1 0,534 2 0,527 4 0,508 8 0,481 p lực nén P (KG/cm 2 ) Hệ số rỗng e 0 0,631 0,5 0,595 1 0,581 2 0,56 4 0,533 8 0,5 16 0,458 GVHD:T.s NGUYỄN MINH TÂM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 3-9 3.95 0.5 1.073 0.224 1.296 0.579 0.574 0.158 3-10 4.45 0.5 1.127 0.201 1.328 0.578 0.574 0.127 3-11 4.95 0.5 1.182 0.197 1.36 0.577 0.573 0.127 ∑ i S =1.064+0.722+0.503+0.302+0.252+0.202+0.19+0.158+0.158+0.127+0.127=3.806(c m) 3.806 8 gh S S cm= ≤ = ∑ thỏa điều kiện biến dạng 2.4/ Xác đònh hệ số nền,Momen quán tính : Hệ số nền: 2 13.99 367 0.03806 Tf K m = = Momen quán tính: J= 0.0424 4 m Modun đàn hồi của bê tông: 6 2 2.4 10 Tf E m = × Sau khi chạy Kricom Software. Ta có được hệ số nền tương ứng: 3 430 Tf K m = HOÀNH ĐỘ(m) ĐỘ VÕNG(m) LỰC CẮT(Tf) MOMEN(Tf.m) 0 0.03212 0 0 0.1 0.03216 2.073 0.1036 0.2 0.0322 4.149 0.4147 0.3 0.03224 6.227 0.9334 0.4 0.03228 8.307 1.66 0.5 0.03231 10.39 2.595 0.6 0.03235 12.48 3.738 0.7 0.03239 14.56 5.09 0.8 0.03243 16.65 6.651 0.9 0.03246 18.75 8.421 1 0.0325 20.84 10.4 1 0.0325 -40.16 18.83 1.4 0.03263 -31.76 4.447 1.8 0.03276 -23.32 -6.569 2.2 0.03289 -14.85 -14.21 2.6 0.03304 -6.348 -18.45 SVTH: NGUYỄN QUỐC HOÀNG TRANG 4 GVHD:T.s NGUYỄN MINH TÂM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 3 0.03323 2.201 -19.28 3.4 0.03344 10.8 -16.68 3.8 0.03368 19.46 -10.63 4.2 0.03394 28.18 -1.104 4.6 0.03419 36.97 11.92 5 0.03443 45.82 28.48 5 0.03443 -56.18 42.59 5.5 0.03467 -45.03 17.29 6 0.03486 -33.82 -2.429 6.5 0.03505 -22.55 -16.52 7 0.03529 -11.21 -24.97 7.5 0.03558 0.2174 -27.72 8 0.03594 11.75 -24.73 8.5 0.03636 23.41 -15.95 9 0.03682 35.21 -1.301 9.5 0.03728 47.16 19.28 10 0.0377 59.25 45.88 10 0.0377 -69.75 63.66 10.5 0.038 -57.54 31.83 11 0.03822 -45.25 6.131 11.5 0.03843 -32.89 -13.41 12 0.03867 -20.46 -26.75 12.5 0.03897 -7.944 -33.85 13 0.03936 4.684 -34.67 13.5 0.03983 17.45 -29.15 14 0.04036 30.38 -17.2 14.5 0.04094 43.49 1.262 15 0.04152 56.79 26.32 15 0.04152 -39.21 39.58 15.3 0.04184 -31.15 29.03 15.6 0.04213 -23.02 20.9 15.9 0.0424 -14.84 15.22 16.2 0.04266 -6.614 12 16.5 0.04291 1.664 11.26 16.8 0.04314 9.99 13 17.1 0.04337 18.36 17.26 17.4 0.04358 26.77 24.03 17.7 0.04377 35.23 33.32 18 0.04393 43.71 45.16 18 0.04393 -60.29 59.54 18.3 0.04405 -51.78 42.73 18.6 0.04413 -43.24 28.48 18.9 0.04418 -34.7 16.79 19.2 0.04422 -26.15 7.66 19.5 0.04425 -17.59 1.1 19.8 0.04428 -9.022 -2.892 20.1 0.04432 -0.4495 -4.312 SVTH: NGUYỄN QUỐC HOÀNG TRANG 5 GVHD:T.s NGUYỄN MINH TÂM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 20.4 0.04435 8.129 -3.161 20.7 0.04439 16.72 0.566 21 0.04443 25.31 6.87 21 0.04443 -28.69 14.35 21.1 0.04444 -25.82 11.62 21.2 0.04446 -22.96 9.185 21.3 0.04446 -20.09 7.033 21.4 0.04447 -17.22 5.167 21.5 0.04448 -14.35 3.588 21.6 0.04449 -11.48 2.297 21.7 0.0445 -8.613 1.292 21.8 0.04451 -5.742 0.5743 21.9 0.04451 -2.871 0.1436 22 0.04452 0 0 SVTH: NGUYỄN QUỐC HOÀNG TRANG 6 GVHD:T.s NGUYỄN MINH TÂM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG SVTH: NGUYỄN QUỐC HOÀNG TRANG 7 GVHD:T.s NGUYỄN MINH TÂM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 2.5/ Xác đònh áp lực tính toán: Ta có: 2 max max max max 430 0.04452 19.14 tt tt P K P K Y Tf m Y = ⇒ = × = × = 2 min min min min 430 0.03212 13.81 tt tt P K P K Y Tf m Y = ⇒ = × = × = 2 546 2.2 2 18.18 1.2 22 1.5 tc P Tf m⇒ = + × = × × 1 1 2 2 2 ( ) 1.2 (0.3945 1.5 2.1 2.75 2 2.1 5.1 4.31) 40.82 1 tc f m R Ab D Dc m Tf m γ γ = × + + = × × × + × × + × = tc tc P R≤ . Thỏa điều kiện. Xác đònh điều kiện: 1 ( 0.5 ) unt c f q z z q N C D N bN γ γ = + + Ta có: Góc nội ma sát: 0 17 23' 14.82, 5.6, 3.5 c q N N N γ φ = ⇒ = = = Với: 3 4.31C Tf m= 2 (4.31 14.82 2 2.1 5.6 0.5 3.5 2.1 94.74 unt q Tf m⇒ = × + × × + × × = . Thỏa điều kiện. 2.6/ Xác đònh áp lực gây xuyên thủng Lực gay xuyên thủng được lấy bằng lực lớn nhất tác dụng lên chân cột. Ta thấy lực có thể gay xuyên thủng lớn nhất là tại chân cột C. Ta có: 129 xt P TfS= Ta chọn chiều cao đài là h = 0.7m. Chọn 0.05 bv a m= 0 0.7 0.05 0.65 bv h h a m⇒ = − = − = 0.75 88 4(0.35 0.65) 0.65 171.6 cx P Tf= × × + × = SVTH: NGUYỄN QUỐC HOÀNG TRANG 8 GVHD:T.s NGUYỄN MINH TÂM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG xt cx P P≤ . Thỏa. 2.7/ Tính cốt thép: ĐIỂM MOMEN 0 h A α tt Fa φ chon Fa A 18.83 65 0.074 0.077 10.8 4 φ 22+ φ 10a200 18.76 B 42.59 65 0.167 0.183 25.8 6 φ 22+ φ 10a200 26.36 C 63.66 65 0.249 0.292 40.9 6 φ 26+2 φ 22+ φ 10a200 42.99 D 39.58 65 0.155 0.169 23.8 4 φ 26+ φ 10a200 24.79 E 59.54 65 0.233 0.269 37.8 4 φ 26+4 φ 22+ φ 10a200 39.99 F 6.87 65 0.027 0.027 3.83 4 φ 22+ φ 10a200 11.15 NHỊP A 19.28 65 0.028 0.028 10.7 4 φ 22 15.2 NHỊP B 27.72 65 0.04 0.041 15.5 6 φ 22 22.81 NHỊP C 33.85 65 0.049 0.05 19.1 6 φ 22 22.81 NHỊP D 12 65 0.017 0.017 6.65 4 φ 22 15.2 NHỊP E 4.312 65 0.006 0.006 2.38 4 φ 22 15.2 2.8/ Tính thép cánh móng: Xem biểu đồ áp lực dưới đáy móng có dạng phân bố đều. 2 max 19.14*0.575 *22 69.6 . 2 M Tf m= = 2 max 0 69.6 42.67 0.9* * 0.9*2800*0.65 a a M F cm R h ⇒ = = = 575 350 Ta chọn 55 φ 10a200. SVTH: NGUYỄN QUỐC HOÀNG TRANG 9 GVHD:T.s NGUYỄN MINH TÂM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG PHẦN II : MÓNG CỌC A/ GIỚI THIỆU : -Tải công trình tác dụng lên móng: N tt =329Tf , M tt = 15.5 Tf.m , H tt = 10.4 Tf -Nền đất bao gồm: + Lớp 1: sét pha lẫn sạn sỏi laterit , nâu đỏ đốm vàng , trạng thái cứng Lớp này có chiều dày bằng 1.7 m; có trọng lượng riêng tự nhiên γ = 2.1 T/m 3 ; tỷ trọng hạt G s =2.72 ; hệ số rỗng e o = 0.478 ; độ sệt B < 0 + Lớp 2: sét vàng – xám trắng , trạng thái nửa cứng Lớp này có chiều dày là 2.2 m; có γ = 2.02 T/m 3 ; c = 4.31 T/m 2 ; ϕ = 17 0 23’ +Lớp 3: sét pha , xám trắng loang vàng , trạng thái dẻo cứng Lớp này có chiều dày là 3.5 m; γ = 2.06 T/m 3 ; γ đn = 1.09 T/m 3 ; ϕ = 15 0 58’ ; c = 2.85 T/m 2 +Lớp 4: cát pha nâu vàng-xám trắng , trạng thái dẻo Lớp này có chiều dày là 4.1 m; γ = 2.02 T/m 3 ; γ đn = 1.06 T/m 3 ; ϕ = 22 0 20’ ; c = 1.13 T/m 2 +Lớp 5 : cát trung nâu vàng – xám trắng , kết cấu chặt vừa Lớp này có chiều dày là 11.7 m; γ = 2.01 T/m 3 ; γ đn = 1.06 T/m 3 ; ϕ = 30 0 33’ ; c = 0.33 T/m 2 +Mực nước ngầm ở độ sâu 4.3 m cách mặt đất -Móng được đúc bằng bê tông M300 có R k = 100 T/m 2 ; R n = 1300 T/m 2 ; mô đun đàn hồi E = 2,9.10 6 T/m 2 -Cốt thép trong móng loại A-II có cường độ R a = 28000 T/m 2 , R = 23000 T/m 2 -Hệ số vượt tải n = 1,2 B / TÍNH TOÁN: 1 / Chọn sơ bộ kích thước cọc : -Cọc có tiết diện : 30 x 30 cm -Thép dọc chòu lực 4þ20 -Chiều dài cọc : l c = 16 m ( gồm 2 cọc 8m nối lại với nhau ) , mũi cọc được đặt ở độ sâu 17.4m cách mặt đất tự nhiên -Đài liên kết ngàm với cột và cọc . Thép của cọc neo vào trong đài là 50cm và đầu cọc trong đài là 10cm - Chiều sâu chôn đài cọc là 2m SVTH: NGUYỄN QUỐC HOÀNG TRANG 10 [...]... đất nền : Qa = Qu Qs + Q p 106,98 + 48,18 = = = 62,1( Tf ) FS FS 2,5 Do đó sức chòu tải của cọc là 62.1Tf SVTH: NGUYỄN QUỐC HOÀNG TRANG 13 GVHD:T.s NGUYỄN MINH TÂM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 3/ Xác đònh số lượng cọc và bố trí cọc a/ Xác đònh số lượng cọc : nc = ΣN tt 329 = = 5,3 cọc Qa 62.1 b / Bố trí cọc : 300 200 Ta bố trí cọc theo mạng lưới ô vuông, khoảng cách các cọc từ 3d đến 6d.Để tiết kiệm bê tông đài móng. .. NGUYỄN MINH TÂM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 7/ Kiểm tra cọc khi vận chuyển và dựng cọc : a / Kiểm tra cọc khi vận chuyển : Tải trọng tác dụng lên cọc : q = nγbh = 1.4×2.5× 0.3× 0.3=0.315(Tf/m dài) Với n là hệ số động được lấy bằng 1.4 γ : trọng lượng riêng của bêtông (γ =2.5 Τf/m3) b: bề rộng cọc h: chiều cao cọc Khi vận chuyển cọc bằng hai neo đặt sẵn trên thân cọc, do tác dụng của trọng lượng bản thân cọc, trên tiết... MÓNG Tải trọng lên nhóm cọc : P = N tt = 329Tf Vì P Qa : không thỏa  tăng cọc - Chọn 7 cọc : 356.5 23.82 × 0.9 Pmax = + = 57.55(Tf ) < Qa = 62.1(Tf ) : thỏa 7 4 × 0.92 356.5 22.82 × 0.9 Pmin = − = 44.31(Tf ) 7 4 × 0.92 Vậy móng đã chọn thỏa điều kiện trên 300 200 Pmin = 300 600 2500 200 600 350 900 900 350 2500 SƠ ĐỒ BỐ TRÍ 7 CỌC b/ nh hưởng của hệ số... ) 2 2 SVTH: NGUYỄN QUỐC HOÀNG TRANG 21 GVHD:T.s NGUYỄN MINH TÂM ĐỒ ÁN NỀN MÓNG Dựa vào kết quả thí nghiệm nén lún ở độ sâu 18-18,2m và nội suy ta được e 1=0,506 Xác đònh σ ở giữa lớp : σ ztb = ∆σ i + ∆σ i +1 2 Ta có σi =σgl=30,4 ( Tf/m2 ) = 3,04 ( KG/cm2 ) σi+1= I σgl Với z=1m : L 4,98 = =1 B 4,98 2z 2.1 n= = = 0, 4 B 4,98 Tra bảng và nội suy : I = 0,96 ∆σ i +1 = I q = 0,96.3, 04 = 2,92 ( KG / cm . 4.9 B 102 8.3 8.3 C 129 10.5 10.4 D 96 7.8 7.8 E 104 8.5 8.4 F 54 4.4 4.4 2.1/ Chọn chiều sâu chôn mong va xác đònhbề rộng móng: D f =2m, n =1.2 , tb γ = 2.2 3 mTf ,L =22m, h = 0.7m Ta có: P tc tc R≤ tc ftb m tt K mm D nF N 21 ≤×+⇔ ∑ γ (