1 1 NGUYỄN HỮU THUẤN LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ VÀ XÂY DỰNG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN CẦU DẦM I LIÊN HỢP CONG TRÊN MẶT BẰNG TRONG GIAI ĐOẠN THI CÔNG Ngườihướng dẫnkhoahọc: PGS.TS. Trần ĐứcNhiệm H H à à N N ộ ộ i i , , th th á á ng ng 9/2010 9/2010 ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LuậnvănThạcsỹ Kỹ thuật-NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ VÀ XÂY DỰNG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN CẦU DẦM I LIÊN HỢP CONG TRÊN MẶT BẰNG TRONG GIAI ĐO Ạ N THI CÔNG Bộ GD & ĐT - Trường Đạihọc Giao thông Vậntải 2 2 NỘI DUNG CHÍNH  Giớithiệu.  Chương I: Tổng quan về cầu cong.  Chương II: CấutạokếtcấunhịpcầudầmI liênhợp cong trên mặtbằng  Chương III: Phân tích các ứng xử và xây dựng mô hình tính toán cầudầm I liên hợp cong trên mặtbằng trong giai đoạn thi công  Kếtluậnvàkiếnnghị. Bộ GD & ĐT - Trường Đạihọc Giao thông Vậntải ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LuậnvănThạcsỹ Kỹ thuật-NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ VÀ XÂY DỰNG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN CẦU DẦM I LIÊN HỢP CONG TRÊN MẶT BẰNG TRONG GIAI ĐO Ạ N THI CÔNG 3 3 GII THIU Trong sự nghiệp phát triển giao thông vận tải, cầu thép đóng vai trò quan trọng trong lĩnh vực xây dựng cầu. Với u điểm vợt trội của cầu thép l kết cấu thanh mảnh, giảm đợc tĩnh tải của cầu nên hiện nay nhu cầu áp dụng cầu dầm thép vo trong các nút giao thông cầu vợt đờng trong thnh phố đang đợc đề cập đến. Đặc biệt trên thế giới ngycng sử dụng nhiều các kết cấu cầu dầm I- liên hợp thép-bản bê tông cốt thép cong trên mặt bằng để thiết kế các cầu cong v cầu vợt đờng tại các thnh phố lớn. Tuy nhiên hiện nay việc chế tạo v tính toán thiết kế cầu dầm liên hợp cong trên mặt bằng l điều không đơn giản, đặc biệt l việc tính toán cầu dầm liên hợp cong trong giai đoạn thi công. Trong các giai đoạn thi công, lắp ghép, cầu dầm liên hợp cong trải qua nhiều trạng thái chịu lực phức tạp, hơn nữa trong các giai đoạn thi công hệ thống kết cấu cha có sự liên kết đầy đủ các bộ phận, chi tiết thnh kết cấu vững chắc vì vậy giai đoạn ny tiềm ẩn nhiều nguy cơ v rủi ro có thể dẫn đến sự h hỏng kết cấu. Vic nghiên cứu các ứng xử kết cấu v các phơng pháp tính toán nhằm kiểm soát hệ thống cầu dầm cong trong các giai đoạn thi công l một đề ti có ý nghĩa rất thiết thực góp phần phát triển v áp dụng hơn nữa kết cấu nhịp cầu thép cho các công trình cầu nói chung v cầu vợt đờng trong thnh phố nói riêng. B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG 4 4 Chng I: Tng quan v cu cong 1.1. Khỏi nimcu cong Theo các hớng giải pháp trong việc cấu tạo cầu cong thì có thể dùng cầu thẳng đặt theo đờng cong, sau đó đổ bản bêtông mặt cầu tạo độ cong êm thuận cho cầu hoặc có thể cấu tạo cầu dầm cong honton. Trong đề tiny đề cập đến hớng phát triển thứ hai, tức l hớng sử dụng cầu cong hontonv cụ thể hơn l tìm hiểu về cầu dầm thép mặt cắt chữ I liên hợp cong. Cudm thép cong trên mtbng B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG 5 5 1.2. u, nhc im, phmvi ỏpdng cacucong Cầu cong có hình dáng kết cấu cầu đẹp, tạo đợc cảm giác êm thuận cho các phơng tiện tham gia giao thông trên đờng mỗi khi đổi hớng giao thông v tránh đợc những chớng ngại vật hay công trình kiến trúc bất khả di dời Tại những vị trí có địa hình chật hẹp, việc sử dụng cầu cong có thể l giải pháp lmgiảmđángkể diện tích mặt bằng xây dựng so với những nút giao thông cùng mức có quy mô thiết kế tơng tự. Cầu cong có cấu tạo phức tạp hơn so với cầu thẳng Việc tính toán cầu cong phức tạp hơn so với cầu thẳng Biện pháp thi công cầu cong hạn chế v phức tạp hơn thi công cầu thẳng rất nhiều Cầu cong ngy cng đợc phát triển mạnh mẽ bởi vì dạng kết cấu ny thích hợp cho việc áp dụng trong xây dựng cầu cạn, cầu vợt v nút giao thông. Giải pháp sử dụng các cầu vợt, cầu dẫn dạng thẳng v cong trong các phơng án cầu tạo ra các nút giao thông lập thể có tác dụng nâng cao năng lực thông qua ở các nút, giải quyết cơ bản tình trạng tắc nghẽn dòng xe. áp dụng cho những công trình yêu cầu tính thẩm mỹ cao v yêu cầu tính êm thuận cho xe chạy khi đổi hớng chuyển động. B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG 6 6 Chng I: Tng quan v cucong 1.3. Cỏc dng ktcunhpcacuthộpcong Ktcunhpdng dm thép I liên hợp bản BTCT: Kết cấu nhịp dạng dầm thép hộp liên hợp bản BTCT: B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG 7 7 Chng II: Cutoktcunhpcudm I liờn hp cong 2.1. Cutodmch Mặt cắt ngang dầm chủ: Các dạng mặt cắt ngang phổ biến của dầm liên hợp dạng dầm tổ hợp hn hoặc tổ hợp đinh tán hay bulông. Tuy nhiên khi áp dụng cho cầu cong thì ta không nên áp dụng dạng mặt cắt dầm tổ hợp đinh tán (bulông) vì việc uốn dầm có cả thép góc liên kết thực hiện sẽ rất khó khăn khi chế tạo. Do đó dạng mặt cắt dầm nên sử dụng cho cầu cong đó l dạng mặt cắt dầm tổ hợp hn Các căn cứ lựa chọn dầm chủ: + Chiều di tính toán nhịp: Ltt. + Bề rộng mặt cầu. + Điều kiện thông thuyền, thông xe. + Quy mô tải trọng khai thác trên cầu. + Công nghệ chế tạo v khả năng thi công kết cấu nhịp B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG 8 8 Chng II: Cutoktcunhpcudm I liờn hp cong 2.1.1 Cutodmch 2.1.2. Cutoneo liờnkt a)Neo cứng, b)Neo đinh mũ. B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG 9 9 Chng II: CutoktcunhpcudmI liờnhp cong 2.3. Cutosntng cng dmch Sờn tăng cờng tại gối Sờn tăng cờng trung gian 2.4. Cutoh liờn ktngang Dầm ngang tại gối Hệ liên kết ngang trung gian B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG 10 10 Chng III: Phân tích các ứng xử V XÂY DựNG MÔ HìNH TíNH TOáN cầu dầm thép i liên hợp cong trên mặt bằng TRONG GIAI ĐOạN THI CÔNG 3.1. Cỏc ng x ca KCN cudmthộpI cong 3.1.1. ng x cadm n Mômen uốn thẳng đứng đối với dầm thép cong chữ I l tơng tự nh đối với dầm thẳng, sử dụng quan hệ lợng giác để xét đến yếu tố cong. Quan trọng hơn, đối với dầm I cong l ảnh hởng của xoắn đợc xét thêm vo hiệu ứng uốn thẳng đứng. Hiện tợng xoắn trong dầm l do có sự lệch tâm của tải trọng so với đờng thẳng nối 2 gối cầu nh hình vẽ: B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG 11 11 3.1.1. ng x cadm n Độ lệch tâm khi đợc nhân với tải trọng thẳng đứng, tạo ra mômen xoắn thay đổi theo vị trí dầm. Dầm I trong hệ khung hở, do độ cứng chống xoắn ST.Venant tơng đối nhỏ, nên lực xoắn chủ yêu gây ra uốn cong vênh. Giả thiết có một tải trọng chung nh hình vẽ, thì tổng thể lực cắt gồm có ứng suất cắt thẳng đứng, ứng suất cắt ngang, ứng suất cắt do xoắn St. Venant v ứng suất cắt do uốn vênh. Ưng suất cắt St. Venant quanh chu vi của mặt cắt chỉ sinh ra những cặp lực trong bề dy của bản cánh v bản sờn dầm v do đó nó rất nhỏ trong dầm I. Do đó lực xoắn chủ yếu gây ra uốn cong vênh của bản cánh. Tổng ứng suất cắt = + Hiệu ứng xoắn St.Venant + Hiệu ứng uốn vênh(3.1) B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG 12 12 3.1.2. ng x cah dm 3.1.2.1. ng suttrongdm do unvờnh ứng suất dọc của bản cánh trong cầu cong có thể chia thnh 4 thnh phần: 3 thnh phần do uốn thẳng gây ra (Hall et al. 1999). Thnh phần thứ t gọi l uốn vênh B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG 13 13 3.1.2. ng x cah dm 3.1.2.1. ng suttrongdm do unvờnh Component 1 (thnh phần 1): L do mômen uốn thẳng đứng, với tải trọng đặt trực tiếp lên tâm cắt của dầm. Mômen uốn thẳng v ứng suất dọc bản cánh có thể tính đợc nếu giả sử mỗi dầm độc lập với các dầm còn lại. Component 2 (thnh phần 2): l do mômen gây bởi sự tích luỹ lực trong các cấu kiện liên kết giữa các dầm. Thnh phần ny gây ra do các dầm có độ cứng khác nhau. Thnh phần ny có thể bỏ qua nếu các dầm có độ cứng nh nhau. Component 3 (thnh phần 3): Thnh phần ny gây bởi độ cong của dầm, do độ lệch của tim cầu so với đờng thẳng nối từ hai gối. Độ lệch tâm cng lớn thì kết cấu cng xoay mạnh hay hiệu ứng xoắn cng tăng. Component 4 (thnh phần 4): L do uốn vênh của bản cánh gây bởi xoắn không đều của dầm. Các bản cánh đợc coi l dầm liên tục đợc kê trên các gối cứng l các hệ liên kết ngang. ứng suất cạnh (flang tip) bản cánh trên bằng v ngợc chiều với bản cánh dới, v ứngxửcủa chúng l tuyến tính. B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG 14 14 3.1.2. ng x cah dm 3.1.2.1. ng suttrongdm do unvờnh Mômen uốn vênh của bản cánh tại các điểm giằng (hệ liên kết ngang) đợc xác định bởi phơng trình tải trọng V (poellet 1987). Trong đó: + Mn: Mômen uốn tổng cộng cuối cùng trong dầm. + hn: Khoảng cách giữa trọng tâm của bản cánh. Mỗi bản cánh đợc xem chịu tải trọng nh một dầm liên tục m nhịp l giữa các dầm ngang. + Rn: Bán kính cong của dầm thứ n. + dn: Khoảng cách giữa các dầm ngang (hoặc hệ liên kết ngang) Biểu độ mômen uốn vênh của bản cánh B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG 15 15 3.1.2. ng x cah dm 3.1.2.2. Chuynv trong dm thộp cong Trong các giai đoạn thi công, dới tác động của tĩnh tải bản thân dầm gây ra uốn lệch tâm đối với các dầm cong (trên mặt bằng)do vậy ngoi chuyển vị thẳng nh các dầm thông thờng, các dầm cong còn xuất hiện chuyển vị xoay v chuyển vị ngang. Trong giai đoạn lắp dựng, các hệ liên kết ngang giữa các dầm chủ cha hon thiện vì vậy chuyển vị của dầm phải đợc kiểm soát, các mặt cắt dầm có thể xuất hiện chuyển vị lớn có thể sử dụng các kết cấu hỗ trợ trong quá trình thi công nh cần cẩu, trụ tạm, Đối với các dầm thép cong chuyển vị của dầm gồm có chuyển vị thẳng đứng trong mặt phẳng thẳng đứng v góc quay do hiện tơng xoắn dầm , kết quả l tại mỗi mặt cắt sẽ co chuyển vị thẳng đứng (Y), chuyển vị ngang (X) v góc quay nh hình vẽ: B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG 16 16 3.2. Cỏc mụ hỡnh phõn tớch ktcucudm thộp cong 3.2.1. Phng phỏp titrng V (V-Load Method) 3.2.1.1. Nguyờn lý Vo năm 1984, AISC Marketing đã công bố phơng pháp V-Load Analysis- cho các cầu thép cong. Đây l phơng pháp phân tích gần đúng đơn giản để xác định mômen v lực cắt cho các cầu thép cong bằng. Nó đợc gọi l phơng pháp V-Load vì phần lớn tải trọng gây ra xoắn lên các dầm đợc mô hình gần đúng bằng những cặp lực thẳng đứng gọi l V-Load (Vertical Load). Hiện tợng xoắn trong dầm l do có sự lệch tâm của tải trọng so với đờng thẳng nối 2 gối cầu nh hình vẽ: Mô hình xét đến ảnh hởng của độ cong B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT B NG TRONG GIAI O N THI CễNG 17 17 3.2.1. Phng phỏp titrng V (V-Load Method) 3.2.1.1. Nguyờn lý Độ lệch tâm khi đợc nhân với tải trọng thẳng đứng, tạo ra mômen xoắn thay đổi theo vị trí dầm. Mômen xoắn ny đợc chống lại bởi mômen tại mỗi đầu của dầm ngang v từ đó lm phát sinh ra thnh phần lực thẳng đứng trên dầm l tải trọng V. Sơ đồ tính: Ban đầu các dầm đợc giả thiết l thẳng v nhịp của mỗi dầm đợc lấy bằng chiều di phát triển giữa các gối. Mômen sơ bộ Mp v lực cắt Vp đợc tính toán cho dầm thẳng. B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG 18 18 3.2.1. Phng phỏp titrng V (V-Load Method) 3.2.1.1. Nguyờn lý -Nếu khoảng cách giữa các dầm ngang dọc theo dầm Gn l dn v Mpn đợc lấy bằng mômen sơ bộ tại một dầm ngang, thì tổng xoắn giữa các dầm ngang l: - Lực xoắn ny phải đợc chống lại bởi mômen tại mỗi đầu của dầm ngang (hình vẽ). -Để cân bằng mômen tại mỗi đầu dầm ngang phải cân bằng bởi lực cắt hình thnh từng cặp theo hớng ngợc lại. Ví dụ dầm ngang giữa G2 v G3 trong hình vẽ chịu các lực cắt V23. Cũng vậy dầm ngang giữa G1 v G2 chịu lực cắt V12. Kết quả l, G2 chịu một lực hớng xuống V2, gọi l tải trọng V tại dầm ngang -Trong đó lực hớng lên mang giá trị dơng v lực hớng xuống mang giá trị âm. B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG 19 19 3.2.1. Phng phỏp titrng V (V-Load Method) 3.2.1.1. Nguyờn lý Đối với cầu có nhiều dầm phơng pháp ny giả thiết rằng tải trọng V trên mỗi dầm chủ tại vị trí dầm ngang l tỉ lệ với khoảng cách của dầm đó đến đờng tim cầu. Do vậy điều kiện cân bằng yêu cầu l tải trọng V trên dầm ngoi của cầu nhiều dầm tính từ công thức: Trong đó: + C: Hằng số cho bởi bảng. Tử số trong phơng trình trên bao gồm tổng các mômen sơ bộ ban đầu trong các dầm tại các dầm ngang thẳng hng. Do đó trong dầm G1 v G4 bằng: bởi tỉ lệ: (tính theo tỉ lệ trên hình vẽ). +Giỏ tr C cho phng trỡnh tớnh V: B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG R D K d 20 20 3.2.1. Phng phỏp titrng V (V-Load Method) 3.2.1.1. Nguyờn lý Mômen uốn do tải trọng V tại mặt cắt bất kỳ của dầm Gn phải đợc thêm vo mômen sơ bộ ban đầu tại mặt cắt đó để tạo mômen uốn cuối cùng Mn: Trong đó: + Mpn: Mômen uốn trong dầm thẳng do tĩnh tải v hoạt tải gây ra. + Mvn: Mômen uốn do tải trọng V gây ra. + Mn: Mômen uốn tổng cộng cuối cùng trong dầm thép cong. + Vpn: Lực cắt trong dầm thẳng do tĩnh tải v hoạt tải gây ra. + Vvn: Lực cắt do tải trọng V gây ra. + Vn: Lực cắt tổng cộng cuối cùng trong dầm thép cong. B GD & T - Trng ihc Giao thụng Vnti ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs K thut-NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI O N THI CễNG [...]... đoạn thực hiện m i n i dầm trong giai đoạn thi công (a)Giai đoạn chuẩn bị thực hiện m i n i; (b) Sau khi n i liên tục bản cánh trên (c) Sau khi n i liên tục bản cánh d i; (d) Sau khi n i liên tục bản sờn (e) Hon thiện m i n i 33 Lun vn Thc s K thut - Chng I: Phõn tớch ng x ca bờ tụng ti khu vc u dm v u neo B GD & T - Trng i hc Giao thụng Vn ti Các m i n i dầm thép... quá di khi liên kết v i các dầm chủ do các i m kết n i thay đ i vị trí t i th i i m lắp dựng Vì vậy khi tính toán chiều di các thanh của hệ liên kết trong giai đoạn thi công lắp dựng nó cần ph i đợc xem xét Ng i ta có thể áp dụng các phơng pháp mô hình hóa sau đây: Phơng pháp 1: trong phơng pháp ny hệ dầm dọc v hệ liên kết ngang liên kết đợc mô hình hóa trong i u kiện không t i trọng i u kiện không... dọc t i mặt cắt bố trí hệ liên kết ngang v i giai đoạn thi công tơng ứng Nu i u ny không đợc đáp ứng có thể xảy ra các vấn đề nh chiều di của các chi tiết có thể quá ngắn hoặc quá di, hoặc các hiệu ứng gây ra do t i trọng bản thân qua các giai đoạn thi công có thể vợt quá khả năng chịu t i của các chi tiết hệ liên kết ngang H liên kt ngang mô hình trong i u kiện kiện Không có t i trọng Hệ liên kết... BNG TRONG GIAI ON THI CễNG B GD & T - Trng i hc Giao thụng Vn ti Một số kết quả phân tích: Ton bộ quá trình thi công đợc chia thnh 6 giai đoạn thi công, m i giai đoạn khi mô hình tính toán l i đợc định nghĩa thnh nhiều bớc nhỏ (step), giai đoạn 1 từ bớc 1 đến 60, giai đoạn 2 từ bớc 61 đên 196, giai đoạn 3 từ bớc 197 đến 239, giai đoạn 4 từ bớc 240 đến 289, giai đoạn 5 từ bớc 290 đến 354, giai đoạn 6... n i lực nhỏ, mặt cắt dầm t i vị trí m i n i có thể thay đ i, i u ny khi tính toán dầm bằng phơng pháp phần tử hữu hạn lm cho hai phần tử dầm (beam element) ở hai bên m i n i sẽ bị gián đoạn do có chiều cao khác nhau v lm mất tính liên tục của phần tử Để khắc phục khi mô hình hóa m i n i, Chan Chingjen[25] đã sử dụng phần tử chuyển tiếp (tapered element) cho phép chuyển đ i liên tục các phần tử ở hai... Tiếp tục nghiên cứu, xây dựng các mô hình khác trong việc đánh giá trạng th i ứng suất v biến dạng của cầu cong rẽ nhánh v i các giai đoạn chịu lực khác nhau Nghiên cứu trạng th i ứng suất, biến dạng của đoạn kết cấu nhịp trên trụ trung gian (ứng suất cục bộ) Nghiên cứu ảnh hởng của co ngót v từ biến bêtông đến trạng th i ứng suất trong cầu cong bằng thép liên hợp BTCT Nghiên cứu sự lm việc của dầm hộp... - NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP BNG TRONG GIAI ON THI CễNG CONG TRấN MT B GD & T - Trng i hc Giao thụng Vn ti 3.2.2.5 Mụ hỡnh húa mi ni dm Thông thờng m i n i dầm thờng đợc ghép theo ba bớc: N i bản cánh trên, n i bản cánh d i, n i bản sờn, hon thiện m i n i Theo Chang Chingjen[25] có thể mô tả quá trình n i ghép m i n i thông thờng bằng các hình vẽ d i đây Các giai đoạn... CU DM I LIấN HP BNG TRONG GIAI ON THI CễNG CONG TRấN MT B GD & T - Trng i hc Giao thụng Vn ti 3.2.2 Phng phỏp phn t hu hn (General Finite Element Method) 3.2.2.1 Mụ hỡnh húa h liờn kt ngang Trong giai đoạn thi công các dầm chủ t i các mặt cắt bố trí hệ liên kết ngang, độ võng của dầm chủ cũng nh chuyển vị góc xoay của sờn dầm chủ thay đ i theo các giai đoạn lắp dựng Do đó các chi tiết của hệ liên kết... dụ tính toán của ChaVel[24]sau đây: Chiều di các chi tiết hệ lên kết ngang trong các i u kiện t i trọng Chiều di các chi tiết hệ lên kết ngang (số 6) Chiều di của các chi tiết hệ liên kết ngang25 (A) Lun vn Thc s K thut - NGHIấN CU NG X V XY DNG Mễ HèNH TNH TON CU DM I LIấN HP CONG TRấN MT BNG TRONG GIAI ON THI CễNG B GD & T - Trng i hc Giao thụng Vn ti Mô hình... hệ liên kết ngang: Hệ liên kết giữa hai dầm thép cong sẽ chịu tác động của hiệu ứng xoắn giữa hai dầm chủ Hệ liên kết ngang theo phơng pháp phần tử hữu hạn sẽ đợc mô hình hóa l phần tử thanh dn (truss) hoặc phần tử dầm (beam) Hai đầu phần tử thanh dn hoặc phần tử dầm sẽ đợc khống chế chuyển vị bằng liên kết ở hai đầu phần tử Liên kết ny có thể l liên kết cứng hoặc liên kết khớp quay Mô hình hóa hệ liên . hon thiện m i n i. Theo Chang Chingjen[25] có thể mô tả quá trình n i ghép m i n i thông thờng bằng các hình vẽ d i đây Các giai đoạn thực hiện m i n i dầm trong giai đoạn thi công (a)Giai đoạn. công (a)Giai đoạn chuẩn bị thực hiện m i n i; (b) Sau khi n i liên tục bản cánh trên (c) Sau khi n i liên tục bản cánh d i; (d) Sau khi n i liên tục bản sờn (e) Hon thiện m i n i ________________________________________________________________ ________________________________________________________________ ______ ______ LunvnThcs. hệ liên kết ngang có thể bị quá ngắn hoặc quá di khi liên kết v i các dầm chủ do các i m kết n i thay đ i vị trí t i th i i m lắp dựng. Vì vậy khi tính toán chiều di các thanh của hệ liên