Đồ án Kỹ Thuật Thi Công I Nguyễn Văn Mậu _ Lớp 48XD 4 Phần I Khái quát về công trình I.1) Kiến Trúc : Công trình bao gồm 5 tầng , 4 nhịp và 17 bớc . Tổng chiều dài : L tổng = 3.3 x 17 = 56.1 (m) Tổng chiều rộng : B tổng = 2 x ( 5.8 + 4.7 ) = 21 (m) Tổng chiều cao H của công trình tính từ cốt 0.00 m H = H 1 + H 2-4 +H m = 3.8 + 3x3.2 +3.2 = 16.6 (m) +) Nhịp nhà : Nhịp biên : L 1 = 5.8 m Nhịp giữa : L 2 = 4.7 m +) Kích thớc các loại dầm : Chọn kích thớc dầm thoả mãn điều kiện sau : h dp = l dp / 12 ; h dc = l dc / 10 Từ đó ta có kích thớc dầm nh sau : Dầm chính : L dầmMax = 5.8 m h dc = l dc / 10 = 5.8/10 = 0.58 m 0.6 m = 60 cm chọn h D1 = 60 cm Kích thớc dầm D1b , D1g là : b x h = 25 x 60 cm Dầm phụ D2 và D3 có l dp = 3.3 m h dp = l dp / 12 = 3.3 / 12 = 0.275 (m) Chọn kích thớc dầm phụ D2 và D3 là : b x h = 20 x 30 cm Dầm mái : D mái : b x h = 20 x 50 cm +) Kích thớc cột : Cột C 1 Tầng 4_5 : 25 x 25 cm Tầng 2_3 : 25 x 30 cm Tầng 1 : 25 x 35 cm Cột C 2 Tầng 4_5 : 25 x 30 cm Tầng 2_3 : 25 x 35 cm Tầng 1 : 25 x 40 cm +) Chiều dài cột : Tầng 1 : H t1 = H 1 + t = 3.8 + 0.3 = 4.1 m Tầng 2_5 : H t2-t5 = 3.2 m Bớc cột B = 3.3 m +) Sàn : Chiều dày sàn các tầng : s = 12 cm Trang1 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công I Nguyễn Văn Mậu _ Lớp 48XD 4 mái = 10 cm +) Kích thớc móng : Móng có dạng hình chữ nhật ( a x b ) có chiều cao :h = 2 x t =2 x 0.3=0.6 m Giật theo hai cấp với kích thớc bậc dới là : Móng A, E : a x b = 1.4 x 2.2 m Móng B,C,D: a x b = 1.4 x 2.5 m I.2) Kết cấu : Đây là khung bê tông cốt thép toàn khối . Dầm sàn đổ bê tông kết hợp Móng đợc kết cấu dạng móng đơn , liên kết ngàm với cột Khối lợng cốt thép trong bê tông chiếm à = 1.5 % [] gỗ = 110 kG/ cm 2 gỗ = 600 kG/cm 2 I.3) Điều kiện thi công : Thi công vào mùa hè . Nhân công không hạn chế . Công trình thi công trên mặt bằng thoáng , không bị hạn chế về mặt bằng Công trình nằm ở ven đô . Nguồn nớc lấy từ nguồn nớc thành phố . Nguồn điện lấy từ mạng lới điện thành phố . Máy móc thi công đợc tuỳ chọn sao cho phù hợp với công trình . Thời gian thi công không hạn chế . Và tất cả các điều kiện về vật liệu , và các điều kiện khác đều đợc đáp ứng theo yêu cầu của công trình . Trang2 §å ¸n Kü ThuËt Thi C«ng I NguyÔn V¨n MËu _ Líp 48XD 4 A D3D3D3D3D3D3D3D3D3D3D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3D3D3D3D3D3D3D3D3D3 D3D3D3D3D3D3D3D3D3D3D3 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2D2D2D2D2D2D2D2D2D2D2 D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1bD1bD1bD1bD1bD1bD1bD1bD1bD1bD1b D1bD1bD1bD1bD1bD1bD1bD1bD1bD1bD1b C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 C 2 21000 56100 3300330033003300330033003300330033003300 5800 4700 4700 5800 A B B A 1 2 3 4 5 6 13 14 15 16 17 18 BC DE Trang3 §å ¸n Kü ThuËt Thi C«ng I NguyÔn V¨n MËu _ Líp 48XD 4 A - A 300 300 300 120 100 300 300 DmDmDmDmDmDmDmDmDmDmDm C 2C 2C 2C 2C 2C 2C 2C 2C 2C 2 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250 250250250250250250250250250250 250250250250250250250250250250 250250250250250250250250250250250 325 250 250 325 T5 T4 T3 T2 T1 16600 56100 -0.90 +0.00 14001400140014001400140014001400140014001400 330033003300330033003300330033003300 3200 3200 3200 3200 3800 1 2 3 4 5 6 14 15 16 17 18 Trang4 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công I Nguyễn Văn Mậu _ Lớp 48XD 4 2200 22002500 2500 2500 4700 5800 21000 A B C D E 3800 3200 3200 16600 300 300 +0.00 -0.90 100 350 300 300 250 250 400 350 350 120 300 300 400 350 350 300 300 400 350 350 300 300 350 300 300 250 250 600 500 600600600600 500500500500 600 600 600 600 600 5800 4700 300 3200 3200 120 120 120 Dm Dm Dm Dm D1b D1g D1g D1g D2 D1g D1gD1g D1b D1b D1b D1b D1b D1b D1b D1g D1g D3 D2 D3 350 700 700 350 375 550 B - B 120 120 120120 Phần II Thiết kế ván khuôn bằng gỗ II.1 ) Thiết kế ván khuôn sàn : II.1.1) Ph ơng pháp tính toán : Tách 1 ô sàn điển hình ra để tính toán , ở đây ta tách ô sàn thuộc nhịp L 1 = 5.8 m , B = 3.3 m Từ ô sàn này ta cắt ra một dải sàn điển hình có bề rộng bằng b =1m để tính toán . Sơ đồ tính xem ván sàn nh là 1 dầm liên tục , gối là các xà gồ . Trang5 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công I Nguyễn Văn Mậu _ Lớp 48XD 4 1000 l l D2 D3 D2 II.1.2) Xác định tải trọng tác dụng lên ván khuôn sàn : II.1.2.1) Tĩnh tải : Trọng lợng bê tông mới đổ : q tc 1 = s x bt x b trong đó : s : Chiều dày lớp bê tông sàn = 12 cm = 0.12 m bt : Trọng lợng riêng của bê tông = 2.5 T/m 3 b : Dải chiều rộng của sàn = 1 m q tc 1 = s x bt x b = 0.12 x 2.5 x 1 = 0.3 (T/m) q tt 1 = q tc 1 x n = 0.3 x 1.2 = 0.36 (T/m) Trọng lợng cốt thép là : q tc 2 = s x ct x b x à = 0.12 x 0.015 x 1 x 7.850) 0.016 (T/m) q tt 2 = q tc 2 x n = 0.016 x 1.2 = 0.0192 (T/m) Trọng lợng bản thân ván khuôn : q tc 3 = v x gỗ x b v : Chiều dày ván khuôn gỗ = 3 cm = 0.03 m gỗ : Trọng lợng riêng của gỗ = 600 (KG/m 3 ) = 0.6 (T/m 3 ) q tc 3 = v x gỗ x b = 0.03 x 0.6 x 1 = 0.018 (T/m) q tt 3 = q tc 3 x n = 0.018 x 1.1 = 0.0198 (T/m) 0.02 (T/m) Kết luận : Tĩnh tải tác dụng lên ván sàn là q tc tt = q tc 1 + q tc 2 + q tc 3 = 0.016 + 0.3 +0.018 = 0.334 (T/m) q tt tt = q tt 1 + q tt 2 + q tt 3 = 0.0192 + 0.36 + 0.02 = 0.3992 0.4 (T/m) II.1.2.2) Hoạt tải : Hoạt tải do ngời và phơng tiện di chuyển trên sàn : b = 1 m q tc 4 = 0.25 (T/m) Trang6 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công I Nguyễn Văn Mậu _ Lớp 48XD 4 q tt 4 = q tc 4 x n = 0.25 x 1.3 = 0.325 (T/m) Hoạt tải do đầm bàn , đầm dùi với dùi = 50 mm , b = 1m q tc 5 = 0.2(T/m) q tt 5 = q tc 5 x n = 0.2 x 1.3 = 0.26 (T/m) Hoạt tải do đổ bê tông bằng máy bơm bê tông , b = 1m q tc 6 = 0.4 (T/m) q tt 6 = q tc 6 x n =0.4 x 1.3 = 0.52 (T/m) Kết luận : Hoạt tải tác dụng lên ván sàn là : q tc ht = q tc 4 + q tc 5 + q tc 6 = 0.25 + 0.2 + 0.4 = 0.85 (T/m) q tt ht = q tt 4 + q tt 5 + q tt 6 = 0.325 + 0.26 + 0.52 = 1.105 (T/m) Vậy ta có tổng tải trọng tác dụng lên sàn là : q tc = q tc tt + q tc ht = 0.334 + 0.85 =1.184 (T/m) q tt = q tt tt + q tt ht = 0.4 + 1.105 = 1.505 (T/m) . II.1.3) Tính toán khoảng cách giữa các xà gồ : II.1.3.1) Theo điều kiện bền : Ta có : = M max / W [] Trong đó : M max = (q x l 2 )/10 = 10 505.1 10 22 xlxlq tt = (T.m) W : Mô men chống uốn = (b x 2 gỗ )/6 = (1 x 0.03 2 )/6 = 1.5x10 -4 (m 3 ). [] = 1100 (T/m 2 ) = 1100 105.110 505.1 4 2 xx xl l 2 096.1 505.1 105.1101100 4 = xxx l 1.05 (m) Vậy để đảm bảo điều kiện bền thì l 1.05 m II.1.3.2) Theo điều kiện ổn định : Kiểm tra theo công thức [ ] 400128 4 l f EJ xlq f tc == Trong đó : E = 10 6 (T/m 2 ) J = 8 33 10225 12 03.01 12 == x xxb (m 4 ) 400 1022510128 184.1 128 86 44 l xxx xl EJ xlq f tc == l 3 0.6081 l 0.847 (m) Trang7 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công I Nguyễn Văn Mậu _ Lớp 48XD 4 Vậy để đảm bảo điều kiện ổn định thì : l 0.847 m Kết luận : Để đảm bảo điều kiện bền và điều kiện ổn định của ván khuôn sàn => khoảng cách của các xà gồ là : l 0.7 m . Bố trí xà gồ theo phơng song song với dầm phụ . Chiều dài xà gồ là : mmxxxxbBl hvtdcdcxg 9.2)(89.205.0203.0225.03.322 === Trong đó : l xg : chiều dài của xà gồ B : bớc cột = 3.3 m b dc : bề rộng của dầm chính : = 0.25 m vtdc : là bề dày của ván thành dầm chính = 0.03 m h : khoảng hở giữa xà gồ và dầm chính Mục đích của việc chọn cách bố trí của xà gồ song song với dầm phụ là : Chiều dài của gồ ngắn , do đó xà gồ không cần phải nối thêm . Trong quá trình thi công thì công nhân vận chuyển lắp dựng dễ dàng hơn . Dễ luân chuyển xà gồ vì bớc cột của nhà là không đổi là 3.3 m do đó chiều dài của xà gồ là chỉ có một kích thớc nhất định . 300700 700 700300 2900 D1b D2 D3 II.1.3.3 ) Tính toán và kiểm tra xà gồ : Chiều dài của xà gồ là : l xg = 2.9 m Chọn xà gồ tiết diện : 10 x10 cm Trang8 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công I Nguyễn Văn Mậu _ Lớp 48XD 4 Tải trọng tác dụng lên xà gồ giống tải trọng tác dụng lên ván sàn Diện chịu tải của xà gồ nh hình vẽ : D3 D2 D1b 700 Tĩnh tải gồm : Trọng lợng của bê tông mới đổ : q tc 1 = s x bt x l = 0.12 x 2.5 x 0.7 = 0.21 (T/m) q tt 1 = q tc 1 x n = 0.21 x 1.2 = 0.252 (T/m) Trọng lợng của cốt thép : q tc 2 = s x ct x l x à = 0.12 x 0.015 x 0.7 x 7.850 = 0.011025(T/m) q tt 2 = q tc 2 x n = 0.011025 x 1.2 = 0.01323 (T/m) Trọng lợng của xà gồ : q tc 3 = v x gỗ x l = 0.03 x 0.6 x 0.7 = 0.0126 (T/m) q tt 3 = q tc 3 x n = 0.0126 x 1.1 = 0.01386 (T/m) 0.014 (T/m) Kết luận : Tĩnh tải tác dụng lên xà gồ là q tc tt = q tc 1 + q tc 2 + q tc 3 = 0.21 + 0.011025 +0.0126 0.234 (T/m) q tt tt = q tt 1 + q tt 2 + q tt 3 = 0.252 + 0.01323 + 0.014 0.28 (T/m) Hoạt tải gồm : Hoạt tải do ngời và phơng tiện di chuyển trên sàn : l = 0.7 m q tc 4 = 0.25 x 0.7 =0.175(T/m) q tt 4 = q tc 4 x n = 0.175 x 1.3 = 0.2275 (T/m) Hoạt tải do đầm bàn , đầm dùi với dùi = 50 mm , l = 0.7 m q tc 5 = 0.2 x 0.7 = 0.14 (T/m) q tt 5 = q tc 5 x n = 0.14 x 1.3 = 0.182 (T/m) Hoạt tải do đổ bê tông bằng máy bơm bê tông , l = 0.7m q tc 6 = 0.4 x 0.7 = 0.28 (T/m) q tt 6 = q tc 6 x n =0.28 x 1.3 = 0.364 (T/m) Kết luận : Hoạt tải tác dụng lên xà gồ là : q tc ht = q tc 4 + q tc 5 + q tc 6 = 0.175 + 0.14 + 0.28 = 0.595 (T/m) Trang9 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công I Nguyễn Văn Mậu _ Lớp 48XD 4 q tt ht = q tt 4 + q tt 5 + q tt 6 = 0.2275 + 0.182 + 0.364 = 0.7735 (T/m) 0.774 (T/m). Vậy ta có tổng tải trọng tác dụng lên xà gồ là : q tc = q tc tt + q tc ht = 0.234 + 0.595 =0.829 (T/m) q tt = q tt tt + q tt ht = 0.28 + 0.774 = 1.054 (T/m) . II.1.3.4 ) Tính toán khoảng cách cột chống xà gồ : II.1.3.4.1 ) Tính toán khoảng cách cột chống xà gồ theo c ờng độ : Công thức [ ] = WM / max Mà [ ] [ ] tt tt q xWx lxW xlq M 10 10 2 max = )(1067.1 6 1.01.0 0 6 34 2 2 mx x bxh W === q tt = q tt x 0.9 = 1.054 x 0.9 = 0.9486 Ta nhân với hệ số 0.9 là do các trờng hợp hoạt tải là không xảy ra đồng thời cùng lúc Thay vào, ta có: )(4.1 9486.0 1067.1110010 4 m xxx l = II.1.3.4.1 ) Tính toán khoảng cách cột chống xà gồ theo điều kiện độ võng cho phép Điều kiện [ ] f l f = 400 Độ võng lớn nhất của ván khuôn sàn đợc tính theo công thức: EJ xlq f tc 128 4 = Trong đó q tc = q tc x 0.829 = 0.829 x 0.9 = 0.746 )(1033.8 12 1.01.0 12 )/(10E 46 33 26 m bh J mT = == = Theo điều kiện trên ta có: )(52.1 746.0400 1033.810128 400 128 3 66 3 m x xxx q EJ l tc == Vậy để đảm bảo cho xà gồ làm việc đúng thiết kế thì ta chọn khoảng cách giữa các cột chống là 1.0 m. Bố trí nh hình vẽ . Trang10 [...]... : H t = 3.8m s = 0 .12 m vs = 0.03m l = 3.45(cm) hxg = 0.1cm hn = 0.1cm Đặc trng hình học của cột chống: bh 3 0.1x0 .13 J= = = 8.33 x10 6 (m 4 ) 12 12 Trang 11 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công I Nguyễn Văn Mậu _ Lớp 48XD4 J 8.33x10 6 = = 2.886 x10 2 F 10 2 Độ mảnh của thanh: l 3.45 = 0 = = 11 9.8 > 75 r 0.0288 Vậy công thức tính độ ổn định của thanh là: 310 0 310 0 = 2 = = 0. 216 11 9.8 2 Kiểm tra ổn định... chính 15 :Cột chống VK sàn 16 :Nêm 17 :Bản đế 18 : Các con bọ liên kết các thanh cột chống dầm 14 15 16 17 580 580 II.2.2 ) Thi t kế ván khuôn dầm phụ D2 ,D3: Tiết diện của dầm phụ : b x h = 0.20 x 0.30 m Ván thành dày : vt = 0.03 m Ván đáy dầm dày : vđ = 0.04 m Trang18 Nguyễn Văn Mậu _ Lớp 48XD4 19 0 40 30 300 12 0 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công I 30 200 30 II.2.2 .1 ) Thi t kế ván đáy chịu lực : II.2.2 .1. 1 )... hn = 0.1m Đặc trng hình học của cột chống: bh 3 0.08 x0.08 3 J= = = 3.41x10 6 (m 4 ) 12 12 J 3.41x10 6 r= = = 2.31x10 2 F 0.64 x10 2 Độ mảnh của thanh: l 3.36 = 0 = = 14 5.45 > 75 r 0.02 31 Vậy công thức tính độ ổn định của thanh là: 310 0 310 0 = 2 = = 0 .14 65 14 5.45 2 Kiểm tra ổn định của cột : N = < [ ] g F Trong đó : N : lực dọc = qtt x l = 0.362 x 1 = 0.362 (T) Trang 21 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công I... qtc2 = 0.4 x 0.49 = 0 .19 6(T/m) qtt2 = qtc2 x n = 0 .19 6 x 1. 3 =0.255(T/m) Vậy tổng tải trọng tác dụng lên ván thành là : qtc = qtc1 + qtc2 = 1. 125 + 0 .19 6 = 1. 3 21 (T/m) 1. 32 (T/m) qtt = qtt1 + qtt2 = 1. 4625 + 0.255 = 1. 717 5(T/m) 1. 72 (T/m) Đặc trng tiết diện của ván thành dầm chính bxh 3 0.49 x0.033 J= = = 1. 1x10 6 (m 4 ) 12 12 2 bxh 0.49 x0.03 2 W = = = 7.35 x10 5 (m 3 ) 6 6 II.2 .1. 2.2 ) Kiểm tra theo... Trang17 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công I Nguyễn Văn Mậu _ Lớp 48XD4 6 Dầm phụ 5 4 3 2 1 9 10 8 7 18 11 12 13 Ghi chú 1: Ván đáy dầm chính 2: Ván thành dầm chính 3:Suờn VK thành dầm 4:Thanh đội 5:Nẹp dọc đỡ xà gồ 6:Ván diềm 7:Các nẹp dọc định vị Vk dầm chính 8: Xà gồ đỡ VK sàn 9:Các liên kết các tấm VK sàn tạo thành tấm lớn 10 :VK sàn 11 :Thanh giằng không gian 12 : Con bọ kê thanh giằng không gian 13 :Thanh chốt 14 :Cột... Trang25 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công I Nguyễn Văn Mậu _ Lớp 48XD4 II.2.3 .1. 2 ) Tính khoảng cách giữa các cột chống: Theo độ bền của ván đáy Công thức Mmax/ W [] q tt l 2 10 x[ ] xW [ ] xW l => M max = 10 q tt bh 2 0.25 x0.04 2 = = 6.67 x10 5 ( m 3 ) 6 6 Thay vào, ta có: 10 x 110 0 x 6.67 x10 5 l = 1. 11( m) 0.6 W = Vậy theo điều kiện độ bền của ván đáy thì l 1. 11 m Theo điều kiện ổn định của ván đáy :... 0.83 (T/m) Đặc trng tiết diện của ván thành dầm chính bxh 3 0 .19 x0.033 = = 4.3 x10 7 (m 4 ) 12 12 2 bxh 0 .19 x0.03 2 W = = = 2.85 x10 5 (m 3 ) 6 6 J= II.2 .1. 2.2 ) Kiểm tra theo điều kiện độ bền của ván thành là : Công thức Mmax/ W [] q tt l 2 10 x[ ] xW [ ] xW l => M max = 10 q tt Thay vào, ta có: 10 x 110 0 x 2.85 x10 5 l = 0. 614 (m) 0.83 Trang22 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công I Nguyễn Văn Mậu _ Lớp 48XD4... II.2 .1. 1.2 ) Tính khoảng cách giữa các cột chống Theo độ bền của ván đáy Công thức Mmax/ W [] q tt l 2 10 x[ ] xW [ ] xW l => M max = 10 q tt bh 2 0.25 x0.04 2 = = 6.67 x10 5 ( m 3 ) 6 6 Thay vào, ta có: W = 10 x 110 0 x 6.67 x10 5 l = 1. 024(m) 0.7 Trang13 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công I Nguyễn Văn Mậu _ Lớp 48XD4 Vậy theo điều kiện độ bền của ván đáy thì l 1. 024 m Theo điều kiện ổn định của ván đáy... tông : q1tc = bt x hdc x 0.75 x 1= 2.5 x 0.5 x 0.75 x1= 0.9375 (T/m) q1tt = n x bt x hdc x 0.75 x 1= 1. 3 x 2.5 x 0.5 x 0.75 x1= 1. 22 (T/m) Hoạt tải do đổ và đầm bê tông , đầm dùi 50 mm qtc2 = 0.4 x 0.37 =0 .14 8(T/m) qtt2 = qtc2 x n = 0 .14 8 x 1. 3 =0 .17 8(T/m) Vậy tổng tải trọng tác dụng lên ván thành là : qtc = qtc1 + qtc2 = 0.9375 + 0 .14 8 =1. 0855 (T/m) 1. 1 (T/m) qtt = qtt1 + qtt2 = 1. 22 + 0 .17 8 = 1. 398... ván thành cột là : qtc = qtc1 + qtc2 = 1. 312 5 +0 .16 = 1. 47 (T/m) qtt = qtt1 + qtt2 = 1. 7 + 0.208 = 1. 91 (T/m) Tính theo điều kiện bền : tơng tự nh các phần trên ta có công thức M max = W = q tt l 2 10 x[ ] xW [ ] xW l 10 q tt bxh 2 0.4 x0.03 2 = = 6 x10 5 (m 3 ) 6 6 Thay số vào ta đợc : l 10 x 110 0 x 6 x10 5 = 0.6(m) 1. 91 Tính theo điều kiện ổn định : E = 10 6 (T/m2) bxh 3 0.4 x0.033 J= = = 9 x10 . A D3D3D3D3D3D3D3D3D3D3D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3 D3D3D3D3D3D3D3D3D3D3 D3D3D3D3D3D3D3D3D3D3D3 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2D2D2D2D2D2D2D2D2D2D2 D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1g D1bD1bD1bD1bD1bD1bD1bD1bD1bD1bD1b D1bD1bD1bD1bD1bD1bD1bD1bD1bD1bD1b C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C 1 C. 3200 12 0 12 0 12 0 Dm Dm Dm Dm D1b D1g D1g D1g D2 D1g D1gD1g D1b D1b D1b D1b D1b D1b D1b D1g D1g D3 D2 D3 350 700 700 350 375 550 B - B 12 0 12 0 12 012 0 Phần II Thi t kế ván khuôn bằng gỗ II .1 ) Thi t. 250250250250250250250250250250250 325 250 250 325 T5 T4 T3 T2 T1 16 600 5 610 0 -0.90 +0.00 14 0 014 0 014 0 014 0 014 0 014 0 014 0 014 0 014 0 014 0 014 00 330033003300330033003300330033003300 3200 3200 3200 3200 3800 1 2 3 4 5 6 14 15 16 17 18 Trang4 Đồ án Kỹ Thuật Thi Công