THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO Lời cảm ơn Những năm học đại học khoảng thời gian đủ để sinh viên tích lũy kiến thức cần thiết từ môn học bổ ích giảng đường, để từ hiểu rõ vận dụng kiến thức vào môi trường sản xuất kinh doanh thực tế, đóng góp sức cho nghiệp phát triển doanh nghiệp nói riêng đất nước nói chung Trước tiên em xin chân thành gửi lời cảm ơn đến thầy Trương Ngọc Tường anh Trần Khanh Hùng ( trưởng phòng Cơng Trình ) - người trực tiếp hướng dẫn em suốt trình làm Luận Văn Tốt Nghiệp Dưới giúp đỡ, bảo tận tình thầy anh, em thu kết kiến thức, kinh nghiệm quý báu đóng góp cho việc hồn thành luận văn tốt nghiệp, vận dụng vào chuyên môn sau Đặc biệt, em xin gởi lời cám ơn chân thành đến Ban Lãnh Đạo Công ty cổ phần tư vấn thiết kế Cảng – Kỹ thuật biển PORTCOAST – tạo điều kiện thuận lợi cho em tham gia làm luận văn Công ty thời gian qua, cám ơn giúp đỡ nhiệt tình, cởi mở bạn – anh chị công ty Em xin chân thành cám ơn tồn thể thầy giáo giảng dạy “Bộ mơn Cảng – Cơng trình Biển”đã tận tình bảo em suốt năm qua, truyền đạt cho em tảng lý thuyết bản, từ vận dụng vào luận văn tốt nghiệp cách hữu ích nhất, đồng thời tiền đề cho việc nghiên cứu tìm hiểu sâu chuyên ngành sau Em xin chân thành cảm ơn! Sinh viên VÕ PHÚ PHÁT SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO Lời giới thiệu Cảng POSCO xây dựng sông Thị Vải, thuộc huyện Tân Thành, tỉnh Bà Rịa – Vũng Tàu, phía hạ lưu Cảng Quốc Tế SP-PSA Đây dự án lớn: bến tiếp nhận tàu có trọng tải đến 50,000 DWT với mục đích xây dựng để xuất nhập thép Luận văn tốt nghiệp “ Thiết kế bến tàu 50,000 DWT _ Cảng Thép POSCO “ sử dụng tiêu chuần Anh thực với nội dung sau:  Phần I: _ Thu thập số liệu điều kiện tự nhiên kinh tế xã hội khu vực xây dựng _ Tính tốn thiết kế gồm: + Quy hoạch mặt + Xác định tải trọng xác định lên bến + Tính tốn sơ thảm đá bảo vệ bờ + So sánh chọn kết cấu bến thích hợp + Tính tốn sức chịu tải cho cọc cơng trình + Giải nội lực tính tốn bê tơng cốt thép + Sơ thi cơng  Phần II: _ Phụ lục tính toán để so sánh tiêu chuẩn Anh Việt Nam về: + Tải trọng va + Tải trọng neo + Tải tựa tàu + Sức chịu tải cọc + Tổ hợp tải trọng Tính tốn bê tông cốt thép Luận văn tốt nghiệp môn học cuối quan trọng tổng hợp hầu hết kiến thức thiết kế xây dựng cơng trình cảng Để làm tốt luận văn em cần phải vận dụng tất kiến thức học suốt năm trường đại học Bách Khoa Thành Phố Hồ Chí Minh, đồng thời tranh thủ giúp đỡ thầy cô môn Việt Nam ngày phát triển bước tiến lên giới Trong gian đoạn có nhiều nhà đầu tư nước vào Việt Nam để đầu tư xây dựng, họ cần tiêu chuẩn sử dụng lâu năm mang tính quốc tế cao Tiêu chuần Anh BS tiêu chuần nghiên cứu áp dụng hàng trăm năm mang tính quốc tế cao Do đó, lựa chọn hàng đầu nhà đầu tư nước cần tiêu chuẩn qc tế để tính tốn thiết kế Trong trình học tập trường em có dịp sử dụng tiêu chuẩn Việt Nam tính tốn thiết kế đồ án như: đồ án cơng trình bến, án bê tơng cốt thép…nên thời SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO gian viết luận văn tốt nghiệp công ty Cổ phần tư vấn thiết kế Cảng – Kỹ thuật biển PORTCOAST thời gian tốt để em tiếp xúc làm quen với tiêu chuẩn – Tiêu chuẩn Anh BS – giúp ích cho em nhiều tương lai Trong luận văn tốt nghiệp em chủ yếu sử dụng BS 6349 để tính tốn tải trọng, hệ số tổ hợp… BS 8110 để tính tốn cho cấu kiện bơ tong cốt thép Tuy nhiên, thời gian có hạn, trình độ cịn hạn chế để thiết kế cơng trình bến thật cần nhiều kinh nghiệm, có nhiều vấn đề phức tạp lại áp dụng theo tiêu chuẩn nên thiết kế hết khơng khỏi nhiều sai sót, em kính mong q thầy góp ý, bảo thêm Đây kinh nghiệm quý báo mà em áp dụng cho thiết kế tương lai làm việc thực tế Tiêu chuẩn Anh tiêu chuẩn có nhiều phần, có nhiều kiến thức em phải nghiên cứu nhiều tương lai SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO MỤC LỤC CHƯƠNG GIỚI THIỆU CHUNG .9 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 1.1.1 HÌNH THỨC ĐẦU TƯ 1.1.2 MỐI LIÊN HỆ GIỮA CƠNG TRÌNH VỚI QUY HOẠCH XÂY DỰNG TẠI KHU VỰC 1.1.3 TUỔI THỌ CƠNG TRÌNH 1.1.4 HỆ CAO ĐỘ VÀ TỌA ĐỘ 1.2 ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN KHU VỰC XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH 1.2.1 ĐẶC ĐIỂM ĐỊA LÝ VÀ ĐỊA HÌNH 1.2.2 ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 10 1.2.3 ĐIỀU KIỆN KHÍ TƯỢNG THỦY VĂN 12 1.2.4 ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN 17 1.3 ĐÁNH GIÁ CÁC ĐIỀU KIỆN XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH 19 1.3.1 ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG 19 1.3.2 NHU CAÀU SỬ DỤNG ĐẤT 20 1.3.3 ĐIỀU KIỆN CUNG CẤP NGUYÊN, NHIÊN LIỆU VÀ TRANG THIẾT BỊ 20 CHƯƠNG SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ XÂY DỰNG CẢNG 21 2.1 THỊ TRƯỜNG SẢN XUẤT THÉP & TIÊU THỤ THÉP TẠI VIỆT NAM, KẾ HOẠCH ĐẦU TƯ XÂY DỰNG NHÀ MÁY SẢN XUẤT THÉP POSCO 21 2.1.1 THỰC TRẠNG NGÀNH THÉP TẠI VIỆT NAM 21 2.1.2 CHIẾN LƯỢC PHÁT TRIỂN NGÀNH THÉP 22 2.1.3 KẾ HOẠCH ĐẦU TƯ NHÀ MÁY THÉP POSCO TẠI KHU CÔNG NGHIỆP PHÚ MỸ II, TỈNH BÀ RỊA – VŨNG TÀU 23 2.2 DỰ BÁO LƯỢNG HÀNG QUA CẢNG 24 2.3 DỰ BÁO ĐỘI TÀU TỚI CẢNG 25 2.3.1 ĐIỀU KIỆN HIỆN HỮU VÀ QUY HOẠCH CỦA TUYẾN LUỒNG VÀO CẢNG 25 2.3.2 DỰ BÁO CÁC LOẠI TÀU ĐẾN CẢNG 26 2.4 SỰ CẦN THIẾT ĐẦU TƯ XÂY DỰNG CẢNG 27 CHƯƠNG SỐ LƯỢNG BẾN VÀ CƠNG TRÌNH TRÊN CẢNG 29 3.1 CÔNG NGHỆ BỐC XẾP HÀNG TRÊN CẢNG 29 3.1.1 NHẬP NGUYÊN LIỆU 29 3.1.2 XUẤT SẢN PHẨM 29 3.2 NHU CẦU VỀ BẾN 29 3.3 NHU CẦU BÃI CHỨA 30 3.4 CÁC CƠNG TRÌNH PHỤC VỤ ĐIỀU HÀNH KHAI THÁC CẢNG 31 3.4.1 VĂN PHÒNG CẢNG, NHÀ PHỤC VỤ, XƯỞNG SỬA CHỮA 31 3.4.2 CỔNG VÀ CẦU CÂN 31 3.5 CÁC CƠNG TRÌNH HẠ TẦNG HỖ TRỢ TRÊN CẢNG 31 3.5.1 ĐƯỜNG NỘI BỘ TRONG CẢNG 31 3.5.2 HỆ THỐNG CẤP ĐIỆN 32 3.5.3 HỆ THỐNG CẤP THOÁT NƯỚC 33 3.5.4 HỆ THỐNG THÔNG TIN LIÊN LẠC 34 3.5.5 PHÒNG CHỐNG CHÁY NỔ 34 3.6 TỔNG HỢP NHU CẦU CÁC HẠNG MỤC CƠNG TRÌNH TRÊN CẢNG 35 SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO 3.6.1 TỔNG HỢP NHU CẦU BẾN TÀU 35 3.6.2 TỔNG HỢP NHU CẦU CÁC CƠNG TRÌNH PHỤ TRỢ TRÊN CẢNG 35 3.7 VŨNG QUAY TÀU 36 CHƯƠNG QUY HOẠCH MẶT BẰNG BẾN 37 4.1 KHAÙI QUAÙT 37 4.2 CÁC SỐ LIỆU XUẤT PHÁT 37 4.2.1 DỰ BÁO ĐỘI TÀU TỚI CẢNG 37 4.2.2 ĐIỀU KIỆN KHÍ TƯNG THỦY VĂN KHU VỰC XÂY DỰNG 37 4.3 CÁC THÔNG SỐ KỸ THUẬT CỦA THIẾT BỊ BỐC XẾP TRÊN BẾN VÀ TRÊN BÃI 38 4.3.1 CẦN TRỤC TRÊN BẾN: CẦN TRỤC CỔNG STS 38 4.3.2 CÁC THIẾT BỊ KHÁC 40 4.4 SỐ LƯNG BẾN 41 4.5 CAÙC KÍCH THƯỚC CƠ BẢN CỦA BẾN 42 4.5.1 CHIỀU DÀI BẾN 42 4.5.2 BỀ RỘNG BẾN 42 4.5.3 CAO ĐỘ ĐÁY BẾN 42 4.5.4 CAO ĐỘ MẶT BẾN 43 4.6 KHU NƯỚC CỦA BẾN 43 4.6.1 VŨNG QUAY TÀU 43 4.6.2 VŨNG BỐC XẾP VÀ CHẠY TÀU 44 4.7 NHU CẦU VỀ BÃI TRÊN CẢNG 45 4.8 PHƯƠNG ÁN BỐ TRÍ MẶT BAÈNG 45 4.8.1 NGUYÊN TẮC BỐ TRÍ MẶT BẰNG TỔNG THỂ 45 4.8.2 BỐ TRÍ MẶT BẰNG CẢNG 46 CHƯƠNG TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN BẾN 48 5.1 KHAÙI QUAÙT 48 5.2 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN BẾN 49 5.2.1 TẢI TRỌNG BẢN THÂN 49 5.2.2 TẢI HÀNG HÓA 49 5.2.3 TẢI CẦN TRỤC 49 5.2.4 TẢI VA TÀU 49 5.2.5 TẢI NEO TÀU 57 5.2.6 TẢI ĐỘNG ĐẤT 69 5.2.7 TẢI TRỌNG GIÓ 69 5.2.8 TẢI TRỌNG DÒNG CHẢY 71 5.2.9 TẢI NHIỆT ĐỘ 73 CHƯƠNG XỬ LÝ NỀN VÀ GIA CỐ ĐƯỜNG BỜ 74 6.1 GIỚI THIỆU CHUNG 74 6.2 SAN LAÁP 74 6.3 XỬ LÝ NỀN 74 6.3.1 CAÙC PHƯƠNG PHÁP XỬ LÝ NỀN 74 6.3.2 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN XỬ LÝ NỀN 75 6.4 ỔN ĐỊNH VÀ GIA CỐ ĐƯỜNG BỜ 76 SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO 6.4.1 TOÅNG QUAN 76 6.4.2 CÁC PHƯƠNG PHÁP GIA CỐ ĐƯỜNG BỜ 76 6.4.3 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN GIA CỐ ĐƯỜNG BỜ 77 6.4.4 TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH KÈ 77 6.4.5 THIẾT KẾ KẾT CẤU THẢM ĐÁ 77 CHƯƠNG KẾT CẤU BẾN 79 7.1 TOÅNG QUAN 79 7.2 PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU BẾN 83 7.3 CÁC PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU NỀN MÓNG CHO BẾN 79 7.3.1 CỌC VUÔNG BÊ TÔNG CỐT THEÙP 79 7.3.2 CỌC ỐNG THÉP 80 7.3.3 CỌC ỐNG BÊ TÔNG CỐT THÉP ỨNG SUẤT TRƯỚC 80 7.3.4 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU NỀN MÓNG CHO BẾN 80 7.3.5 BỐ TRÍ CỌC CHO BEÁN 82 7.4 PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU SÀN CHO BEÁN 82 7.5 SO SÁNH PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU BẾN 83 7.6 CHI TIẾT PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU BẾN LỰA CHỌN 84 7.7 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CẦU CHÍNH 85 7.7.1 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO ĐẤT NỀN ( TIÊU CHUẨN ANH BS ) 85 7.7.2 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO VẬT LIỆU 87 7.7.3 LỰA CHỌN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CẦU CHÍNH 93  LỰA CHỌN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THÉP D812.8 93  LỰA CHỌN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC BTCT ƯST D700 93 7.8 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CẦU DẪN 93 7.8.1 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO ĐẤT NỀN ( TIÊU CHUẨN ANH BS ) 93 7.8.2 LỰA CHỌN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CẦU DẪN 95  LỰA CHỌN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC BTCT ƯST D700 96 7.9 SỨC CHỊU TẢI TÍNH TOÁN CỦA CỌC CHO CÔNG TRÌNH 96 CHƯƠNG MƠ HÌNH VÀ GIẢI NỘI LỰC KẾT CẤU BẾN .97 8.1 TOÅNG QUAN 97 8.1.1 MẶT ĐẤT TÍNH TỐN CHO CỌC 97 8.1.2 CHIỀU DÀI CHỊU UỐN CỦA CỌC 97 8.1.3 KẾT QUẢ TÍNH TOÁN 98 8.2 TÍNH TOÁN NỘI LỰC DẦM CỌC CỦA BẾN 99 8.2.1 KÍCH THƯỚC VÀ PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU BẾN 99 8.2.2 ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU 100 8.2.3 ĐIỀU KIỆN BIÊN 100 8.2.4 CHI TIẾT TẢI TRỌNG TÍNH TỐN CHO CẦU CHÍNH .102 8.2.5 CHI TIẾT TẢI TRỌNG TÍNH TỐN CHO CẦU DẪN 104 8.2.6 TỔ HP TẢI TRỌNG .104 8.2.7 HÌNH ẢNH MINH HỌA CẦU CHÍNH 106 SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO 8.2.8 KẾT QUẢ GIẢI NỘI LỰC CẦU CHÍNH 108 8.2.9 HÌNH ẢNH MINH HỌA CẦU DẪN .114 8.2.10 KẾT QUẢ GIẢI NỘI LỰC CẦU DẪN 116 8.3 TÍNH TOÁN NỘI LỰC BẢN SÀN CỦA BEÁN 119 8.3.1 TÍNH TỐN SÀN ĐÚC SẴN CẦU CHÍNH 119 8.3.2 TÍNH TỐN SÀN CẦU CHÍNH SAU KHI THI CÔNG 122 8.3.3 TÍNH TỐN SÀN ĐÚC SẴN CẦU DẪN 126 8.3.4 TÍNH TỐN SÀN CẦU DẪN SAU KHI THI CÔNG 126 8.4 THIẾT KẾ BẢN QUÁ ĐỘ 128 8.4.1 PHƯƠNG PHÁP TÍNH 128 8.5 THIẾT KẾ BẢN GẮN TỰA TÀU 130 8.6 KIỂM TRA SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 131 CHƯƠNG TÍNH TỐN BÊ TƠNG CỐT THÉP 134 9.1 ĐIỀU KIỆN TÍNH TOÁN 134 9.1.1 BÊ TÔNG 134 9.1.2 CỐT THÉP 134 9.2 TÍNH TỐN BÊ TƠNG CỐT THÉP THEO TIÊU CHUẨN ANH BS8110 134 9.2.1 TÍNH TOÁN BTCT Ở TRẠNG THÁI TỚI HẠN ULS .134 9.2.2 TÍNH TỐN BTCT Ở TRẠNG THÁI TỚI HẠN SLS .135 9.3 TÍNH TOÁN THÉP TRONG SÀN .136 9.3.1 TÍNH TỐN BÊ TƠNG CỐT THÉP SÀN CẦU CHÍNH 136 9.3.2 TÍNH TỐN BÊ TƠNG CỐT THÉP SÀN CẦU DẪN .144 9.4 TÍNH CỐT THÉP DẦM NGANG, DẦM DỌC VÀ DẦM CẦN TRỤC .151 9.4.1 TÍNH TOÁN DẦM CẦU CHÍNH 151 9.4.2 TÍNH TOÁN DẦM CẦU DẪN .161 9.5 TÍNH CỐT THÉP BẢN ĐỠ ĐỆM VA .168 9.6 TÍNH CỐT THÉP BẢN QUÁ ĐỘ .170 9.7 KIỂM TRA KHẢ NĂNG BÁM DÍNH CỦA LÕI BÊ TÔNG VÀO THÀNH CỌC .173 9.8 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ỔN ĐỊNH TRƯT SÂU .173 CHƯƠNG 10 TRÌNH TỰ THI CƠNG 174 10.1 TRÌNH TỰ THI CÔNG CHUNG 174 10.2 CAÙC QUY ĐỊNH TRONG THI CÔNG .175 10.2.1 CÁC QUY ĐỊNH CHUNG 175 10.2.2 NHỮNG ĐIỂM CẦN LƯU Ý TRONG THI CÔNG 175 10.2.3 NHỮNG QUY PHẠM TRONG THI CÔNG 176 10.2.4 AN TOAØN LAO ĐỘNG VÀ VỆ SINH MÔI TRƯỜNG 176 10.3 BIỆN PHÁP THI CÔNG CHO TỪNG CÔNG TÁC 177 10.3.1 CÔNG TÁC ĐÓNG CỌC 177 10.3.2 CÔNG TÁC VÁN KHUÔN .180 10.3.3 CÔNG TÁC CỐT THÉP 182 10.3.4 CÔNG TÁC ĐỔ BÊ TOÂNG 183 SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO BẢNG CÁC TỪ VIẾT TẮT _ Mnc : mực nước cao _ Mnt : mực nước thấp _ Mcn : mặt cắt ngang _ BTCT : bê tông cốt thép _ ƯST : ứng suất trước DANH MỤC BẢN VẼ TÊN BẢN VẼ Mặt trạng khu vực xây dựng cảng Mặt quy hoạch Sơ đồ công nghệ khai thác cảng Mặt dầm cọc kết cấu bến PA1 Mặt cắt ngang kết cấu cầu bến PA1 Mặt mặt cắt kết cấu cầu dẫn bến PA1 Mặt dầm cọc kết cấu bến PA2 Mặt cắt ngang kết cấu cầu bến PA2 Mặt mặt cắt kết cấu cầu dẫn bến PA2 Mặt phân loại sàn kết cấu bến Chi tiết cọc bê tông ứng suất trước D700 Chi tiết cọc thép D812.8 Bố trí thép dầm ngang cầu Bố trí thép dầm dọc cầu Bố trí thép dầm cần trục cầu Bố trí thép tựa tàu Bố trí thép sàn đúc sẵn Bố trí thép cầu Mặt cắt ngang cầu Bố trí thép cầu dẫn Bố trí thép dầm ngang, dọc, xiên cầu dẫn Chi tiết đệm tàu, bích neo Trình tự thi công Thống kê bê tông cốt thép TỔNG SỐ BẢN VẼ SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 SỐ THỨ TỰ 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 23 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO CHƯƠNG GIỚI THIỆU CHUNG 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 1.1.1 HÌNH THỨC ĐẦU TƯ Dự án cảng POSCO đầu tư xây dựng theo hình thức: - Cơng trình xây lắp đầu tư 100% - Thiết bị bốc xếp vận chuyển cảng đầu tư 1.1.2 MỐI LIÊN HỆ GIỮA CƠNG TRÌNH VỚI QUY HOẠCH XÂY DỰNG TẠI KHU VỰC Cảng POSCO xây dựng sông Thị Vải, thuộc huyện Tân Thành, tỉnh Bà Rịa – Vũng Tàu, phía hạ lưu Cảng Quốc tế SP – PSA  Phía Bắc: giáp với Cảng Container Quốc tế Thị Vải;  Phía Tây: giáp với sơng Thị Vải;  Phía Đơng: giáp với khu đất chung Cảng Container Quốc tế Thị Vải nhà máy đóng tàu Ba Son;  Phía Nam: giáp với Căn dịch vụ Hàng Hải 1.1.3 TUỔI THỌ CƠNG TRÌNH Cơng trình thiết kế với tuổi thọ 50 năm 1.1.4 HỆ CAO ĐỘ VÀ TỌA ĐỘ Tất cao độ ghi m , hệ cao độ Hải Đồ Sử dụng hệ tọa độ VN-2000 1.2 ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN KHU VỰC XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH 1.2.1 ĐẶC ĐIỂM ĐỊA LÝ VÀ ĐỊA HÌNH Hệ thống sơng Thị Vải bao gồm nhánh sông lớn : sông Thị Vải, sơng Gị Gia sơng Cái Mép Sơng Thị Vải – Cái Mép chạy theo hướng Nam – Bắc gần song song với đường quốc lộ 51 Độ sâu trung bình từ 15  20m, chỗ sâu (ở ngã ba Thị Vải – Gò Gia – Cái Mép) đạt tới 60m Bề rộng trung bình 500  600m, riêng sơng Cái Mép có chỗ rộng tới 1000m Căn vào tài liệu khảo sát địa hình khu vực xây dựng cảng khảo sát tháng 01/2007 Công ty Cổ phần Tư vấn Thiết kế Cảng – Kỹ thuật Biển PortCoast thực hiện, địa hình khu vực rừng đước ngập mặn, ao nuôi tôm SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO Tại vị trí khu vực xây dựng cảng, cao độ tự nhiên khu vực bờ dao động khoảng từ +2.00m đến +3.70m Khu vực xây dựng cảng có lịng sơng sâu, độ sâu trung bình dao động khoảng từ -5.0m đến -15.0m (hệ cao độ Hải Đồ), khu vực chiều rộng lịng sơng vào khoảng 630m 1.2.2 ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH a Địa tầng Dựa vào kết khảo sát trường thí nghiệm phịng, địa tầng khu vực sử dụng cho công tác thiết kế tóm tắt sau: Lớp 1a: (CH) Bùn sét lẫn hữu cơ, màu xám xanh, xám đen, trạng thái chảy Lớp 1b: (SP/SM, SW/SM) Cát màu xám xanh, hạt mịn đến trung, trạng thái dẻo chảy Lớp 1c: (CH) Sét, màu xám xanh, xám đen, trạng thái dẻo mềm Lớp 2: (CL) Sét màu xám xanh, xám đen, đốm vàng, trạng thái dẻo cứng Lớp 3: (SP/SM, SW/SM) Cát hạt mịn đến trung, lẫn bụi sỏi sạn, màu xám, xám trắng, kết cấu chặt đến chặt vừa Lớp 4: (CL) Sét cứng màu xám xanh, vàng xanh, nâu đỏ Lớp 5: Đá granit phong hóa mạnh, cứng b Thông số thiết kế : Căn vào kết khảo sát trường kết thí nghiệm phịng mẫu đất, số liệu địa chất khu vực khảo sát tóm tắt bảng sau : BẢNG 1-1: Bảng tóm tắt đặc trưng lý lớp đất Tính chất lý Lớp đất Đơn vị 1a 1b 1c m 15.00 10.00 18.00 10.00 15.30 15.95 max Bề dày m 7.00 2.60 9.50 2.00 4.60 11.50 Búa 0÷4 2÷17 1÷33 3÷21 14÷54 >50 Cát % 8.2 90.7 3.9 31.5 92.4 17.4 Bụi % 56.6 6.1 58.6 42.4 5.6 42.1 Sét % 34.9 7.1 37.4 41.6 3.6 37.7 % 91.1 27.4 67 28.7 15.5 23.8 SPT Thành phần hạt Độ ẩm SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 10 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO Tàu Trường (DWT) hợp Vận tốc gió (m/s) V.tốc Chiều Diện Diện tích dịng Mớn dài tích cản cản nước chảy (m) (m) gió (m2) (m2) (m/s) Wq (kN) Qw (kN) Tổng (kN) Đaày tải 20 1.5 216 12.4 2799.4 2529.6 412.1 3358.0 3770.1 Ballast 20 1.5 216 6.7 4665.6 1366.8 686.8 1814.4 2501.2 50,000 BẢNG 0-2: Lực gió dòng chảy tác dụng theo phương dọc Vận Tàu Trường tốc (DWT) hợp gió (m/s) V.tốc Diện Chiều Diện dịng Mớn tích cản rộng tích cản chảy (m) nước (m) gió (m2) (m/s) (m2) Wn (kN) Nw (kN) Tổng (kN) 390.6 93.4 518.5 610.9 6.7 1190.7 211.1 116.7 280.2 396.9 Đaày tải 20 1.5 31.5 12.4 942.6 Ballast 20 1.5 31.5 50,000 * Lực tác dụng lên bích neo : Lực tác dụng lên bích neo tính theo công thức: S H n sin  cos  Trong : H : Lực max gió lực dòng chảy tác động lên tàu n : Số lượng bích neo chịu lực, lấy theo bảng 31 TCN 222-95 trang 72 , : Góc nghiêng dây neo lấy theo bảng 32 TCN 222-95 trang 73 Sv Sn  S  Sq Hình chiếu lực S lên phương vuông góc với mép bến S q, song song với mép bến Sn thẳng đứng Sv xác định theo công thức : SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 191 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO Sq  S y  H n Sn =Sx = S.cos.cos SV = S.sin Keát tính toán sau: BẢNG 0-3: Lực tác dụng lên bích neo lực theo phương ngang gây Tàu (DWT) Trường hợp Vận tốc gió (m/s) V.tốc dòng chảy (m/s) H (T) n  (deg)  (deg) 20 1.5 377 30 20 133.7 62.8 50,000 Đầy tải Ballast 20 1.5 250 30 40 108.8 41.7 72.2 S (T) Sq (T) Sn (T) Sv (T) 108.8 45.7 70 BẢNG 0-4: Lực tác dụng lên bích neo lực theo dọc ngang gây Trường hợp V.tốc dòng chảy (m/s) H (T) n  (deg)  (deg) Đầy tải 20 1.5 61.1 30 20 130.0 61.1 105.8 44.5 Ballast Tàu (DWT) Vận tốc gió (m/s) 20 1.5 39.7 30 40 103.6 68.7 S (T) Sq (T) Sn (T) Sv (T) 50,000 39.7 66.6 Caên vào kết tính toán trên, giá trị lực tác dụng lớn lên bích neo 133.74 T khoảng 1337.4 kN KẾT LUẬN Nếu tính theo tiêu chuẩn Anh lực tác dụng lớn lên bích neo 1431 kN chênh lệch khơng nhiều (93.6 kN) so với lực tính theo tiêu chuẩn Việt Nam Khi tính lực neo tiêu chuẩn kể lực gió lực dịng chảy theo tiêu chuẩn Anh có nhiều hệ số xác định nhờ bảng tra có tiêu chuẩn có kể đến ảnh hưởng dây neo tàu tính tốn để xác định lực neo lớn Sau có lực neo phân phối theo phương x, y, z nhờ góc   , theo tiêu chuẩn Việt Nam tra bảng cịn theo tiêu chuẩn Anh góc  xác định theo sơ đồ neo góc  xác định dựa vào chiều cao tàu mực nước khác Tóm lại, tính tốn lực neo theo tiêu chuẩn Anh xác an tồn có kể đến nhiều yếu tố khách quan góc xác định dựa vào tàu thực tế không chung chung tiêu chuẩn Việt Nam SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 192 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO 1.3 TẢI TỰA TÀU Trong tiêu chuẩn Việt Nam tải tựa tàu q (KN/m) tải phân bố tàu đậu bến tựa lên công trình tác động gió, dòng chảy xác định theo công thức (công thức 108 trang 68/126 cuûa 22TCN 222-95 ): H q  1,1 ld _Trong : H : lực gió lực dòng chảy tác động lên sà lan ld : chiều dài đoạn tiếp xúc tàu công trình bến lấy phụ thuộc vào tương quan chiều dài bến Lb chiều dài phần thẳng boong tàu l Đối với tàu có Lb > l  Ld = l = 110  q =1,1 x 377  3.77T / m 110 KẾT LUẬN => Trong tính tốn theo tiêu chuẩn Anh khơng kể đến lực quan niệm phía trước bến có đệm tàu nên tàu đậu bến có tác dụng lực vào cơng trình phải thơng qua đệm tàu không tác dụng trực tiếp vào bến SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 193 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO CHƯƠNG XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 2.1 THEO TIÊU CHUẨN CƠ LÝ CỦA ĐẤT NỀN Tính toán theo Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc TCVN 205:1998 a Sức Chịu Tải Trọng Nén Tiêu Chuẩn Sức chịu tải tiêu chuẩn cọc ma sát thi công phương pháp đóng cọc có bề rộng tiết diện đến 0.8m, chịu tải trọng nén, xác định theo công thức: QN = m(mR qpAp + u mf fsi li) Trong : QN : Tải trọng nén tiêu chuẩn, T qp : Cường độ chịu tải đơn vị mũi cọc (tra bảng A1), T/m fsi : Cường độ chịu tải đơn vị mặt bên cọc (tra bảng A2), T/m2 m : Hệ số điều kiện làm việc cọc đất, lấy 1.0 mR, mf : Các hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc mặt bên cọc có kể đến ảnh hưởng phương pháp hạ cọc đến sức chống tính toán đất, xác định theo bảng A3, lấy cọc rỗng có bịt mũi cọc thi công búa Diezel Ap : Diện tích chống cọc lên đất, m2 u : Chu vi tiết diện ngang cọc, m li : Chiều dài lớp đất thứ i tiếp xúc với mặt hông cọc, m b Sức Chịu Tải Trọng Nhổ Tiêu Chuẩn Sức chịu tải trọng nhổ cọc xác định theo công thức : QNH = mu mf fsi li u, fsi, mf, li m : Ký hiệu lấy giống công thức : Hệ số điều kiện làm việc, cọc hạ vào đất độ sâu ≥ 4m lấy 0.8 c Sức Chịu Tải Cho Phép Của Cọc Sức chịu tải cho phép cọc, theo đất nền, tính : N Q KTC SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 194 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO Trong : N Q KTC : Sức chịu tải cho phép cọc : Sức chịu tải tiêu chuẩn tính toán theo đất cọc : Hệ số an toàn, với móng cọc đài cao có 21 cọc, lấy 1.4 d Kết Quả Tính Toán BẢNG 2-1: Tính tốn cường độ chịu tải đơn vị mặt bên cọc Cao độ (m) -14 Chiều sâu lớp ( m ) Độ dày li (m) Ma sát fi ( T/m2 ) li.fi ( T/m ) 2 0.3 0.6 0.3 0.6 0.3 0.6 0.3 0.6 10 0.3 0.6 12 0.3 0.6 14 0.3 0.6 16 0.3 0.6 18 0.3 0.6 20.5 2.5 0.7 1.75 22.5 2.3 4.6 24.5 2.3 4.6 26.5 Lớp 2.3 4.6 -16 -18 -20 -22 1c -24 -26 -28 -30 -32 -34.5 -36.5 -38.5 -40.5 SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 195 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO 28.5 2.3 4.6 30.5 2.3 4.6 32.5 2.3 4.6 33.5 1.15 1.15 35.5 3.5 36.925 1.425 2.5 3.5625 -50.925 Σ li 36.925 -42.5 -44.5 -46.5 -47.5 -49.5 -50.925 Tính đến cao trình Σ li.fi 46.46 Tra bảng xác định sức kháng mũi q p = 1500 T/m2 BẢNG 2-2: Tính tốn sức chịu tải cọc BTCT ƯST D700 Độ sâu chôn Ap qp.Ap (m ) (T) đất(m) 36.925 0.385 577.27 li.fi u (T/m) (m) 46.46 2.2 u.fi.li (T) 102.18 Qn (T) Qnh (T) Ktc Nn (T) Nnh (T) 679.45 81.74 1.4 485.32 58.39 2.2 THEO CƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN a Sức Chịu Tải Cho Phép Của Cọc Sức chịu tải cho phép cọc tính theo công thức: Qa  Trong đó: Qa QU QS QP FS Qu Q A f Q Aq  S  P  S S  P P FS FSS FS P FSS FS P : Sức chịu tải cho phép cọc : Sức chịu tải cực hạn cọc : Tổng sức chống cắt cực hạn đất vật liệu làm cọc mặt bên cọc : Sức gánh đỡ cực hạn đất cở mũi cọc : Hệ số an toàn chung, 2.0  3.0 SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 196 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO FSS FSP AS AP fS : Hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên, 1.5  2.0 : Hệ số an toàn cho sức chống mũi cọc, 2.0  3.0 : Diện tích chịu tải thân cọc : Diện tích chịu tải mũi cọc : Lực ma sát bên tác dụng lên cọc qP : Cường độ chịu tải đơn vị đất mũi cọc b Thành phần sức chịu mũi đất mũi cọc q p  1,3.c.N c   h.N q  0,6. rd N Trong đó: : Cường độ chịu tải đơn vị đất mũi cọc : Dung trọng tự nhiên lớp đất mũi cọc : Lực dính lớp dất mũi cọc : Hệ số sức chịu tải, xác định theo Terzaghi, tra bảng theo giá trị  lớp đất mũi cọc : Bán kính cọc tròn qP  c Nc, Nq, N rd BẢNG 2-3: Tính toán thành phần sức chịu tải mũi cọc  c (kN/m2) (kN/m ) 20.2 h (m) rd (m)  Nc Nq N 36.925 0.4064 0.35 25O 25.135 12.72 9.7 qP (kN/m2) 3798.2 3794.85 c Thành phần chịu tải ma sát xung quanh cọc fsi = hi.tgai + Cai h = Ks’v Ks = Ko = - sinai ’v =  ' z Trong đó: fsi : Lực ma sát bên đơn vị tác dụng lên coïc SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 197 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO h’ ’v Cai ai ' Z : Ứng suất pháp hữu hiệu mặt bên cọc : Ứng suất có hiệu tai vị trí lớp đất : Lực dính đất cọc lấy C i ( góc ma sát đất ) : Góc ma sát đất, lấy  : Dung trọng có hiệu lớp đất mà cọc qua : Độ sâu tính điểm lớp đất mà cọc qua BẢNG 2-4: Tính tốn thành phần ma sát xung quanh cọc Lớp ai Cai (kN/m2) 1c 23O 25O 30O 25O 1 1 Ks Z (m) 0.609 0.577 0.5 0.577 18 2.5 13 3.425 ' (kN/m3) 15.7 19.6 20.2 20.2 ’v (kN/m2) h’ (kN/m2) fsi (kN/m2) 51.3 114.6 192.9 210.4 102.6 24 132.6 34.9 14.27 31.85 56.69 57.64 d Tổng hợp kết tính toán cọc BTCT ƯST D700 Lớp 1c fS qP AS AP FSS FSP 2 (m ) (kN/m ) (m ) (kN/m2) 39.58 14.27 5.5 31.85 0.3848 3794.85 28.59 56.69 7.53 57.64 Qa (kN) Qa (T) 2127.5 216.87 2.3 KẾT LUẬN Tính tốn theo tiêu chuẩn Anh theo cường độ đất tiêu chuẩn Việt Nam giá trị tương đương không sai lệch nhiều theo tiêu chuẩn Anh có kể đến số SPT phản ánh sức chịu tải thực tế đất SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 198 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO CHƯƠNG TỔ HỢP TẢI TRỌNG VÀ TÍNH TỐN BÊ TƠNG CỐT THÉP 3.1 TỔ HỢP TẢI TRỌNG Theo tiêu chuẩn Việt Nam, ta xác định tải trọng sau tổ hợp lại với hệ số tổ hợp thường 1.1 cho trọng lượng thân 1.2 cho hoạt tải Sau giải kết cấu, ta giá trị nội lực tải tính tốn Ta sử dụng tải tính tốn ( trạng thái giới hạn thứ ) để tính thép cho cấu kiện dầm, sàn, cọc ….Để kiểm tra độ võng hay vết nứt sử dụng tải tiêu chuẩn ( trạng thái giới hạn thứ ) Tải tiêu chuẩn xác định cách lấy tải tính tốn chia cho hệ số vượt tải thường lấy hệ số 1.15 Theo tiêu chuẩn Anh, ta xác định tải trọng sau tổ hợp lại theo trường hợp khác nhau: SLS ( điều kiện làm việc ) ULS ( điều kiện tới hạn ) với hệ số tổ hợp khác cho trường hợp ứng với loại tải trọng: tải neo tàu trường hợp SLS hệ số tổ hợp 1.1 trường hợp ULS hệ số tổ hợp 1.4…( xem chi tiết hệ số tổ hợp trường hợp BS 6349-part : 1988 trang 109,110 ) Vì chia trường hợp từ ban đầu nên sau giải kết cấu có giá trị nội lực cho trường hợp Ta sử dụng giá trị nội lực trường hợp ULS để tính thép giá trị nội lực trường hợp SLS để kiểm tra bề rộng vết nứt ĐIỀU KIỆN TÍNH TỐN 3.2 3.2.1 BÊ TƠNG _ Theo TCVN, bê tông sử dụng bê tông B25 đá 12 với đặc trưng học sau:  Modul đàn hồi Eb = 30000 MPa  Cường độ chịu nén tính toán RbI = 14.5 MPa, RbnII = 18.5 MPa  Cường độ chịu kéo tính toán RbtI = 1.05 MPa, RbtnII = 16 MPa 3.2.2 CỐT THÉP _ Theo TCVN, cốt thép sử dụng cho sàn, dầm: Thép AII có đặc trưng học sau:  Modul đàn hồi Ea = 210000 MPa  Cường độ chịu kéo tính toán RsI = 280 MPa, RsII = 300 MPa  Cường độ chịu nén tính toán RscI = 280 MPa, RscII = 300 MPa SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 199 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO  Cường độ chịu cắt tính toán Rad = 220 MPa Cốt thép sử dụng cho cốt đai: Thép AI có đặc trưng học sau:  Modul đàn hồi Ea = 210000 MPa  Cường độ chịu kéo tính toán Rs = 230 MPa  Cường độ chịu nén tính toán Rsc = 230 MPa  Cường độ chịu cắt tính toán Rad = 180 MPa NỘI LỰC TÍNH TOÁN 3.2.3  Theo mục 13.3 trang 61 – 22 TCN 207 – 92, noäi lực tính toán xác định theo công thức sau : SI =kn.nc.n.mđ.S Trong : kn : Hệ số bảo đảm xét đến tầm quan trọng cấp công trình Đối với công trình cấp III (có chiều cao trước bến  20m ) : (Phân cấp công trình dựa vào mục 2.3 trang – 22- TCN 207-92)  kn = 1.15 nc : Hệ số tổ hợp tải trọng, tải trọng : n c = n : Hệ số vượt tải công trình bến cảng biển : n = 1.25 mđ : Hệ số phụ thuộc điều kiện làm việc, xét đến đặc điểm chịu lực thực tế cấu kiện số giả thiết sơ đồ tính toán Lấy theo bảng 12 trang 63 – 22 TCN 207 – 92 : mñ = 0.95 S : Nội lực lấy từ kết giải khung M, P Vaäy: SI = 1.15 x x 1.25 x 0.95 x S = 1.366 S 3.3 TÍNH TỐN BÊ TƠNG CỐT THÉP Với mục đích so sánh nên tính theo tiêu chuẩn Việt Nam TCVN cho dầm ngang Theo TCVN, ta tính toán cấu kiện trường hợp: Trạng thái giới hạn trạng thái giới hạn 3.3.1 TÍNH TỐN BÊ TƠNG CỐT THÉP THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN Trạng thái giới hạn tính toán theo hình thành mở rộng vết nứt Tính toán theo tiêu chuẩn Kết cấu bê tông cốt thép bê tông cốt thép thủy coâng TCVN 4116 : 1985 SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 200 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO  Bề rộng vết nứt cho phép: [an] =k.an Trong đó: K : Phụ thuộc cấp công trình, 1.6 (công trình cấp 3) an : Bề rộng nứt cho phép, lấy kết cấu vùng nước có mực nước dao động ( tra bảng 18 ), an = 0.15 mm Bề rộng vết nứt cho phép [an]=0.24 mm  Tính toán bề rộng vết nứt theo công thức sau: at  k C g  a o Ea 7.(4  100  ) d Trong đó: K : Cấu kiện chịu uốn nén lệch tâm, k = Cg : Hệ số phụ thuộc tải trọng tác động, với tải tác động thường xuyên tải trọng tạm thời dài hạn, C g =1.3  : Đối với thép có gờ, = a : Ứng suất cốt thép chịu kéo a  M Fa z Rs I Fa z = ho – 0.5x, với chiều cao vùng bê tông chịu nén x = I (mm) Rb b : Ứng suất kéo ban đầu cốt thép sư trương nở o bêtông với kết cấu bị phơi khô kể thời gian thi coâng, o = = Fa bh o : Hàm lượng cốt thép mặt cắt d : Đường kính cốt thép Ea : Modul đàn hồi cốt thép, Ea = 2.1x105 MPa 3.3.2 TÍNH TỐN BÊ TƠNG CỐT THÉP THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN a Tính Toán Theo Cường Độ Chịu Moment Trên Tiết Diện Thẳng Góc Bỏ qua tính toán cường độ chịu mômen cấu kiện tiết diện thẳng góc (Kết cấu bê tông cốt thép Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5573 : 1991) qua SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 201 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO kiểm tra thấy tính toán theo trạng thái giới hạn thỏa điều kiện cường độ tiết diện thẳng góc b Tính Toán Theo Cường Độ Chịu Lực Cắt Trên Tiết Diện Nghiêng Kiểm tra kích thước tiết diện dầm Tiết diện đủ kích thước khi: Kn.nc.n.Qttmax < 0.25.mb3.Rn.b.ho Trong đó: kn : Hệ số cho công trình cấp III, k n = 1.15 nc : Hệ số tổ hợp tải trọng bản, n c = mb3 : Hệ số điều kiện làm việc bêtông h  60 cm, mb3 = 1.15 n : Heä số vượt tải, n = 1.2 Kiểm tra điều kiện tính cốt ngang cho dầm Kn.nc.Qttmax < mb3.Qb Trong đó: kn : Hệ số cho công trình cấp III, k n = 1.15 nc : Hệ số tổ hợp tải trọng bản, n c = mb3 : Hệ số điều kiện làm việc bêtông, mb3 = 1.15 Qb - Lực cắt bê tông vùng chịu nén mặt cắt nghiêng xác định theo công thức : Qb = k.Rk.b.ho tg  Với: k  : Hệ số lấy k=0.5 +2 Chiều cao tương đối vùng bê tông chịu nén mặt phẳng (Fa.RsI)/(b.hoRbI)  : Góc mắt cắt nghiêng trục dọc cấu kiện tg tu Qttmax ho)) tu : Moment tương ứng cuối mặt cắt nghiêng SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 202 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO DẦM NGANG BẢNG TÍNH CỐT THÉP Bề rộng vết nứt cho at( mm) = 0.24 phép CÁC HỆ SỐ Cg = 1.3 K = 1.2 VẬT LIỆU ao = 0.6 Rs(MPa) = 300 Mác BT B25 Thép AII Vị trí tính toán Chiều rộng dầm b (mm) Chiều cao dầm h (mm) Mô men tính toán Mmax (Nmm) Đường kính cốt thép chịu lực d(mm) Diện tích thép f (mm2) Số lớp n1 (thanh) Số lớp n2 (thanh) Diện tích thép toàn Fa (mm2) Khoảng cách đến lớp a1 (mm) Khoảng cách đến lớp a2 (mm) Khoảng cách đến trọng tâm cốt thép ao (mm) Hàm lượng cốt thép m (%) Đánh giá hàm lượng cốt thép Chiều cao vùng bê tông chịu nén x (mm) Đánh giá vùng bê tông chịu nén Chiều cao làm việc mặt cắt Z (mm) Ứng suất cốt thép a (MPa) Đánh giá ứng suất cốt thép Bề rộng vết nứt at (mm) Đánh giá bê rộng vết nứt cấu kiện SVTH: VÕ PHÚ PHÁT MSSV: 80401841 h= Rb(MPa) = 18.5 E(MPa) = 2.10E+05 Lưới Lưới 1200 1200 1500 1500 1404940700 32 804.25 10.00 4.00 11259.46 82.00 128.00 1299825000 32 804.25 10.00 2.00 9650.96 86.00 132.00 95.14 93.67 0.67 OK 0.57 OK 152.15 130.42 OK OK 1328.78 1341.12 93.90 OK 0.092 OK 100.43 OK 0.101 OK 203 THIẾT KẾ BẾN TÀU 50,000 DWT _ CẢNG THÉP POSCO D đai(mm)= Khoảng cách cốt thép chịu lực 16 16 (mm) trên(mm) 83.1 83.1 Điều kiện to >=25 d KIỂM TRA KHẢ CHỊU LỰC CẮT CỦA DẦM Tính toán theo trạng thái giới hạn 1 Lớp thép Điều kiện 1: knncQn