Đang tải... (xem toàn văn)
Tài liệu hướng dẫn làm Đồ án chi tiết máy đầy đủ. Bạn sẽ có một bản mẫu đồ án chi tiết máy Thiết kế hộp giảm tốc hai cấp Phân đôi cấp chậm, cả thuyết minh và bản vẽ AutoCad . Kèm theo đó là tất cả tài liệu hướng dẫn để làm đồ án chi tiết máy từ A đến Z, cả phần thuyết minh và bản vẽ ( Các tài liệu hướng dẫn này được cung cấp qua 1 link để bạn download trực tiếp từ mediafire) . Ngoài ra bạn cũng có quyền kết nối với tác giả một Giảng viên Đại học chuyên hướng dẫn đồ án chi tiết máy để nhận được những giải thích và hướng dẫn cần thiết. Chúc các bạn thành công
đồ án môn học chi tiết máy Mục lục A Chọn động phân phối tỷ số truyền I Xác định công suất cần thiết , số vòng quay sơ hợp lý động điện chọn ®éng c¬ ®iƯn: .1 II Xác định tỉ số truyền động U toàn hệ thống ph©n phèi tû sè trun cho tõng bé trun cđa hệ thống dẫn động , lập bảng công suất , mô men xoắn , số vòng quay trục: B ThiÕt kÕ c¸c bé trun I Chän vËt liÖu: II Xác định ứng suất cho phép: III TÝnh bé truyÒn cÊp nhanh .5 IV TÝnh bé truyÒn cÊp chËm : V.TÝnh bé trun ngoµi .12 C ThiÕt kÕ trơc vµ then 16 D æ lăn 32 I TÝnh cho trôc I .32 II.TÝnh cho trôc 33 III TÝnh cho trôc 34 Nh ổ đà chọn thoả mÃn nhu cầu sử dông .36 E Nối trục đàn hồi .36 F TÝnh kÕt cÊu vá hép 37 I- Vá hép 37 II- Các phơng pháp bôi trơn hộp giảm tốc 40 G- Xác định chọn kiểu lắp 41 H- phơng pháp lắp ráp chi tết hộp gi¶m tèc 42 I- Phơng pháp lắp ráp tiết máy trục 42 II- Phơng pháp điều chỉnh ăn khớp truyền 43 III- Phơng pháp điều chỉnh khe hở ổ lăn 43 Tài liệu tham khảo 44 A Chọn động phân phối tỷ số truyền I Xác định công suất cần thiết , số vòng quay sơ hợp lý động điện chọn động điện: - Công suất cần thiết đợc xác định theo công thức: P ct = Pt Trong đó: P ct công suất cần thiết tren trục động cơ(kW) P t công suất tính toán tren trục máy công tác (kW) hiệu suất truyền động - Vì đặc tính tải trọng rung ®éng nhĐ nªn coi: - HiƯu st trun ®éng: η = η o η br η x η kn Trong đó: x hiệu suất truyền xích Trần Thắng lớp 43m Trang đồ án môn học chi tiết máy Tra bảng ta cã ηx = 0,97 η o lµ hiƯu st cđa cặp ổ lăn Tra bảng ta có o = 0,995 η kn lµ hiƯu st cđa khíp nèi Tra b¶ng ta cã η kn = 0,99 ηbr hiƯu suất truyền bánh (Hộp giảm tốc phân đôi tính cho cặp ổ lăn ) Tra b¶ng 2.3 ta cã ηbr=0,98 Thay sè ta cã : η = 0,9953 0,98 0,97.0,99 = 0,913 ⇒ P ct = = 6,57 (kw) 0,913 - X¸c định số vòng quay sơ hợp lý động điện - Tỉ số truyền cấu : U t = U n U h - Theo b¶ng 2- Trang 21/ tËp → U t = 3.16 = 48 - Số vòng quay sơ ®éng c¬: n sb = n lv U t Trong đó: n sb số vòng quay đồng n lv số vòng quay trục máy công tác U t tỷ số truyền toàn hƯ thèng Víi : nlv=20 (v/p) - Thay sè n sb = 20.3.16 = 960 (v/p) ; - Chän quy cách động cơ: - Với số liệu đà tính đợc kết hợp với yêu cầu mở máy phơng pháp lắp đặt động tra bảng ta P1.3/tập1 đợc ®éng c¬ víi ký hiƯu: 4A132M6Y3 Víi P dc = 7,5(kw) ; n dc = 968 (v/p); KiĨm tra ®iỊu kiÖn : Theo p1.1 cã Tk =2 Tdn Tk T = > mm = 1,5 Tdn T VËy §éng thoả mÃn điền kiện mở máy ,còn yêu cầu tải coi nh tự thoả mÃn II Xác định tỉ số truyền động U t toàn hệ thống phân phối tỷ số truyền cho truyền hệ thống dẫn động , lập bảng công suất , mô men xoắn , số vòng quay trục: - Xác định tỷ số truyền U t cđa hƯ thèng dÉn ®éng U= n dc n lv Trong đó: n dc số vòng quay động n lv số vòng quay trục gâu xóc Thay sè U = 968 = 48,4 48 Trần Thắng lớp 43m Trang đồ án môn học chi tiết máy - Phân phối tỷ số truyền hệ dẫn động U t cho truyền U t =U n U h -Theo đầu cho bánh phân đôi lên chọn U h tríc Chän U h =16 → U n = 48,8 = 3,025 16 Chän Uh theo b¶ng 3.1 Trang43/tập1 ( thoả mÃn đông thời tiêu khối luợng nhỏ , mô men quán tính thu gọn nhỏ thể tích bánh lớn nhúng dÇu Ýt nhÊt ) víi : Uh =16 chän U1=4,91 ,U2= 3,26 (đối với hộp giảm tốc phân đôi ) U tỷ số truyền cặp bánh cÊp nhanh U lµ tû sè trun cđa bé truyền cấp chậm Vậy sai số phần trăm tỉ số truyền : U = 48,4 4,91.3,26.3,025 ì 100 % = 0,04% 48,4 - Xác định công suất, mô men số vòng quay trục: - Dựa vào sơ đồ dẫn động công suất cần thiết ta có giá trị trục : P = P ct η o1 = 6,57.0,995 = 6,537( kw) n = n dc = 968 (v/p) p1 6,537 = 9.55.10 = 64492( Nmm ) n1 968 P = P1 η br η o1 = 6.537.0,98.0,995 = 6,374( kw) ⇒ T1 = 9,55.10 n1 968 = = 197( v \ p ) u1 4,91 6,374 ⇒ T2 = 9,55.10 = 308993( Nmm ) 197 P = P2 η br η o1 = 6,374.0,98.0,995 = 6,22( kw) n2= n 197 = = 60,4( v \ p ) u 3,26 p 6,22 ⇒ T3 = 9,55.10 = 9,55.10 = 983460( Nmm ) n3 60,4 n3= - Dựa vào kết tính toán ta có bảng sau: Trục Thông số Công suất P lv ( kw) Tû sè trun U Sè vßng quay n ( v \ p) Động 7,5 6,537 6,374 6,22 968 Mô men xoắn T(Nmm) Trần qut Th¾ng – líp 43m 4,91 968 64492 3,26 197 308993 60,4 983460 Trang đồ án môn học chi tiÕt m¸y B ThiÕt kÕ c¸c bé trun I Chän vật liệu: - Với đặc tính động với yêu cầu quan điểm thống hoá thiết kế nên ta chọn vật liệu hai cấp bánh nh Theo bảng 6-1 chọn Bánh nhỏ : Thép 45X cải thiện có HB = 241 → 285 ; σ b1 = 850( Mpa ) ; σ ch1 = 580( Mpa ) B¸nh lín : Thép 45X cải thiện có HB = 180 → 350 ; σ b = 750( Mpa ) ; σ ch = 450( Mpa ) II X¸c định ứng suất cho phép: - Theo bảng 6-2 với thép 45X cải thiện đạt độ rắn HB = 180 → 350 th× σ lim = HB + 70 ; S H = 1,1 ; σ lim = 1,8HB ; S F = 1,75 H F - Chọn độ rắn bánh nhỏ HB =245 ; độ rắn bánh lớn HB =230 lim = HB1 + 70 = 2.245 + 70 = 560( Mpa ) H σ F lim = 1,8.HB1 = 1,8.245 = 441( Mpa ) σ lim = HB2 + 70 = 2.230 + 70 = 530( Mpa ) H σ F lim = 1,8.HB2 = 1,8.230 = 414( Mpa ) - Số chu kỳ thay đổi ứng suất sở thư vỊ tiÕp xóc Theo 6-5 N H = 30H 2, thay sè HB 2, N HO1 = 30.245 = 16.10 ; N HO = 30.230 2, = 13,9.10 - Sè chu kú thay đổi ứng suất sở thử uốn N FO = 4.10 (vì chọn vật liệu thép ) - Do truyền chịu tải trọng tĩnh nªn N HE = N FE = N = 60.C.n.t Trong : c số lần ăn khớp 1vòng quay n số vòng quay t Σ lµ tỉng sè giê lµm viƯc cđa bánh xét Với c=1 n1=197 vòng/ phút Thay sè Ta thÊy t∑=300.5.8=12000 (h) N HE = N FE = 60.1.1`97.12000 = 14.10 N HE > N HO ⇒ K HL = , t¬ng tù ta cịng cã K HL1 =1 - ¸p dơng c«ng thøc 6-1a tËp [ σ H ] = lim H Sơ xác định đợc K HL SH [ σ H ] = 560 = 509( Mpa ) 1,1 [ σ H ] = 530 = 481,8 (Mpa) 1,1 V× bé truyền cấp nhanh sử dụng bánh thẳng nên [ σ' H ] = [ σ H ] = 481,8( Mpa ) V× bé trun cÊp chËm sư dụng bánh nghiêng nên Trần Thắng lớp 43m Trang đồ án môn học chi tiết m¸y [ σ' H ] = [σ H ] + [ σ H ] = 509 + 481,8 = 495,4( Mpa ) [ σ' H ] = 495,4 < 1,25[σ H ] Ta cã = 1,25.481,8 = 602( Mpa ) - Theo trªn ta thÊy N FE > N FO ⇒ K FL = , tơng tự K FL1 = Mặt khác truyền đà cho truyền quay mét chiÒu ⇒ K FC = Theo 6-2a [σ ] = σ F F lim S¬ xác định đợc K FC K FL SF [ σ F1 ] = 441 1.1 = 252( Mpa ) 1.75 [ σ F ] = 414 1.1 = 236,5( Mpa ) 1,75 -ứng suất tải [ σ H ] max = 2,8.σ ch = 2,8.450 = 1260( Mpa ) [ σ F1 ] max = 0,8.σ ch1 = 0,8.580 = 464( Mpa ) [ σ F ] max = 0,8.σ ch = 0,8.450 = 360( Mpa ) III TÝnh bé truyÒn cÊp nhanh Xác định sơ khoảng cách trục a w = k a ( u + 1).3 T1 K Hβ [σ ] H u.ψ ba Trong ®ã K a lµ hƯ sè phơ thc vµo vËt liƯu cđa cặp bánh loại Tra bảng 6-5 tập đợc k a = 49,5( Mpa ) 13 T Mô men xoắn trục bánh chủ động T1 = 64492 (Nmm) Theo b¶ng 6-6 chän ψ ba = 0,3 → ψ bd = 0,53.ψ ba ( u1 + 1) = 0,53.0,3.( 4,91 + 1) = 08865 Theo b¶ng 6-7 ⇒ K Hβ = 1,0243 ¦ng suÊt cho phÐp lµ : [ σ H ] = 481,8( Mpa ) Thay vào a w = 49,5.( 4,91 + 1).3 LÊy a w = 170( mm ) 64492.1,0243 = 169,1( mm ) 481,8 2.4,91.0,3 Xác định thông số ăn khớp ,mô đun Theo 6-17 m = ( 0,01 0,02) a w = ( 0,01 → 0,02)170 ⇒ m = 1,7 3,4 theo bảng tiêu chuẩn 6-8 chọn m = 2,5 -Xác định số Theo công thức 6-19 tËp1 Z = 2.a w 2.170 = = 23 m.( u1 + 1) 2,5( 4,91 + 1) VËy Z=23 Theo 6-20 Z = u1 Z = 4,91.23 = 112,9 làm tròn Z = 113 Z 113 = = 4,913 Z1 23 Trần qut Th¾ng – líp 43m Tû sè trun thùc u m = Trang đồ án môn học chi tiết m¸y m.Z t m.( Z + Z ) 2,5.( 23 + 113) = = = 170 2 Theo 6-21 aw= VËy aw = 170 Theo (6.27)/I góc ăn khớp : cos tw = Z t m cos α ( Z + Z ).m cos 20 ( 23 + 113).2,5 cos 20 = = = 0.939 ⇒ α tw = 20 2.a w1 2.a w1 2.170 Kiểm nghiệm ®é bỊn tiÕp xóc Theo 6-33 tËp σ H = Z M Z H Z ε 2.T1 K H ( u m + 1) Trong ®ã b w u m d w Z M lµ hƯ số kể đến tính vật liệu tra bảng 6-5 đợc Z M = 274( Mpa ) 13 Z H hệ số kể đến hình dáng bề mặt tiếp xúc tra bảng 6-12 đợc Z H =1,76 Z hệ số kể đến trùng khớp Z = ( − ε α ) víi ε = 1,88 − 3,2. α 1 cos β + Z Z ⇒ ε α = 1,88 − 3,2. + cos = 1,71 23 113 ⇒ Zε = ( − 1,71) = 0,874 K H hệ số tải trọng tính tiếp xúc K H = K Hβ K Hα K Hv Trong K H hệ số kể đến phân bố không tải trọng chiều rộng vành Tra b¶ng 6-7 tËp → K Hβ = 1,0243 K H hệ số kể đến phân bố không tải trọng cho đôi ăn khớp K H = truyền thẳng K HV hệ số kể đến tải trọng động xuất vùng ăn khớp K HV = + ν H b w d w1 a víi ν H = δ H g v w 2.T1 K H K H um Vận tốc vòng v theo (6.40 trang106/tập1): V= .d w1 n 60000 với lăn cđa b¸nh nhá ) →V = d w1 = 2.a w 2.170 = = 57,5 ( dw1 Đờng kính vòng u m + 4,913 + ( ) 3,14.57,5.968 = 2,9 m s 60000 Theo b¶ng 6-13 chän cÊp xác Tra bảng 6-15 ; 6-16 tập → δ H = 0,004 ; g o =56 ν H = 0,004.56.2,9 170 = 3,83 4,913 bw1 = ψ ba a w1 = 0,3.170 = 51( mm ) TrÇn Thắng lớp 43m Trang đồ án môn häc chi tiÕt m¸y 3,83.51.57,5 = 1,127 2.64492.1,0243.1 VËy K H = 1,0243.1.1,127 = 1,111 → K HV = + Thay vµo 6-33 σ H = 274.1,76.0,874 2.64492.1,111.( 4,913 + 1) = 426,33( Mpa ) 51.4,913.57,5 Theo 6-1 6-1a cho phép ta xác định xác ứng suÊt cho phÐp tiÕp xóc [ σ ] = [ σ ].Z H H V Z R K XH ( ) V× V=2,9 ( m / s ) ≤ m s ⇒ Z V = CÊp chÝnh x¸c R z = 10 → 40( μm ) ⇒ Z R = 0,9 Đờng kính đỉnh d a1 < 700; d a < 700 ⇒ K XH = [ σ H ] = 481,8.1.0,9.1 = 433,62( Mpa ) XÐt tØ sè : ∆σ = 433,62 − 426,33 100% = 1,68% 433,62 VËy sù sai lÖch øng suất tiếp xúc H < []H 1,68% lên ta nguyên kết tính toán (nh chênh lệch nhỏ 4%) Kiểm nghiệm độ bền uốn Theo 6-43 σ F1 = 2.T1 K F Yε Yβ YF1 b w d w1 m Trong đó: T Mô men xoắn bánh chủ động T =64492(Nmm) m Mô đun pháp m=2,5 (mm) b w Chiều rộng vành b w =51(mm) d w1 Đờng kính vòng lăn bánh chđ ®éng d w1 =57,5(mm) Y ε HƯ sè kĨ đến trùng khớp Y = với εα ε α hƯ sè trïng khíp ngang ε α = 1,71 ⇒ Yε = = 0,585 1,71 Y Hệ số kể đến dộ nghiêng β = → Yβ = Y F , YF Hệ số bánh bánh Tra bảng 6-18 đợc YF = 3,967, YF = 3,6 K F HƯ sè t¶i träng tÝnh vÒ uèn K F = K Fβ K Fα K FV Trong ®ã: KF β = 1,0343 Tra b¶ng 6-7 víi ψ bd =0,8865 Theo b¶ng 6.14 chọn KF = (bánh thẳng) KFV = + Trong ®ã: ν F b w d w1 F1 K Fβ K Fα víi ν F = δ F g V aw um δ F = 0,011 ; ν = 2,9 ; g0=56 170 = 10,5 4,913 10,5.51.57,5 →KFV=1+ 2.64492.1,0343.1 = 1,23 ⇒ ν F = 0,011.56.2,9 Trần Thắng lớp 43m Trang đồ ¸n m«n häc chi tiÕt m¸y KF=1,23.1,0343.1 =1,273 Víi m =2,5 mm ys - hệ số xét đến độ nhạy cđa vËt liƯu víi tËp trung øng st Ys = 1,08- 0,0695 ln (m) Thay sè ys=1,08-0,0695.ln 2,5 = 1,016 YR- hệ số xét đến ảnh hởng độ nhám mặt lợn chân , chọn yR= ( bánh phay ) KXF =1 :hệ số xét đến kích thớc bánh (da βb = 29,70 ⇒ ZH = cos(29,7 ) = 1,55 sin(2.23,2 ) ( theo - 34/I ) Zε : hƯ sè kĨ ®Õn sù trùng khớp Theo 37/I có: εβ = bw.sinβ/(π.m) = ψba.aw.sinβ/(π.m) = 0,4.152.sin(31,8)/(3,14.2,5) = 4,08 > 1 => Z ε = víi ε α = 1,88 − 3,2. + cos β Z εα Z ⇒ ε α = 1,88 − 3,2. + cos 31,8 = 1,45 24 78 = 0,83 1,45 K H hệ số tải trọng tính tiếp xóc K H = K Hβ K Hα K Hv Trong K H hệ số kể đến phân bố không tải trọng chiều rộng vành Z = Tra bảng 6-7/I K H = 1,1278 K H hệ số kể đến phân bố không tải trọng cho đôi ăn khớp K HV hệ số kể đến tải trọng động xuất vùng ăn khớp b d a K HV = + H w w víi ν H = δ H g v w T2 K Hβ K Hα um VËn tèc vßng lµ V theo (6.40): v= π.d w n2 víi 60000 cđa b¸nh nhá ) →v= d w2 = 2.a w 2.152 = = 71,5 ( dw Đờng kính vòng lăn u m + 3,25 + ( ) 3,14.71,5.197 = 0,74 m s 60000 Theo b¶ng 6-13/I chän cấp xác 9, theo bảng 14/I với cấp xác v < 2,5 m/s, chọn KHα = 1,13 Tra b¶ng 6-15/I ; 6-16/I: → δ H = 0,002; g = 73 ν H = 0,002.73.0,74 152 = 0,74 3,25 bw = ψ ba a w = 0,4.152 = 60,8( mm ) → K HV = + 0,74.60,8.71,5 = 1,008 308993.1,1278.1,13 VËy KH = 1,13.1,1278.1,008 = 1,3 Thay vào 6-33/I: Trần Thắng lớp 43m Trang 10 đồ án môn học chi tiết máy Kiểm tra điề kiện liền trục bánh răng: x11 = d f d11 t2 = 51,25 − 30 − 2.8 = 7,825(mm) 2,5.m = 2,5.2,5 = 6,25 (mm) ⇒x =7,825 > 6,25 (mm) Vậy bánh số chế tạo liền trục e, Xác định hệ số Kd Kd tiết diện nguy hiểm theo công thøc(10.25) vµ (10.26): Kσ + K x −1 Kσd = ε σ Ky Kτ + K x −1 Kτd = ε τ Ky Kx- HÖ sè tËp trung øng xuất trạng thái bề mặt, phụ thuộc vào phơng pháp gia công độ nhẵn bề mặt, tra bảng 10.8 đợc Kx= 1,06 Ky Hệ số tăng bền bề mặt phụ thuộc vào phơng pháp tăng bền bề mặt , tính vật liệu Không dùng phơng pháp tăng bền: KY=1 , - Hệ số kích thớc kể đến ảnh hởng kích thớc thiết diện trục đến giới hạn mỏi, tra bảng 10.10 K, K - HÖ sè tËp trung øng xuÊt thùc tÕ uốn xoắn Tra bảng 10.12 Tại bề mặt trục lắp có độ dôi tra trực tiếp tỷ số K/ K/ theo bảng 10.11 Theo bảng 10.12 : dïng dao phay ngãn hÖ sè tËp trung øng st t¹i r·nh then øng víi vËt liƯu cã σb=600 Mpa lµ Kσ=1,76 , Kτ=1,54 Sau tÝnh đợc tỷ số K/ K/ ta dùng giá trị lớn hai giá trị K/ để tính Kd Dùng giá trị lớn hai giá trị K/ để tính Kd Sau tra bảng tính toán ta đợc trị sốghi bảng sau Bảng tính hệ số an toàn Tiết diện 10 TØ sè Kσ/εσ TØ sè Kτ/ετ s sσ sτ R·nh Lắp RÃnh Lắp Kd Kd then căng then căng 25 2,06 1,64 2,12 1,70 14,42 44,429 17,16 d TrÇn quyÕt Thắng lớp 43m Trang 28 đồ án môn học chi tiÕt m¸y 13 12 22 20 23 30 32 33 30 20 45 30 40 50 55 45 1,91 2,12 2,07 2,20 2,12 2,06 1,90 1,64 2,12 1,96 22,6 22,6 2,06 1,73 1,64 2,12 1,79 22,128 4,023 2,06 1,64 2,12 2,06 3,498 34,552 3,481 2,06 1,64 2,12 1,70 6,505 10,896 5,585 2,06 1,974 1,64 2,12 2,034 6,241 14,1 5,7 2,06 2,03 2,12 2,09 9,074 9,074 2,52 2,04 2,03 2,57 2,10 2,06 1,64 2,12 2,06 - VI Kiểm nghiệm trục độ bền tĩnh Để đề phòng khả bị biến dạng dẻo lớn tải đột ngột (chẳng hạn mở máy) cần tiến hành kiểm nghiệmtrục độ bền tĩnh công thức kiểm nghiệm có dạng tđ= + ≤ [σ ] Trong ®ã : σ= M max 0,1.d τ= - øng suÊt ph¸p Tmax - øng suÊt tiÕp xóc 0,2.d Víi thÐp 45 cã σb=600 Mpa ;σch=340 Mpa [σ]= 0,8.σch = 0,8.340=272 Mpa d – đờng kính đoạn trục Mmax ,Tmax - mô men uốn lớn mô men xoắn lớn tiết diện nguy hiểm lúc tải Dựa theo kết cấu trục biểu đồ mô men tơng ứng thấy tiết diện sau tiết diện nguy hiểm lúc tải cần đợc kiểm tra độ bền tĩnh Trục I : tiết diện 13 lắp bánh Mmax= M x213 + M y213 =122570,7 (Nmm) Tmax=64492 (Nmm) Trục II : tiết diện 22 lắp bánh Mmax= M x222 + M y222 = 68516,4 + 258552 =267476,4 (Nmm) Tmax=308993 (Nmm) Trôc III : tiÕt diện 34 lắp bánh Mmax= M x234 + M y234 Tmax=983460(Nmm) Kết tính toán đợc ghi bảng sau: tiÕt diƯn ®êng kÝnh Tmax Mmax σ d(mm) 13 30 64492 122570,7 45,4 22 45 308993 267476,4 29,3 TrÇn qut Th¾ng – líp 43m =639402 (Nmm) τ σtd 12 17 50 41,5 kÕt luËn 272 bÒn 272 bÒn Trang 29 [] đồ án môn học chi tiết máy 34 50 983460 639402 51,2 39,3 85 272 bÒn VII TÝnh chọn then Điều kiện bền dập bền cắt then : 2T d = d l (h − t ) ≤ [σ d ] t τc = 2.T ≤ [τ c ] d l t b 1- TÝnh chän then cho trôc I +Với tiết diện lắp khớp nối (12) Vì d = 20 mm theo b¶ng 9.1a chän b=6, h = 6, t1= 3,5 , t2 = 2,8 , chiỊu dµi then lt = (0,8 0,9).lm= (0,8 0,9).35 = 28 31,5 chän lt= 30 mm 2T 2.64492 σd = d l (h − t ) = 20.30.(6 − 3,5) = 86( MPa) t τc = 2.T 2.64492 = = 35,8( MPa) d l t b 20.30.6 Víi then thép 45 chịu tải tĩnh []= 60 Mpa Theo bảng 9.5 tra đợc []= 150 Mpa c < [] Vậy < [] +Với tiết diện lắp bánh (13) Vì d = 30 mm theo bảng 9.1a chän b=8, h = 7, t1= 4, t2 = 2,8 chiỊu dµi then lt = (0,8 0,9).lm= (0,8 0,9).30 = 24 27 chän lt= 25 mm 2T1 2.64492 σd = d l (h − t ) = 30.25(7 − 3,5) = 49( MPa) t τc = VËy 2.T 2.64492 = = 21,5( MPa) d l t b 30.25.8 τc < [τ] σ < [σ] 2-TÝnh chän then cho trơc II Trªn trơc II cã ba then để phù hợp với công nghệ chế tạo trục ta chän chiỊu réng hai then b»ng + ®èi víi hai tiết diện lắp bánh nhỏ cấp chậm (23) d=40mm Trần Thắng lớp 43m Trang 30 đồ án môn học chi tiết máy Theo bảng 9.1a chọn : b=12 mm; h=8 mm ; t1= mm ; t2=3,3 mm, chiỊu dµi then lt = (0,8 0,9).lm= (0,8 0,9).40 = 32 36 Chän lt= 35 mm T 308993 σd = d l ( h − t ) = 40.35(8 − 5) = 73,6( MPa) < [ σ ] t τc = T2 308993 = = 18,4( MPa) < [τ] d lt b 40.35.12 + Đối với tiết diện lắp bánh lớn cấp nhanh (22) d = 45 mm Ta chän : b = 14 mm ; h =9 mm ; t1 = 5,5 mm ; t2 = 3,8 mm , chiỊu dµi then lt = (0,8 0,9).lm= (0,8 0,9).40 = 32 36 Chän lt= 35 mm σd = 2T2 2.308993 = = 112( MPa) d lt (h − t1 ) 45.35.(9 − 5,5) τc = 2.T2 2.308993 = = 28( MPa) d lt b 45.35.14 Vì then thép 45 chịu tải tĩnh []= 60 Mpa Theo bảng 9.5 tra ®ỵc [σ]= 150 Mpa VËy τc < [τ] σ < [σ] 3-TÝnh chän then cho trơc III Trªn trơc III có ba then để phù hợp với công nghệ chế t¹o trơc ta chän chiỊu réng hai then b»ng mặt khác chiều rộng mayơ bánh đĩa xÝch b»ng nªn ta chän hai then nh Vì d33 = 45 mm d34= 55 mm theo b¶ng 9.1a chän b =14, h = 9, t1= 5,5 , t2 = 3,3 chiỊu dµi then lt = (0,8 0,9).lm= (0,8 0,9).75 = 60…67,5 chän lt= 65 mm +Với tiết diện (33) lắp đĩa xích có d = 45 mm T 983460 σd = d l (h − t ) = 45.65(9 − 5,5) = 96( MPa) t τc = T3 983460 = = 24( MPa) d l t b 45.65.14 V× then b»ng thÐp 45 chịu tải tĩnh []= 60 Mpa Theo bảng 9.5 tra đợc []= 150 Mpa Vậy c < [], < [] Trần Thắng lớp 43m Trang 31 đồ án môn học chi tiết máy +Với tiết diện (34) lắp bánh có d = 55 mm T 983460 σd = d l (h − t ) = 55.65.(9 − 5,5) = 78,6(Mpa) t τc = T3 983460 = = 19,6( MPa) d l t b 55.65.14 Vì then thép 45 chịu tải tĩnh []= 60 Mpa Theo bảng 9.5 tra đợc []= 150 Mpa VËy τc < [τ], σ < [σ] KÕt qu¶ tính kiểm nghệm then tiết diện ba trôc d lt bxh t1 T(Nmm) σd(MPa) τc(MPa) 20 30 6x6 3,5 64492 86 35,8 30 25 8x7 64492 49 21,5 40 35 12 x 154496,5 73,6 18,4 45 35 14 x 5,5 308993 112 28 45 65 14 x 5,5 491730 96 24 55 65 14 x 5,5 983460 78,6 19,6 VËy tất mối ghép then đảm bảo độ bền dập độ bền uốn D ổ lăn Vì có nhiều u điểm nh mô men ma sát nhỏ , mô men mở máy nhỏ chăm sóc bôi trơn đơn giản , thuận tiện sửa chửa thay nên ổ lăn đợc dùng phổ biến I Tính cho trục I Chọn loại ổ lăn Trục Fa = yêu cầu đặc biệt nên ta chọn ổ bi đỡ dÃy Đối với trục I lực hớng tâm Fr nửa khớp nối có chiều ngợc lại với chiều tính cho trục tức chiều cho phản lực ổ lăn lớn Ta có phản lực ổ lăn : FlX10 = 796(N) ; FlX11 = 1189(N) FlY10 = FlY11 = 408,25(N) -Theo phần trục đà tính ta cã : lùc däc trôc : Fat = lùc híng t©m : Fr0 = FlY210 + Fl X 10 = 408,25 + 796 = 895( N ) Fr1 = FlY211 + Fl X 11 = 408,25 + 1189 = 1257( N ) Tiến hành kiểm nghiệm cho ổ chịu tải lớn tức mặt cắt 1- với : Fr = Fr1 = 1257 (N) VËy nhng t¶i lớn nên ta chọn ổ bi đỡ dÃy Chọn cấp xác Vì hệ thống ổ lăn dùng hộp giảm tốc nên ta chọn cấp xác , độ đảo tâm 20àm , giá thành tơng đối Chọn kích thớc ổ lăn Kích thớc ổ lăn đợc xác định theo tiêu khả tải động nhằm đề phòng tróc rỗ bề mặt làm việc khả tải tĩnh nhằm đề phòng biến dạng d a Chọn ổ theo khả tải động Trần Thắng lớp 43m Trang 32 đồ án môn học chi tiết máy Số vòng quay trục I có n = 986(v/p) nên khả tải động C d đợc tính theo công thức Cd = Qm L m bậc đờng cong mỏi thử ổ lăn m= L h Tuổi thọ ổ lăn tính giê lÊy Lh = 20000 giê L = 60.n.10-6.Lh L Ti thä tÝnh b»ng triƯu vßng quay L = 60.986.10-6.20000 = 1183,2 triệu vòng -Xác định tải trọng động quy íc Q = ( X V.Fr + Y Fa ).K t K d Trong V hệ số kể vòng quay vòng quay V=1 Kt Hệ số kể đến ảnh hởng nhiệt độ Kt = Kđ Hệ số kể đến đặc tính tải trọng , tra bảng 11-3 tập Kđ = 1,3 -Xác định hệ số X Y Ta ®· biÕt ®êng kÝnh ngâng trơc d=25 mm , tra bảng P2-7 tập1 chọn sơ đợc ổ bi ®ì mét d·y cì trung ký hiƯu 305 víi c¸c th«ng sè : d=25 mm , D =62 mm, B = 17mm C = 11,6( KN ); C = 17,6( KN ) , r = 2(mm), TÝnh t¶i träng quy ớc ổ Q0 = ( X V.Fr + Y Fa ).K t K d Q1 = ( X V.Fr1 + Y Fa1 ) K t K d Theo b¶ng 11- 4/tËp I ta có ổ bi đỡ chặn = thì: Fa = X = ⇒ Qo = 1.1.895 1,3 = 1163,5 (N) ⇒ Q1 = 1257.1,3 = 1634 (N) Nh vËy chØ cÇn tính cho ổ ổ chịu lực lớn Theo 11.1 khả tải động ổ : C d = Q1 L = 1634.3 1183,2 = 17282( N ) = 17,282( KN ) < C0 =17,6 (KN) Nh ổ đà chọn đảm bảo khả tải trọng động b Chọn ổ theo khả tải tĩnh Theo bảng 11-19 với ổ bi đỡ dÃy Fa = 0, Q0 = X Fr1 = 0,6.1257 = 754,2( N ) Trong X0=0,6 tra bảng 11- 6/tậpI Theo công thức 11- 20 tập khả t¶i tÜnh Q0 = Fr = 1257 (N) =1,257(KN) < C0 = 11,6 (KN) Vậy điều kiện bền tĩnh đợc thoả mÃn Nh ổ đà chọn thoả mÃn nhu cầu sử dụng II.Tính cho trục Chọn loại ổ lăn Dựa vào kết tính toán với tải trọng tải trọng va đập nhẹ momen xoắn vào trụ không lớn nên ta chọn ổ đũa ngắn đỡ loại 2000 (ổ tuỳ động) 2, Chọn kích thớc ổ lăn Đờng kính ngõng trục d =30 mm tra bảng P2-8 tập chọn sơ ta có ổ cỡ trung rộng Trần Thắng lớp 43m Trang 33 đồ án môn học chi tiÕt m¸y Ký hiƯu 2606cã :d=30(mm); D=72(mm); B=27(mm); r=2 mm , C=41,6 KN , C =31,2 KN a, KiÓm nghiệm khả tải động ổ Số vòng quay trục n = 197(v ph) nên khả tải động C d đợc tính theo công thức C d = Q m L m bậc đờng cong mỏi thử ổ lăn m=10/3 L h Tuổi thọ ổ lăn tính giê lÊy Lh = 25000h L h = 10 60.n.L h L →L= 60.n 10 L Tuæi thä tÝnh b»ng triƯu vßng quay 60.197.25000 L= = 295,5 (triƯu vòng) 10 -Xác định tải trọng động quy ớc ổ đũa ngắn đỡ có F a = nªn Q = V Fr K t K d Trong V hệ số kể vòng quay vòng quay V=1 K t Hệ số kể đến ảnh hởng nhiệt độ K t = K d Hệ só kể đến đặc tính tải träng , tra b¶ng 11-3 tËp → K d = 1,3 -Xác định phản lực gối tựa Ftl = Ftl1 = Fx220 + Fy220 = 1442,45 + 5443,2 = 5631( N ) =>Q =1.5631.1.1,3=7320,3( N) Thay vµo 10 C d = 7320,3 295,5 = 40336,3( N ) =40,3363(KN) < C = 41,6 (KN) VËy æ đà chọn đảm bảo khả tải động b, Kiểm tra khả tải tĩnh Tra bảng 11-6 ta có X = 0,6; Y0 = 0,5 Theo 11-19 víi F a = th× Q0 = X Ftl = 0,6.5631 = 3378,6( N ) Qt = Fttl = 5631( N ) → Q=5,631(KN) < C = 31,2 (KN) Vậy khả tải tĩnh đợc thỏa mÃn Nh ổ đà chọn thoả mÃn nhu cầu sư dơng III TÝnh cho trơc Chän lo¹i ổ lăn Trục Fat = yêu cầu đặc biệt nên ta chọn ổ bi ®ì mét d·y §èi víi trơc III lùc híng tâm Fr đầu hộp số có chiều ngợc lại với chiều tính cho trục tức chiều cho phản lực ổ lăn lớn Ta có phản lực ổ lăn : FlY30 = 4449,6(N) ; FlY31 = 10964,5(N) Flx30 = Flx11 = 4321,6(N) Theo phần trục đà tính ta có : lực dọc trục : Trần Thắng lớp 43m Trang 34 đồ án môn học chi tiết máy Fat = lùc híng t©m : Fr0 = FlY230 + Fl X 30 = 4449,6 + 4321,6 = 6203( N ) Fr1 = FY231 + FX231 = 7245 + 4321,6 = 8436( N ) ⇒TiÕn hµnh kiểm nghiệm cho ổ chịu tải lớn tức mặt cắt 1-1 với : Fr = Fr1 = 8436 (N) Vậy nhng tải lớn nên ta chän ỉ bi ®ì mét d·y Chän cÊp chÝnh xác Vì hệ thống ổ lăn dùng hộp giảm tốc nên ta chọn cấp xác 0, độ đảo tâm 20àm, giá thành tơng đối Chọn kích thớc ổ lăn Kích thớc ổ lăn đợc xác định theo tiêu khả tải động nhằm đề phòng tróc rỗ bề mặt làm việc khả tải tĩnh nhằm đề phòng biến dạng d a Chọn ổ theo khả tải động Số vòng quay trục I có n = 60,4(v/p) nên khả tải động C d đợc tính theo công thức Cd = Qm L m bậc đờng cong mỏi thử ổ lăn m= L h Tuổi thọ ổ lăn tính lÊy Lh = 25000 giê L = 60.n.10-6.Lh L Tuæi thä tÝnh b»ng triƯu vßng quay L = 60.60,4.10-6.25000 = 90,6 triệu vòng -Xác định tải trọng động quy ớc Q = ( X V.Fr + Y Fa ).K t K d Trong V hệ số kể vòng quay vòng quay V=1 Kt Hệ số kể đến ảnh hởng nhiệt độ Kt = Kđ Hệ số kể đến đặc tính tải trọng , tra bảng 11-3 tập Kđ = 1,2 -Xác định hệ số X Y Ta ®· biÕt ®êng kÝnh ngâng trôc d=50 mm , tra bảng P2-7 tập1 chọn sơ đợc ổ bi đỡ dÃy cỡ trung ký hiệu 310 với thông sè : d=50mm , D =110mm, B = 27 mm C = 36,3( KN ) ; C = 48,5( KN ) , r = 3(mm), TÝnh t¶i träng quy ớc ổ Q0 = ( X V.Fr + Y Fa ).K t K d Q1 = ( X V.Fr1 + Y Fa1 ) K t K d Fat = vµ X = ⇒ Qo = 1.1.6203.1,2 = 7443,6(N) ⇒ Q1 = 8436.1,2 = 10123(N) Nh vËy chØ cÇn tÝnh cho ỉ ổ chịu lực lớn Theo 11.1 khả tải động ổ : C d = Q1 L = 10123.3 90,6 = 45466,7( N ) = 45,4667( KN ) < C =48,5 (KN) Nh vËy ổ đà chọn đảm bảo khả tải trọng động b Chọn ổ theo khả tải tĩnh Theo bảng 11-19 víi ỉ bi ®ì mét d·y Fa = 0, Q0 = X Fr1 = 0,6.8436 = 5061,6( N ) Trần Thắng lớp 43m Trang 35 đồ án môn học chi tiết máy Trong X0=0,6 tra bảng 11- 6/tậpI Theo công thức 11- 20 tập khả tải tĩnh Q0 = Fr = 8436 (N) =8,436(KN) < C0 = 36,3 (KN) VËy ®iỊu kiƯn bỊn tĩnh đợc thoả mÃn Nh ổ đà chọn thoả mÃn nhu cầu sử dụng E Nối trục đàn hồi Trong nối trục đàn hồi , hai nửa nối trục nối với phận đàn hồi Nhờ có phận đàn hồi nối trục đàn hồi có khả giảm va đập chấn độnh đề phòng cộng hởng dao động xoắn gây nên bù lại độ lệch trục Theo trên: Mô men xo¾n trơc T1 = 64492( Nmm ) = 64,492( Nm ) §êng kÝnh trơc d1 = 20(mm) Tra bảng 16-10a , 16-10b tập ta đợc D=100 mm; d m = 36mm ; L=104 mm; l = 50mm; d = 36mm ; D0 = 71mm ; Z= 6; nmax = 5700(v / ph) ; B = mm; B = 28mm ; l1 = 21mm ; D = 20mm ; l = 20mm d c = 10mm ; l = 42mm ; d = M ; D = 15mm ; l1 = 20mm ; l = 10mm ; l = 15mm ; h=1,5 mm l1 dm D3 d D0 D d1 dc l2 l1 D2 l2 l B d1 dc l l3 h L -KiĨm nghiƯm ®iỊu kiƯn bền vòng đàn hồi chốt + Điều kiện bền dập vòng đàn hồi : d= k.T ≤ [ σ] d Z.D d c l Víi xÝch t¶i theo b¶ng 16-1/2/ lÊy k= 1,2 T momen xoắn danh nghĩa trục, T = 64492 [N.mm] Theo bảng 16-10b/2/ tra đợc dc= 10 mm, l3 = 15mm 2k T 2.1,2.64492 σd= Z D d l = 6.71.10.15 = 2,42 < [σ]d = [Mpa] c + §iỊu kiƯn søc bỊn cđa chèt l3 = 21+7,5 = 28,5 mm Trần Thắng lớp 43m Với l0= l1+ Trang 36 đồ án môn học chi tiết máy k T l 1,2.64492.28,5 = = 51,77 ≤ [σ ]u = 70( Mpa ) Z D0 0,1.d c3 6.71.0,1.10 VËy nèi trơc ®· chọn thỏa mÃn điều kiện bền dập bền uốn σu = F TÝnh kÕt cÊu vá hép I- Vá hộp Nhiệm vụ vỏ hộp giảm tốc bảo đảm vị trí tơng đối chi tiết phận máy , tiếp nhận tải trọng chi tiết lắp vỏ truyền đến , đựng dầu bôi trơn , bảo vệ chi tiết tránh bụi bặm Vật liệu phổ biến dùng để đúc hộp giảm tốc gang xám GX 15-32 1,Chọn bề mặt lắp ghép nắp thân Bề mặt ghép vỏ hộp (phần vỏ nắp , phần dới thân ) thờng qua đờng tâm trục , nhờ việc lắp ghép chi tiết thuận tiện Bề mặt ghép thờng chọn song song với mặt đế 2,Xác định kích thớc vỏ hộp a, Chiều dày thân nắp + Chiều dầy thân hộp : Xác định theo c«ng thøc sau, δ = 0,03.aw +3 =0,03.170 + 3=8,1 mm , LÊy δ = mm, + ChiỊu dÇy n¾p hép δ1: δ1 = 0,9, δ = 0,9.9 =8,1 mm b, Gân tăng cứng , + Chiều dầy gân e : e= (0,8…1),δ = (0,8…1).9 =7,2…9 mm LÊy e = mm + ChiÒu cao h : lÊy h = 40 mm + §é dèc lÊy b»ng 20, c, Các đờng kính bulông vít, + Đờng kính bulông nÒn d1 : d1 > 0,04.aw + 10 = 0,04.170 + 10 = 16,8 mm LÊy d1 = 18 mm, chọn bulông M18 ( theo TCVN) + Đờng kính bulông c¹nh ỉ d2 : d2 = (0,7…0,8)d1 = (0,7…0,8) 18 = 12,6…14,4 mm LÊy d2 = 14 mm, chän bul«ng M14 ( theo TCVN) + Đờng kính bulông ghép bích nắp thân , d3 = (0,80,9)d2= (0,80,9).14 = 11,212,6 mm LÊy d3= 12 mm, chän bul«ng theo TCVN : M12 + Đờng kính vít ghép nắp ổ d4: d4 = (0,6…0,7)d2 = (0,6…0,7).14 = 8,4…9,8mm LÊy d4=10 mm, chän vít M10,( theo TCVN) +Đờng kính vít nắp cửa thăm d5 : d5 = (0,5…0,6)d2 = (0,5…0,6).14 =7…8,4 mm LÊy d5= 8mm, chän vÝt M8 (theo TCVN) + ChiỊu dÇy bÝch n¾p hép S4: s4= (0,9…1)s3 =16,2…18 mm lÊy S = 17mm s3 d, Mặt bích ghép nắp thân K3 + Chiều dầy bích thân hộp s3: s3= (1,4…1,8).d3= (1,4…1,8).12 =16,8…21,6 [mm] LÊy s3 = 18 mm, s4 + Bề rộng bích nắp thân K3 = k2- (3 ÷5)mm K2 = E2 + R2+(3 ÷5)mm E2= 1,6.d2 = 1,6.14 =22,4 mm lÊy E2 = 22mm TrÇn quyÕt Thắng lớp 43m R3 Trang 37 đồ án môn häc chi tiÕt m¸y R2 = 1,3.d2= 1,3.14 =18,2 mm , lÊy R2= 18 mm K2 = E2 + R2+(3 ÷5)mm = 22+18+4 = 44 mm K3 = k2 - (3 ÷5)mm = k2- = 44 – = 40 mm e: Gèi trơc trªn vá hép Gèi trơc cần phải đủ độ cứng vững để không ảnh hởng ®Õn sù lµm viƯc cđa ỉ , ®Ĩ dƠ gia công mặt tất gối đỡ nằm mặt phẳng , Đờng kính gối trục đợc chọn theo đờng kính nắp ổ, theo bảng 18-2/2/ ta tra đợc kích thớc gèi nh sau KÝch thíc (mm) D D2 D3 TrơcI 62 75 90 Trôc II 72 90 115 Trôc III 110 130 160 + h xác định theo kết cấu, phụ thuộc tâm lỗ bu lông kích thớc mặt tùa k ≥ 1,2.d2 = 1,2.14 =16,8mm , LÊy k= 16 mm E2 k f, Đế hộp + Chiều dầy đế hộp phần lồi S1 S1 (1,3…1,5).d1 = (1,3…1,5).18 = 23,4…27 mm Chän S1 = 24mm + Bề rộng mặt đế hộp: K1 3.d1 = 3,18 =54 mm q≥ k1 + 2.δ = 54 +2.9 = 72 mm k2 g, Khe hở chi tiết , + Khe hở bánh với thành hép, ∆ ≥ ( 1…1,2).δ = (1…1,2).9 = 9…10,8 mm Chän ∆ = mm + Khe hë gi÷a ®Ønh b¸nh lín víi ®¸y hép, ∆1 = (3…5) δ = (3…5).9 = 27…45 mm Chän ∆1 = 30 [mm] + Khe hở bánh với > δ =9, lÊy ∆ = 10 mm h, Sè lỵng bul«ng nỊn Z= L+B 518 + 236 = = 3,77 Lấy Z= 200 ữ 300 200 Sơ chọn L =518 mm, B= 236 mm, 3, Mét sè chi tiết khác a, Cửa thăm Trần Thắng lớp 43m Trang 38 đồ án môn học chi tiết máy §Ĩ kiĨm tra quan s¸t chi tiÕt m¸y hép lắp ghép để đổ dầu vào hộp, đỉnh hộp có lắp cửa thăm, cửa thăm đợc đậy nắp, cửa thăm có kết cấu kích thớc nh hình vẽ , theo bảng 18-5/2/ trađợc kích thớc cửa thăm 87 125 100 100 75 12 17 thớc kết cấu nh hình vẽ 12 d, Kiểm tra mức dầu 23 Để kiểm tra mức dầu hộp ta dùng que thăm dầu, que thăm dầu có kích 30 12 18 30 19,6 M16 b, Nút thông 150 Khi làm việc nhiệt độ nắp tăng nên, để giảm áp xuất điều hoà không khí bên bên hộp ta dùng nút thông hơi, theo bảng 18-6/2/ tra đợc kích thớc nh hình vẽ c, Nút tháo dầu Sau thời gian làm việc , dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn, bị biến chất , cần phải thay dầu mới, để tháo dầu cũ đáy hộp có lỗ tháo dầu, lúc làm việc lỗ tháo dầu đợc bịt kín bàng nút tháo dầu, kết cấu kích thớc nh hình vẽ (các kích thớc tra bảng 18-7/2) e- Chốt định vị Mặt ghép nắp thân nằm mặt phẳng chứa đờng tâm trục Lỗ trụ lắp nắp thân hộp đợc gia công đồng thời, để đảm bảo vị trí tơng đối nắp thân trớc sau gia công nh lắp ghép, ta dùng chốt định vị , nhờ có chốt định vị , xiết bulông không bị biến dạng vòng ổ 1:50 10 Trần Thắng lớp 43m Trang 39 đồ án môn học chi tiết máy Để giảm mát công suất ma sát, giảm mài mòn răng, đảm bảo thoát nhiệt tốt đề phòng tiết máy bị han gỉ cần phải bôi trơn liên tục truyền hộp giảm tốc II- Các phơng pháp bôi trơn hộp giảm tốc 1, Bôi trơn hộp Theo cách dẫn dầu đến bôi trơn tiết máy , ngời ta phân biệt bôi trơn ngâm dầu bôi trơn lu thông , truyền bánh hộp giảm ®Ịu cã vËn tèc v < 12 m/s nªn ta bôi trơn bánh hộp phơng pháp ngâm dầu Theo bảng 18-13 ta chọn đợc loại dầu AK-15 có độ nhớt 20Centistoc 2, Bôi trơn hộp Với truyền hộp thiết bị che dậy nên dễ bị bụi bặm vào truyền ta thờng bôi trơn mỡ định kỳ 3, Bôi trơn ổ lăn Khi ổ đợc bôi trơn kỹ thuật, không bị mài mòn, ma sát ổ giảm, giúp tránh không để chi tiết kim loại trực tiếp tiếp xúc với nhau, điều bảo vệ đợc bề mặt giảm đợc tiếng ồn Thông thờng ổ lăn bôi trơn dầu mỡ, nhng thùc tÕ th× ngêi ta thêng dïng mì so với dầu mỡ bôi trơn đợc giữ ổ dễ dàng hơn, đồng thời có khả bảo vệ ổ tránh tác động tạp chất độ ẩm Ngoài mỡ đợc dùng lâu dài bị ảnh hởng nhiệt độ theo bảng 15-15a tập ta dùng loại mỡ M chiếm 1/2 khoảng trống Để che kín đầu trục ra, tránh xâm nhập bụi bặm tạp chất vào ổ nh ngăn mỡ chảy ngoài, ta dùng loại vòng phớt, theo bảng 15-17/2/ tra đợc kích thớc vòng phớt cho ổ nh sau d2 24 29 49 D 38 43 69 a 6 b 4,3 4,3 6,5 a d2 D d a S0 9 12 D d1 26 31 51,5 d1 d 25 30 50 b S0 Bảng thống kê dùng cho bôi trơn Tên dầu mỡ Thiết bị cần bôi trơn Dầu ôtô máy kéo Bộ truyền AK- 15 hộp Tất ổ Mỡ M truyền Trần Thắng lớp 43m Lợng dầu mỡ 0,6 lít/Kw 1/2 chỗ rỗng phận ổ Thời gian thay dầu mỡ tháng năm Trang 40 đồ án môn học chi tiết máy G- Xác định chọn kiểu lắp Th ứ Sai lệch giới hạn Tên mối ghép Kiểu lắp tự lỗ trục Bánh trụ trụcI Bánh trục II 30 45 H7 k6 H7 k6 H7 k6 Bánh trục III 55 Khíp nèi x trơcI Φ20 H8 k6 §Üa xÝch xTrôcIII Φ45 H8 k6 10 11 Then x trôcI N9 Φ8 h8 Then xTrôcII N9 14 h8 Then xTrụcIII Bạc chặn x trục I Bạc chỈn x trơc II Φ14 N9 h8 H8 Φ25 k6 30 Bạc chặn trục III Trần Thắng líp 43m H8 k6 Ghi chó + 21 µm +15µm Bánh nhỏ cấp nhanh với trục I +2àm + 25 àm + 18 àm Bánh lớn cấp nhanh víi trơc II + µm + 30 µm + 21àm Bánh lớn cấp chậm với trục III + µm + 33 µm + 15 µm + µm + 39 µm +18 µm + µm -36µm -22µm - 43 µm bxh=8x7 bxh=14x9 - 27 µm - 43 µm bxh=14x9 - 27 µm + 33µm + 15 µm + µm + 33µm + 15 µm + àm + 39 àm Dùng khống chế bánh Dùng khống chế bánh Trang 41 đồ án môn häc chi tiÕt m¸y Φ50 H8 k6 12 TrơcI x Vßng ỉ Φ25k6 13 TrơcII x Vßng ỉ Φ30k6 14 TrơcIIIxVßng ỉ Φ50k6 15 16 17 Vßng ổ lăn với lỗ hộp Vòng ổ lăn với lỗ hộp Vòng ổ lăn với lỗ hộp 18 Lỗ hộp trục I nắp ổ Lỗ hộp trục II nắp ổ + 18 àm Dùng khống chế bánh +2àm + 15 àm +2àm + 15àm +2µm + 18µm Φ62H7 +2µm +30 µm Hai ỉ trơcI Φ72 H7 +30 µm Hai ỉ trơcII Φ110 H7 +35 µm Hai ỉ trơcIII H7 Φ62 Js6 Φ72 H7 Js6 +30µm +9,5 µm - 9,5 µm +30µm +9,5 µm - 9,5 àm 20 21 Lỗ hộp trục III nắp æ H7 Φ110 Js6 +40µm +11 µm - 11 µm Mối ghép bánh trục với yêu cầu không tháo lắp thờng xuyên, khả H7 , Còn k6 H8 mối ghép bạc trục độ đồng tâm yêu cầu không cao nên ta dùng kiểu lắp k6 định tâm đảm bảo, không di trợt dọc trục nên ta dùng kiểu lắp Mối ghép then trục ta dùng mối ghép trung gian lỗ hộp nắp ta dùng mối ghép lỏng chẳng hạn N9 , mối ghép h8 H7 Js6 Mối ghép ổ trục lắp theo hệ thống lỗ ta chọn kiểu lắp k6, mối ghép vòng ổ lỗ hộp ta dùng mối ghép H7 H- phơng pháp lắp ráp chi tết hộp giảm tốc I- Phơng pháp lắp ráp tiết máy trục Trần Thắng líp 43m Trang 42 ... Trang 28 đồ án môn học chi tiết máy 13 12 22 20 23 30 32 33 30 20 45 30 40 50 55 45 1,91 2, 12 2,07 2, 20 2, 12 2,06 1,90 1,64 2, 12 1,96 22 ,6 22 ,6 2, 06 1,73 1,64 2, 12 1,79 22 , 128 4, 023 2, 06 1,64 2, 12. .. điểm B2 ta có : =26 79,5 (N) ∑mB2y = Fx 22. l 22 +Fx23.l23 +Fx24.l24 – Flx20.l21=0 Flx20= Fx 22 l 22 + Fx 23 l 23 + Fx 24 l 24 22 43 ,2. 97,5 + 4 321 ,6.47,5 + 4 321 ,6.147,5 = = 5443 ,2 (N) l 21 195 ⇒Flx21=... nguy hiểm: Mt? ?20 = Mt? ?21 = Mt? ?23 = M x 223 + M y 223 + 0,75.T 22 = 68516,4 + 25 85 52 + 0,75.30899 32 =378353 ,2( Nmm) Mt? ?22 = M x 222 + M y 222 + 0,75.T 22 = 3 924 06 + 3146 32 + 0,75.308993 = 569 722 (Nmm) TÝnh