Chương 8 LÀM MÁT ĐCĐT TÀU QUÂN SỰ, ĐẶC ĐIỂM KHAI THÁC HỆ THỐNG LÀM MÁT 8.1. Các đặc điểm làm mát của động cơ đốt trong - Làm mát ĐCĐT dùng để duy trì nhiệt độ các chi tiết của nó ở mức độ xác định bằng: + Các điều kiện bôi trơn các bề mặt làm việc của các chi tiết; + Độ bền nhiệt của các vật liệu được sử dụng (nắp xi lanh, đáy pít tông ); + Các điều kiện tối ưu cho cho diễn biến quá trình công tác; + Độ mài mòn nhỏ nhất, và bằng sự phá hủy của các chi tiết do tác dụng ăn mòn điện hóa và ăn mòn xâm thực. - Khi không có làm mát, nhiệt độ ĐCĐT làm việc tăng cao tới mức trước hết đốt cháy dầu trên các vách pít tông và ống xy lanh và ĐCĐT không thể làm việc (xảy ra xây sát và kẹt pít tông trong các xy lanh). Hình 8.1. Sự phụ thuộc của độ toả nhiệt vào tải của động cơ 800 700 600 500 400 300 200 100 0 140 150 160 170 180 190 q w (Kcal/cv h) g e (g/cvh) - Nhiệt độ các bề mặt làm việc của các chi tiết không được quá giới hạn mà ở đó dầu còn giữ được tính chất bôi trơn của nó. Với pít tông, nhiệt độ này trong khu vực xéc măng trên cùng cần phải không cao hơn 220 0  245 0 C, đối với xy lanh là 180 0  190 0 . Để giảm độ mòn do ăn mòn, nhiệt độ bề mặt làm việc của ống lót xy lanh cần phải cao hơn nhiệt độ điểm sương của hơi nước. Nhiệt độ ống lót xy lanh cần bảo đảm sự mài mòn nhỏ nhất của nó. - Nhiệt độ lớn nhất đối với đáy pít tông, đầu xy lanh, các van và các cánh tua bin khí bị hạn chế bằng độ bền nhiệt và các ứng suất giới hạn do tác dụng của tải trọng nhiệt và cơ khí. - Làm mát các chi tiết ĐCĐT và các máy được thực hiện bằng các chất lỏng khác nhau. Để làm mát nắp máy, các ống lót xy lanh và tua bin máy nén, người ta sử dụng nước ngọt và nước ngoài mạn, đối với pít tông - dầu hay nước ngọt, đối với vòi phun bằng nhiên liệu, đối với các ổ và các bộ phận ma sát khác - bằng dầu. - Số lượng nhiệt được dẫn đi với chất lỏng làm mát khi ĐCĐT làm việc ở chế độ định mức phụ thuộc vào một loạt các yếu tố kiểu và kết cấu ĐCĐT, mức cường hóa, chế độ nhiệt độ làm mát phải duy trì, sự thay đổi các điều kiện ngoài trời (hình 8.1). Các kết quả thử nghiệm động cơ 40? được giới thiệu trên hình 8.2 chỉ ra rằng khi làm việc theo đặc tính chân vịt, số lượng tuyệt đối của nhiệt được dẫn bằng nước Q W (Kcal/h) và bằng dầu Q M (Kcal/h), khi giảm số vòng quay thì bị giảm, còn độ dẫn nhiệt riêng q W (Kcal/cv.h) thì tăng. Nhiệt lượng được dẫn bằng khí xả Q ? (Kcal/h) và q ? (Kcal/cv.h) khi ĐCĐT làm việc theo đặc tính chân vịt bị giảm khi giảm số vòng quay. Nhiệt lượng truyền cho nước Q W (Kcal/h) có thể xác định được khi thí nghiệm ĐCĐT từ các cân bằng nhiệt đã cho hoặc tính theo các công thức (8.1) Hình 8.2. Sự phụ thuộc của độ toả nhiệt vào tải của độ ng cơ (a) và hệ số dư lượng không khí (b) q w (Kcal/cv h) 800 600 400 200 q w (Kcal/cv h) 140 120 100 80 60 40 40 50 60 70 80 90 100 g e (g/cvh) 320 280 240 200 160 n (%) Q p Q M g e q M q M Q p Q w = ag e N e H u = G w C w (t w1 -t w2 ) = G w C w t (8.1) ở đây: a- Độ toả nhiệt tương đối vào nước ở chế độ định mức, a bằng 20% - 30% đối với động cơ chậm tốc, 15% - 20% đối với động cơ cao tốc (các giá trị nhỏ cho các đIêzen tăng áp); g e - suất tiêu hao nhiên liệu riêng phần, kg/ml.h; H u - nhiệt trị thấp của nhiên liệu; G w - lưu lượng nước qua điêzen, kg/h; Ne- Công suất điêzen, cv; C w - nhiệt dung riêng của nước, kcal/kg.độ; t w1 . t w2 - nhiệt độ nước vào và ra khỏi điêzen. Công thức (8.1) chỉ ra rằng, có thể truyền cùng một số lượng nhiệt khi các giá trị G W và?t W khác nhau. Tốt hơn là làm mát ĐCĐT bằng số lượng lớn nước ấm khi giữ t W không đổi. - Chênh lệch bình thường của các nhiệt độ?t W cần nằm trong giới hạn sau: 1. + Điêden có hệ thống làm mát hở: 15 - 20 0 C; 2. + Điêden có hệ thống làm mát kín: 7 - 15 0 C. - Năng suất riêng g W của các bơm nước với 50% dự trữ khi các giá trị t W đã cho vào khoảng 30 - 60 (l/cv.h). - Các yếu tố khi chọn chế độ nhiệt độ tối ưu làm mát ĐCĐT là: công suất có ích, tính kinh tế, các ứng suất nhiệt và độ mài mòn các chi tiết. 8.2. Các phương pháp làm mát động cơ đốt trong và đánh giá so sánh chúng Trong các ĐCĐT tàu quân sự người ta sử dụng các hệ thống làm mát dùng chất lỏng kiểu hở và kiểu kín. 8.2.1. Kiểu hệ thống hở Kiểu hệ thống hở: động cơ được làm mát bằng nước biển ngoài mạn có hàm lượng muối lớn. Điều đó không cho khả năng chế độ nhiệt độ tối ưu để làm mát ĐCĐT. Nhiệt độ nước ra khỏi ĐCĐT không cao quá 45 - 55 0 C để tránh đóng cặn muối mặn trên vách các chi tiết được làm mát. Nhiệt độ nước mạn bị thay đổi trong giới hạn rộng (từ +2 đến +30 0 ) phụ thuộc vào thời gian trong năm và vùng biển, điều này dẫn đến độ sụt nhiệt độ lớn trong các vách các chi tiết tới 40 0 C. Nhiệt độ thấp của vách xy lanh dẫn đến sự ngưng tụ hơi nước, các sản phẩm cháy và đưa đến tạo ra các a xit gây ăn mòn bề mặt của các xy lanh, các vách xy lanh và bloc phía khoang nước làm mát chịu phá hủy mạnh do tác dụng ăn mòn điện hóa. 8.2.2. Kiểu hệ thống kín Trong thời gian hiện nay, để làm mát các ĐCĐT tàu quân sự, các hệ thống kín (hai vòng) là phổ biến hơn. Trong các hệ thống này, ĐCĐT được làm mát bằng nước ngọt tuần hoàn trong vòng kín. Điều này cho phép duy trì nhiệt độ tối ưu làm mát. Có thể duy trì nhiệt độ nước ngọt ra khỏi xy lanh trong giới hạn 75 - 90 0 C khi chênh lệch nhiệt độ t W không lớn hơn 15 0 C. Nâng cao nhiệt độ cho phép giảm tổn thất nhiệt vào nước làm mát, nâng cao tính kinh tế của ĐCĐT và giảm độ mòn các xy lanh. Giảm chênh lệch nhiệt độ làm giảm các ứng suất nhiệt trong các chi tiết xy lanh. Sự tồn tại hai vòng trong hệ thống làm mát ĐCĐT cho phép nạp vào nước ngọt các chất phụ gia đặc biệt để bảo vệ các bề mặt vách ống xy lanh từ phía khoang làm mát khỏi tác dụng của ăn mòn xâm thực và ăn mòn điện hóa. 8.3. ảnh hưởng của chế độ làm mát đến công suất và tính kinh tế của động cơ Chế độ làm mát ĐCĐT được đặc trưng bằng các nhiệt độ nước vào t W1 ( 0 C) và ra khỏi ĐCĐT t W2 ( 0 C), hiệu số?t W = t W2 - t W1 ( 0 C) và áp suất nước trong hệ thống làm mát P W (kG/cm 2 ). ảnh hưởng của chế độ làm mát đến công suất N e (cv), tính kinh tế g e (kg/cv.h), ứng suất nhiệt, điều kiện bôi trơn và độ mòn các chi tiết được xác định bằng sự thay đổi nhiệt độ các vách xy lanh và pít tông khi thay đổi nhiệt độ nước làm mát. 8.3.1. ảnh hưởng của nhiệt độ nước ra khỏi động cơ đốt trong t W2 đến sự tỏa nhiệt của nước Q W Bằng các thí nghiệm, người ta đã xác lập rằng với việc làm tăng nhiệt độ nước ra khỏi ĐCĐT t W2 ( 0 C), sự tỏa nhiệt vào nước Q W (Kcal) bị giảm. Sự thay đổi nhiệt lượng truyền vào nước khi tải trọng động cơ không đổi phụ thuộc vào nhiệt độ nước t W2 diễn ra theo quy luật tuyến tính (hình 8.3). Cứ mỗi 10 0 C chênh lệch nhiệt độ nước làm mát từ 60 0 C thì lượng nhiệt truyền vào nước bị thay đổi 4 - 5%. Q.10 - 4 (Kcal/h) 8.3.2. ảnh hưởng của nhiệt độ nước làm mát t W2 đến nhiệt độ các chi tiết của động cơ đốt trong Quy luật thay đổi nhiệt độ trên bề mặt pít tông t pt và ống lát xy lanh t xl phụ thuộc vào t W2 cũng có dạng tuyến tính (hình 8.4). Nhiệt độ các chi tiết tăng khi tăng nhiệt độ nước làm mát. Đối với ĐCĐT 4 kỳ, sự thay đổi nhiệt độ trên bề mặt ống xy lanh: ?t xl  0,8.?t W2 , 0 C (8.2) ở đây: ?t xl - gia số nhiệt độ trên bề mặt ống lót xy lanh; ?t W2 - gia số nhiệt độ nước làm mát. Đối với các động cơ 2 kỳ, sự thay đổi nhiệt độ vách các chi tiết khác so với động cơ 4 kỳ, bởi vì ở đây có ảnh hưởng của không khí quét. Nhưng quan hệ (8.2) với độ chính xác đủ có thể sử dụng để đánh giá gần đúng sự thay đổi nhiệt độ của vách ống lót xy lanh của các ĐCĐT hai kỳ. 8.3.3. ảnh hưởng của nhiệt độ nước làm mát đến các thông số quá trình công tác của động cơ đốt trong. ảnh hưởng của nhiệt độ nước ra khỏi ĐCĐT t W2 tới các thông số của quá trình công tác được chỉ ra trên hình (8.5). Nhiệt độ vách xy lanh tăng khi tăng t W2 . Tăng nhiệt độ vách xy lanh gây ra: 1, Nâng cao nhiệt độ sấy nóng không khí bởi vách xy lanh, tăng nhiệt độ bắt đầu nén T a và theo nguyên tắc làm giảm hệ số nạp: Giảm? H dẫn đến giảm lượng không khí nạp chu trình: = V h . k .? v Và khi lượng nhiên liệu cấp cho chu trình không đổi = const thì dẫn đến giảm hệ số dư lượng không khí: 2, Giảm thời gian giữ chậm tự cháy nhiên liệu  i , bởi vì nhiên liệu được phun vào môi trường có nhiệt độ cao hơn. Giảm  i đưa đến giảm áp suất cực đại của chu trình P z , tốc độ tăng áp suất và mức tăng áp suất = . 3. Nâng cao nhiệt độ khí thải t ? , 0 C do tăng nhiệt độ đầu quá trình nén T a , 0 K, nhiệt độ cực đại của chu trình T z , 0 K và lượng nhiệt được dẫn với khí thải Q ? . 4. Tăng hiệu suất cơ khí của ĐCĐT? M do giảm tổn thất do ma sát. 270 250 230 210 190 50 60 70 80 90 100 t w2 , 0 C t p , 0 C 9 p 2 p 5 p 1 p 1 90 170 150 130 110 50 60 70 80 90 100 t w2 , 0 C t nm , 0 C 4 nm 2 nm 3 nm 160 140 120 100 80 60 50 60 70 80 90 100 t w2 , 0 C t xl , 0 C 1 xl 5 xl 2 xl 4 xl 60 50 40 30 20 10 50 60 70 80 90 100  t , 0 t w2 , 0 C (a) (b) (d) (c) Hỡnh 8.4. Sửù phuù thuoọc vaứo t w2 cuỷa caực thoõng soỏ cuỷa quaự trỡnh coõng taực ủoọng cụ?15/18 (a)- Nhiệt độ pít tông; (b)- nhiệt độ của nắp máy; (c)- Nhiệt độ của ống lót xy lanh; (d) - Đ ộ gi ả m nhi ệ t đ ộ theo chi ề u dày vách xy lanh t i , 0 C 500 400 p z , kG/cm 2 64 62 60 58 t i .10 -4 , 0 C 18,0 17,5 17,0  H 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 1,55 1,51 1,47 1,43 1,37  2,35 2,30  M 0,82 0,80 0,78 50 60 70 80 90 100 n (v/ph) Hình 8.5. Sự phụ thuộc của các thông số quá trình công tác động cơ ?15 /18 vào t w2 t r p     H  i  M Kết quả các thí nghiệm chỉ ra, sự giảm đột ngột tổn thất công suất do ma sát xảy ra khi nâng cao nhiệt độ nước ra khỏi ĐCĐT đến 80 0 C (hình 8.6). Mức giảm tổn thất công suất ma sát phụ thuộc vào các đặc điểm kết cấu của động cơ, số vòng quay và đặc tính nhiệt độ - độ nhớt của dầu bôi trơn. Sự phụ thuộc vào nhiệt độ của độ nhớt dầu chỉ ra trên hình 8.7. Khi nhiệt độ nước làm mát 80 - 90 0 C, nhiệt độ bề mặt làm việc của ống lót xy lanh bằng 110 - 115 0 C, nhiệt độ trung bình của dầu trong khe hở giữa pít tông và ống lót 120 - 125 0 C, ở nhiệt độ này độ nhớt của dầu có trị số cực tiểu. Trong cặp “pít tông - xy lanh” ma sát độ nhớt có trị số đáng kể. Lực ma sát P px giữa pít tông và xy lanh được xác định bằng: , (kG) (8.3) ở đây: ? - độ nhớt tuyệt đối của dầu, kG/cm 2 ; F - Trị số diện tích bề mặt làm việc, m 2 ; C m - Tốc độ trung bình pít tông, m/s;  - Khe hở hướng kính giữa pít tông và xy lanh, m. 20 40 60 80 t w2 , 0 C  M , % 200 170 140 110 80 50 Hỡnh 8.6. Sửù phuù thuoọc va ứ o t w2 cu ỷ a to ồ n tha ỏ t ma 0 20 40 60 80 100 120 140 t , 0 C  , cct 200 180 160 140 120 100 80 60 40 20 Hỡnh 8.7. Sửù phú thuoọc vaứo t w2 cuỷa ủoọ nhụựt dầu bõi trụn 1. MK - 22; 2. D ầ u õtõ A ? 2 B 1 Sự thay đổi giá trị khe hở hướng kính  giữa pít tông và xy lanh khi tăng nhiệt độ nước làm mát phụ thuộc vào vật liệu chế tạo xy lanh và pít tông. Khe hở có thể bị tăng chút ít nếu hệ số dãn nở dài của xy lanh và pít tông có trị số bằng nhau; hoặc là bị giảm nếu hệ số dãn nở của vật liệu pít tông lớn hơn nhiều so với của xy lanh. Khi F.C m = const, lực ma sát P px = const thì n / đặc biệt bị giảm đột ngột khi nâng cao nhiệt độ và đạt giá trị cực tiểu ở t W2 = 80 0 C, khi đó độ nhớt của dầu có trị số cực tiểu. Nếu tính rằng đến 70% tổn thất tộng cộng cho ma sát là để khắc phục ma sát giữa pít tông và ống lót xy lanh, thì việc nâng cao nhiệt độ nước làm mát làm tăng hiệu suất cơ khí? m là điều hiển nhiên. 8.3.4. ảnh hưởng của nhiệt độ nước làm mát đến các chỉ tiêu chỉ thị của động cơ đốt trong Sự thay đổi hiệu suất chỉ thị? i , công suất N i và suất tiêu hao nhiên liệu chỉ thị g i khi nâng cao nhiệt độ nước ra t W2 được xác định bằng sự tăng tương ứng phần nhiệt được sử dụng để nâng cao công chỉ thị và bằng sự giảm hệ số nạp? v . Hầu hết các thí nghiệm ghi nhận các chỉ tiêu chỉ thị bị giảm chút ít khi tăng t W2 . 8.3.5. ảnh hưởng của nhiệt độ nước làm mát đến công suất và tính kinh tế của động cơ đốt trong Với việc nâng cao nhiệt độ nước ra khỏi ĐCĐT t W2 , hiệu suất cơ khí? M tăng nhanh hơn sự thay đổi của hiệu suất chỉ thị? i . Vì vậy trong mọi trường hợp, tăng t W2 gây ra tăng hiệu suất có ích? e = ? i .? M , công suất có ích N e = B.n đc . .?e và giảm suất tiêu hao nhiên liệu có ích . 40 50 60 70 80 90 100 t , 0 C N e ,% 100 98 96 t r N e g e t r , 0 C 620 580 540 g e ,g/cvh 190 180 170 Nhưng việc tăng hiệu suất cơ khí khi nâng cao nhiệt độ nước làm mát bị hạn chế bởi tính ổn định nhiệt động của dầu bôi trơn. Khi nhiệt độ xy lanh lớn 145 - 150 0 C xảy ra sự phân hủy của hầu hết các dầu bôi trơn. Trong trường hợp này giữa pít tông và xy lanh xuất hiện ma sát khô, các tổn thất cho ma sát tăng đột ngột, còn hiệu suất cơ khí bị giảm. Điều này dẫn đến giảm công suất có ích N e và tăng suất tiêu hao nhiên liệu g e . Chế độ nhiệt độ tối ưu làm mát của các ĐCĐT tàu quân sự hiện đại từ quan điểm công suất có ích và tính kinh tế, như thấy rõ từ các tài liệu nghiên cứu và chỉ dẫn của nhà máy, có nhiệt độ giới hạn dưới 75 - 80 0 C và nhiệt độ giới hạn trên 90 - 95 0 C. Giới hạn trên được xác định không chỉ bằng xác suất sôi nước trong khoang làm mát của ĐCĐT, điều này có thể dẫn đến quá nóng cục bộ các chi tiết và làm hư hỏng chúng, mà trong nhiều trường hợp cả bằng sự tăng tiêu hao nhiên liệu. 8.4. ảnh hưởng của chế độ làm mát đến ứng suất nhiệt của các chi tiết động cơ ứng suất nhiệt của ĐCĐT được đánh giá bằng các nhiệt độ trên bề mặt các chi tiết và bằng độ giảm nhiệt độ trong các điểm đặc trưng của các chi tiết nhóm xy lanh - pít tông, xác định trực tiếp khả năng làm việc và độ tin cậy khai thác của các chi tiết này. Khi động cơ làm việc với tải trọng không đổi, khi nâng cao nhiệt độ nước làm mát, độ giảm nhiệt độ theo chiều dày các chi tiết nhóm xy lanh - pít tông ?t và áp suất cực đại của chu trình P z được giảm (xem hình 8.4, 8.5), vì vậy ứng suất các chi tiết cũng được giảm. Độ giảm nhiệt độ t tăng và ứng suất bị tăng khi giảm đột ngột nhiệt độ nước làm mát và tăng tải trọng. Sự quá nóng cục bộ các chi tiết có thể xuất hiện khi giảm áp suất trong hệ thống làm mát hoặc thất thoát không khí. Áp suất trong hệ thống làm mát được lựa chọn sao cho từ trong khoang làm mát của ĐCĐT hạn chế sự sôi của nước làm mát (khoảng 0, 4 đến hơn 1kG/cm 2 ). Nâng cao áp suất trong khoang làm mát của động cơ làm xê dịch thời điểm xuất hiện sự sôi bề mặt vào vùng nhiệt độ cao của nước làm mát và gây ra tăng hệ số tỏa [...]... nước trong khoang làm mát ĐCĐT làm xê dịch thời điểm xuất hiện sự sơi bề mặt vào vùng nhiệt độ thấp hơn Sự tạo thành hơi trong khoang làm mát của ĐCĐT đưa đến sự xuất hiện các túi hơi và sự q nóng cục bộ vách xy lanh 8. 5 ảnh hưởng của nhiệt độ nước làm mát đến độ mòn các chi tiết động cơ ảnh hưởng của nhiệt độ nước(%)  ra khỏi động cơ tW2 đến độ mòn các 250 chi 225 tiết được chỉ ra trên hình (8. 9)... trên tàu qn sự Vì vậy đối với các hệ thống làm mát người ta sử dụng nước ngọt hay nước chưng cất có hàm lượng tạp chất hạn chế Các điều kiện kỹ thuật cho chất lượng nước làm mát được xác định bằng các chỉ tiêu sau: - Độ cứng tổng cộng (các iơn Ca ++ và Mg ++) trong giới hạn 1,0 - 2,5 mg-tđ/l; - Hàm lượng Clo (các iơn Cl -) khơng lớn hơn 3 0-3 00 mg/l; - Độ kiềm: khơng có (chỉ tiêu pH = 6,5 - 7,5) Các... loại trừ cặn lắng trong khơng gian trong áo nước, chấm dứt ăn mòn điện hóa và xâm thực 8. 6.2 Các chất phụ gia cho nước làm mát ĐCĐT Với mục đích giảm ăn mòn điện hóa, là hiện tượng đáng kể trong trường hợp sử dụng nước với hàm lượng tạp chất hạn chế, người ta dùng các chất phụ gia chống ăn mòn đặc biệt pha vào nước Các chất phụ gia dùng phổ biến cho các động cơ tàu qn sự là: 1 Nhũ tương -? : dầu khống vật... bảo các u cầu kỹ thuật Việc rửa hệ thống được tiến hành khi động cơ làm việc ở hành trình khơng tải trọng 1 0-1 5 phút Sau khi rửa thì tháo bỏ nước này đi Phải nạp vào hệ thống làm mát bằng nước sạch kỹ thuật, nước ngưng tụ, nước chưng cất hay nước ngọt thiên nhiên thỏa mãn cá u cầu kỹ thuật đối với động cơ đã cho Người khai thác sử dụng động cơ cần có các số liệu kỹ thuật của nước theo các phân tích... gia chống ăn mòn 8. 7.1 Chuẩn bị nước với chất phụ gia BH??H? -1 77 Chuẩn bị nước với chất phụ gia BH??H? -1 77 được thực hiện như sau: Hệ thống làm mát ĐCĐT được nạp đầy khoảng 4 0-6 0% Mỗi lượng 1, 5-2 , 0 kg chất phụ gia hòa trộn cẩn thận vào 8- 1 0 lít nước có nhiệt độ 4 0-6 0oC và được nạp vào hệ thống làm mát Sau khi pha tồn bộ chất phụ gia thì nạp đầy thể tích hệ thống làm mát Khởi động ĐCĐT và cho chạy... tra N03 - khi thay dầu Cần nhớ rằng khi khai thác ĐCĐT, xác định nồng độ crơmpik được tiến hành bằng phương pháp thu các mẫu thử và xác định trọng lượng riêng của nước nhờ tỷ trọng kế theo các quy phạm cho trong hướng dẫn khai thác ĐCĐT Việc phân tích hố học của nước được thực hiện qua 15 0-2 00 giờ làm việc Trường hợp độ cứng và hàm lượng crơmpik vượt q thì phải thay nước Với các ĐCĐT M -5 03 và M -5 0 khi... làm mát trong các giới hạn mà nhiệt độ phần thân trên của ống lót xy lanh sẽ khơng thấp hơn 14 0-1 500C Với ĐCĐT tăng áp điều này đạt được khi nhiệt độ nước ra khỏi ĐCĐT tW2 = 8 5-9 50C Sự q độ lên nhiệt độ cao hơn (làm mát ở nhiệt độ cao) bị giới hạn bởi tính ổn định nhiệt động của dầu, bởi độ bền nhiệt của vật liệu pít tơng (đặc biệt là nhơm) trong khu vực rãnh xéc măng trên và bởi áp suất cao trong hệ... canxi trong một lít nước tương đương 10mg CaO Từ năm 1952 thay cho 1 đơn vị thay đổi độ cứng người ta sử dụng đại lượng gọi là miligam tương đương trên lít (mg-tđ/l) Một miligam tương đương có 20,04 mg Ca hay 12, 16 mg Mg Giữa độ cứng oH và miligam tương đương có tương quan sau: 1oH = 0,35663 mg-tđ/l 2 ,80 40H = 1 mg-tđ/l Nước được coi là mềm nếu chứa khơng lớn hơn 3 mg -tđ/l; nước trung tính: 3-6 mg-tđ/l;... rung ủoọng cuỷa xy lanh; (1 )- Dao ủoọng cuỷa vaựch vaứ chaỏt loỷng - chaỏt loỷng bửựt khoỷi bề maởt vaựch; F 1- Lửùc huựt cuỷa chaỏt loỷng; F 2- Lửùc huựt cuỷa hụi; 2 F1>>F2; = 11000 kG/cm ; (2 )- Bieỏn thiẽn vaọn toỏc v; (3 )- Gia toỏc j cuỷa dao ủoọng bề maởt oỏng loựt; (4 )- Lửùc quaựn tớnh cuỷa chaỏt loỷng Pj = Pxl lửùc baựm cuỷa phãn tửỷ chaỏt loỷng: khõng coự sửù xãm thửùc; (5 )- Lửùc quaựn tớnh cuỷa chaỏt... biểu thị bằng miligam iơn Cl - trên 1 lít nước Độ kiềm và độ a xít của nước được xác định bằng chỉ tiêu pH, nghĩa là bằng âm lơgarít thập phân của nồng độ iơn hyđrơ H+ trong nước, pH = -lgH+ Các iơn H + mang đặc tính a xít, còn mang tính kiềm (các gốc kiềm) là các iơn hyđrơxit (OH )- Trong nước sạch H+ = (OH )- , vì vậy nó được khảo sát như mối liên kết trung tính Trong nước sạch hóa học ở nhiệt . Chương 8 LÀM MÁT ĐCĐT TÀU QUÂN SỰ, ĐẶC ĐIỂM KHAI THÁC HỆ THỐNG LÀM MÁT 8. 1. Các đặc điểm làm mát của động cơ đốt trong - Làm mát ĐCĐT dùng để duy trì nhiệt. ag e N e H u = G w C w (t w1 -t w2 ) = G w C w t (8. 1) ở đây: a- Độ toả nhiệt tương đối vào nước ở chế độ định mức, a bằng 20% - 30% đối với động cơ chậm tốc, 15% - 20% đối với động cơ cao tốc (các giá. động cơ đốt trong và đánh giá so sánh chúng Trong các ĐCĐT tàu quân sự người ta sử dụng các hệ thống làm mát dùng chất lỏng kiểu hở và kiểu kín. 8. 2.1. Kiểu hệ thống hở Kiểu hệ thống hở: động