Bản thuyết minh TKCTM  GVHD: Trần Doãn Hùng I/ TÍNH CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN TRUYỀN ĐỘNG VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN: 1. Xác đònh vận tốc quay của trục: (V/phút) 15,6 .550 x0,456.10 .D xV6.10 n 44 LV === ∏∏ với (mm) D = ⇒ n LV = 15,6 (V/phút) 2. xác đònh công suất động cơ: η N N LV = 4,95(Kw) 1000 xVP N LV === 1000 45,0.10.11 3 η t =η 1 xη 2 4 xη 3 xη 4x η 5x η 6 -Hiệu suất khớp nối η 1 =1. -Hiệu suất của bộ truyền động đai đ η 2 =0,95. -Hiệu suất ổ đỡ ï η 3 =0,99. -Hiệu suất của bộ truyền bánh răng nón η 4 =0,995. -Hiệu suất của bộ truyền bánh răng trụ η 5 =0,97. Hiệu suất băng tải η 6 =0,9. Vậy η t =1x0,95x0,99 4 x0,96 x0,97x0,9= 0,77 ⇒ 43.6 77,0 == 4,95 N ycdc KW Theo các thông số đã tính và với điều kiện N đm ≥ N yc dc từ đó ta chọn công suất động cơ N đm = 7 (KW). Tra bảng 3 Hướng dẫn TKĐAMH CTM-Trường đại học Thủy Sản Nha Trang ,ta chọn lại động cơ có các thông số kỷ thuật như sau : Kiểu động cơ Công suất Vận tốc quay (v/phút) Cos α M m /M đm M max /M đm Trọng lượng (kg) ĐK 62-6 7 960 85,5 1,4 2,2 170 3. Phân phối tỷ số truyền : n dc n i = : tỷ số truyền chung út)15,63(v/ph x550 000,45x60x10 xD Vx60x1000 n === 14,3 π 4,61== 15,63 960 i Trong đó : i= i d x i btn x i brt i d : Tỷ số truyền bộ truyền động đai. i btn : Tỷ số truyền bộ truyền bánh răng nón SVTH: Lê Quang Huy Trang1 Lớp 45DLOT Bản thuyết minh TKCTM  GVHD: Trần Doãn Hùng i brt : Tỷ số truyền của bộ truyền bánh răng trụ Đễ tạo điều kiện bôi trơn của hợp giảm tốc bàng phương pháp ngâm dầu tốt thì ta nên chọn i btn =(0,22÷0,28) i h ( với i h = i btn x i brt ) Ta chọn trước i d =5 ⇒ 12== 5 61,4 h i ; Ta chọn trước i btn =3 ⇒ 4== 3 12,3 brt i • Xác đònh tốc độ quay trên các trục tương ứng: Từ đó ta có n 1 = n dc =960 (v/phút) 192=== 5 960 i n 2 n d (v/phút); 64=== 3 192 i 2 n 3 n brn (v/phút); 16=== 4 64 i 3 n 4 n brt (v/phút); • Xác đònh công suất trên các trục tương ứng : N = N đc = 6,43 (KW) N 1 =η 2 xN=0,95x6,43 =6,11(KW); N 2 =η 3 xN 1 =6,11x0,96=5,86 (KW); N 3 =η 4 xN 2 =0,97x5,86 =5.68(KW) • Xác đònh mômen xoắn trên các trục tương ứng : M x =9,55.10 6 xN/n 63965(Nmm) 960 6,43 6 9,55.10 x1 M == M x2 =i d xη 1 xM x1 =5x0,95x63965=303833 (Nmm) M x3 =i btn xη 2 xM x2 =3x0,99x303833=902384 (Nmm). M x4 =i brt xη 3 xM x3 =4x0,96x902384=3465154 (Nmm). Ta có bảng giá trò tươnng ứng : Trục I II III IV i 5 3 4 N(KW) 6.43 6.11 5.86 5.68 n (v/phút) 960 192 64 16 M max 63965 303833 902384 3465154 II: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐỘNG II.1. TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐỘNG BÁNH RĂNG TRONG HỘP GIẢM TỐC. Truyền động bánh răng là một trong những truyền động được sử dụng rộng rãi trong các ngành cơ khí chế tạo máy nói riêng cũng như trong các ngành cơ khí nói chung. Vì nó có các ưu điểm nổi bật so với các dạng truyền SVTH: Lê Quang Huy Trang2 Lớp 45DLOT Bản thuyết minh TKCTM  GVHD: Trần Doãn Hùng động khác như: khả năng chòu tải lớn, kích thước nhỏ gọn, hiệu suất cao, tỷ số truyền cố đònh, làm việc tin cậy và tuổi thọ cao. Đi đôi với các ưu điểm vượt trội ấy nó cũng có các nhược điểm như sau: gây ra va đập khi có vận tốc lớn, có tiếng ồn khi vận tốc thay đổi và chế tạo khó khăn. • Các thông số chủ yếu : - Z 1 Z 2 là số răng của hai bánh răng. - i : là tỷ số truyền. - t : bước răng đo trên vòng chia. - m=t/π là modul ăn khớp. - b : chiều rộng bánh răng. - β Góc nghiêng bánh răng. II.1.1 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CẶP BÁNH RĂNG NÓN : 1. Chọn Vật Liệu : Đối với các bánh răng thì loại vật liệu được dùng để chế tạo chủ yếu là thép nhiệt luyện ngoài ra người ta có thể dùng gang hoặc chất dẻo. - Đối với các bộ truyền tải nhỏ người ta thường dùng thép có tôi cải thiện. - Đối với các bánh răng chòu tải trọng lớn mà yêu cầu có kích thước nhỏ gọn thì người ta bắt buộc dùng thép cacbon hoặc thép hợp kim nhiệt luyện. - Đối với các bánh răng hở chòu tải lớn mà không yếu cầu kích thước nhỏ gọn thì người ta thường dùng gang. - Chất dẻo được dùng đối với các bánh răng chòu tải nhỏ, yêu cầu làm việc ít kêu, cần giảm tải trọng động. Sau khi đã chọn được loại vật liệu người ta phải tiến hành nhiệt luyện để đảm bảo các cơ tính chủ yếu của vật kiệu. ⇒ Dựa vào các yêu cầu mà cặp bánh răng nón ở đây cần ta chọn như sau: - Đối với bánh răng nhỏ: thì chọn C 45 thường hoá: σ b =600 N/mm 2. σ ch =300 N/mm 2. HB = 190, phôi rèn. -Đối với bánh răng lớn thì chọn C 35 thường hoá. σ b =480 N/mm 2. σ ch =240 N/mm 2. HB = 160, phôi rèn 2. Xác đònh ứng suất cho phép: a/ứng suất tiếp xúc cho phép [σ] tx : [σ] tx =[σ] txno xK ’ N ; Tronbg đó [σ] txno là ứng suất cho phép khi bánh răng làm việc lâu dài. - Bánh răng nhỏ thép C 45 có: SVTH: Lê Quang Huy Trang3 Lớp 45DLOT Bản thuyết minh TKCTM  GVHD: Trần Doãn Hùng td 0 N N N V = ′ với N 0 : số chu kỳ cơ sở của đường cong mỏi tiếp xúc N td : số chu kỳ ứng suất tương đương Khi bánh răng chòu tải trọng tónh N td = N=60u.n.t u: số lần ăn khớp của bánh răng trong một vòng quay (u=1) n: số vòng quay 1 phút của bánh răng t: tuổi thọ của bánh răng 00(h)6x2x200x6 việc làm năm số năm 1 việc làm ngày số ngày 1 ca số ca 1 sốgiờ t 144== ×××= ⇒ N BL = 60x1x768x14400=663552.10 3 Tra bảng 30 ta có N 0 =10 7 N td >N 0 chọn K’ N =1 N BN =ix N BL =4x663552.10 3 =2654208.10 3 tương tự K N ”=1 ⇒ [σ tx ]=[σ tx ] N0 = 2,6xHB (N/mm 2 ) [σ tx ] L = 2,6x160=416(N/mm 2 ) [σ tx ] N =2,6x190=494(N/mm 2 ) b/ Ứng suất uốn cho phép: Khi bánh răng quay một chiều, ứng suất trong răng sẽ thay đổi mạch động. [ ] σ σ Kn NK1,6)(1,4 1- u × ′′ ×÷ =σ trong đó : - σ -1 : là giới hạn mỏi uốn trong chu kỳ đối xứng có giá trò : σ -1 =(0,4÷0,5) σ b ta chọn σ -1= 0,45σ b + Với bánh răng nhỏ : (σ -1 ) nhỏ = (0,45x600)=258 (N/mm 2 ) + Với bánh răng lớn : (σ -1 ) lớn = (0,43x480)=206,4(N/mm 2 ) - n: là hệ số dự trữ + Với bánh răng nhỏ : n=1,5 + Với bánh răng lớn : n=1,5 - K S : là hệ số tập trung ứng suất ở chân răng K S =1,8 - K” N : là hệ số chu kỳ ứng suất uốn K” N = m td 0 N N =1 ⇒ [ ] )143(N/mm 1,81,5 2581,5 2 N u = × × =σ ; [ ] )115(N/mm 1,81,5 206,41,5 2 L u = × × =σ c/ Xác đònh ứng suất quá tải cho phép: Với bánh răng chế tạo cho phép từ thép có độ cứng HB <350 thì [σ txqt ]= 2,5x[σ tx ] N0 = 2,5x2,6xHB - [σ txqt ] N = 2,5x494= 1235 (N/mm 2 ) - [σ txqt ] L = 2,5x416= 1040 (N/mm 2 ) SVTH: Lê Quang Huy Trang4 Lớp 45DLOT Bản thuyết minh TKCTM  GVHD: Trần Doãn Hùng 3. Chọn sơ bộ hệ số tải trọng : Ta có thể chọn K sb =1,3÷1,5, ta chọn K sb =1,3 4. Chọn hệ số chiều rộng bánh răng : Đối với bánh răng trụ b/A ta chọn ϕ A = 0,3. 5. Xác đònh khoảng cách trục A : Đối với bánh răng trụ răng thẳng A [ ] 100,82(mm) 0,3x768 3,651,3 4164 1,05.10 1)(4 n NK i 1,05.10 1)(iA 3 6 3 2A sb txt 6 = × ×         × ±= × × ×         × ×±≥ 2 2 σ ϕ 6. Tính vận tốc vòng và chọn cấp chính xác chế tạo bánh răng: -Vận tốc vòng: 66(m/s) 1)(46.10 2880100,822 1)(i6.10 nA2 6.10 nd v 44 1 4 11 ≤= +× ×× = ± ×× == π ππ Vậy ta chọn cấp chính xác chế tạo là IT8. 7. Xác đònh chính xác khoảng cách trục A: - Hệ số tải trọng động K=K tt .K d trong đó : K tt : hệ số tập trung tải trọng đối với bộ truyền chòu tải tónh K tt =1. K d : là hệ số tải trọng động được xác đònh theo bảng 33 của TKCTM – Phạm Hùng Thắng. K d =1,2. Ta có: (mm) 101 1,4 1,55 100,82 K K AA 3 3 sb sb =×=×= 8. Xác đònh môdul, số răng, chiều rộng và góc nghiêng của bánh răng: - Môdul của bánh răng (m): m=(0,01÷0,02)xA ở đây ta chọn m=(0,01÷0,02)xA=0,02x101=2,02. - Số răng bánh dẫn: 20 1)(42,02 1012 1)m(i 2A Z 1 = +× × = ± = . -Số răng của bánh răng bò dẫn: Z 2 =ixZ 1 =4x2=80. - Chiều rộng bánh răng: b=ϕ A xA=0,3x101=30,3 mm. 9. Kiểm tra sức bền uốn của răng: theo công thức [ ] b ,, bxnZ 2 n my NK 6 19,1.10 u σ θ σ ≤ ×××× ×× = + y: là hệ số dạng răng và được tra ở bảng 36 TKCTM-Phạm Hùng Thắng ứng với bánh răng nhỏ y = 0,46 bánh răng lớn y = 0,517 + b: chiều rộng bánh răng b=19,2 + θ ’’ là hệ số phản ảnh sự tăng khẳ năng tải khi tính theo sức bền uốn θ ’’ = (1,4÷1,6) ở dây ta chọn 1,4 Đối với bánh răng nhỏ 30σ = ×××× ×× = 19,2x1,42880202,020,44 3,651,219,1.10 2 6 u (N/mm 2 )<[σ b ] Đối với bánh răng lớn SVTH: Lê Quang Huy Trang5 Lớp 45DLOT Bản thuyết minh TKCTM  GVHD: Trần Doãn Hùng 48,22σ = ×××× ×× = 19,2x1,42880202,020,44 3,651,219,1.10 2 6 u <[σ b ] ⇒ Vậy điều kiện sức bền uốn của răng là thoả mãn. 10 Các thông số hình học của bánh răng : Theo các tính toán ở phần trên ta có các thông số sau : m=2,02; Z 1 =20; Z 2 = 80; góc ăn khớp từ đó ta có thể xác đònh các thông số hình học của bánh răng như sau. - Khoảng cách trục: A=(Z 1 +Z 2 )x0,5xm =(20+80)x0,5x2,02 =101 (mm) - Modul ăn khớp pháp: m n =m s =2,02 - Chiều cao răng: h=2,25xm n =2,25x2,02, = 4,545 (mm) - Chiều cao đầu răng: h d = m n =2,02 - Độ hở hướng tâm : C=0,25m n =0,25x2,02 = 0,505 (mm) - Đường kính vòng chia d c1 = m s xZ 1 = 2,02x20 =40,4 (mm) d c2 = m s xZ 2 = 2,02x80= 161,6 (mm) -Đường kính vòng lăn: d 1 =d c1 =40,4 (mm) ; d 2 =d c2 =161,6 (mm) - Đường kính vòng đỉnh răng: D e1 =d c1 +2m n =40,4 +2x2,02= 44,44(mm) D e2 =d c2 +2m n =161,6 +2x2,02 =165,64 (mm) -Đường kính vòng chân răng: D i1 =d c1 -2m n -2C=40,4 -2x2,02= 36,36(mm) D i2 =d c2 -2m n -2C=161,6 -2x2,02 = 157,56 (mm) 11 Tính lực tác dụng lên trục: - Lực vòng : 301,2(N) 40,4 12169,6 d M P12P11 ==== - Lực hướng tâm: P r11 =P r12 =pxtgα n = 301,2 x0,364=109,64 (N) II.1.2. TÍNH ROÁN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG CẤP CHẬM: 1Chọn vật liệu : - Đối với bánh răng nhỏ: thì chọn C 45 thường hoá có: σ b =580N/mm 2 , σ ch =290N/mm 2 , HB = 190 (phôi rèn). - Đối với bánh răng lớn thì chọn C 35 thường hoá hoá có: σ b 480N/mm 2 , σ ch =240N/mm 2 , HB = 160 (phôi rèn). 2 Xác đònh ứng suất cho phép: a/ Ứng suất tiếp xúc cho phép [σ] tx : [σ] tx =[σ] txno xK’ N ; Trong đó [σ] txno là ứng suất cho phép khi bánh răng làm việc lâu dài. SVTH: Lê Quang Huy Trang6 Lớp 45DLOT Bản thuyết minh TKCTM  GVHD: Trần Doãn Hùng td 0 N N N V = ′ với N 0 : số chu kỳ cơ sở của đường cong mỏi tiếp xúc N td : số chu kỳ ứng suất tương đương Khi bánh răng chòu tải trọng tónh N td = N=60u.n.t ⇒ N BL = 60x1x256x15600=239616.10 3 Tra bảng 30 ta có N 0 =10 7 N td >N 0 chọn K’ N =1 N BN =ix N BL =3x239616.10 3 =718848.10 3 tương tự K N ”=1 ⇒ [σ tx ]=[σ tx ] N0 = 2,6xHB (N/mm 2 ) [σ tx ] L = 2,6x160=416(N/mm 2 ) [σ tx ] N =2,6x190=494(N/mm 2 ) b/ Ứng suất uốn cho phép: Khi bánh răng quay một chiều, ứng suất trong răng sẽ thay đổi mạch động. [ ] σ σ Kn NK1,6)(1,4 1- u × ′′ ×÷ =σ trong đó : - σ -1 : là giới hạn mỏi uốn trong chu kỳ đối xứng có giá trò : σ -1 =(0,4÷0,5) σ b ta chọn σ -1= 0,45σ b + Với bánh răng nhỏ : (σ -1 ) nhỏ = (0,45x580)=249,4 (N/mm 2 ) + Với bánh răng lớn : (σ -1 ) lớn = (0,43x480)=206,4(N/mm 2 ) - n: là hệ số dự trữ + Với bánh răng nhỏ : n=1,5 + Với bánh răng lớn : n=1,5 - K S : là hệ số tập trung ứng suất ở chân răng K S =1,8 - K” N : là hệ số chu kỳ ứng suất uốn K” N = m td 0 N N =1 ⇒ [ ] )138,5(N/mm 1,81,5 249,41,5 2 N u = × × =σ ; [ ] )115(N/mm 1,81,5 206,41,5 2 L u = × × =σ c/ Xác đònh ứng suất quá tải cho phép: Với bánh răng chế tạo cho phép từ thép có độ cứng HB <350 thì [σ txqt ]= 2,5x[σ tx ] N0 = 2,5x2,6xHB - [σ txqt ] N = 2,5x494= 1235 (N/mm 2 ) - [σ txqt ] L = 2,5x416= 1040 (N/mm 2 ) 3. Chọn sơ bộ hệ số tải trọng : Ta có thể chọn K sb =1,3÷1,5, ta chọn K sb =1,3 4. Chọn hệ số chiều rộng bánh răng : Đối với bánh răng trụ b/A ta chọn ϕ A = 0,4. 5. Xác đònh khoảng cách trục A : Đối với bánh răng trụ răng thẳng A SVTH: Lê Quang Huy Trang7 Lớp 45DLOT Bản thuyết minh TKCTM  GVHD: Trần Doãn Hùng [ ] (mm) 139,2 0,3x256 3,521,3 4163 1,05.10 1)(3 n NK i 1,05.10 1)(iA 3 6 3 2A sb txt 6 = × ×         × ±= × × ×         × ×±≥ 2 2 σ ϕ 6. Tính vận tốc vòng và chọn cấp chính xác chế tạo bánh răng: -Vận tốc vòng: 32,8(m/s) 1)(36.10 768139,22 1)(i6.10 n139,22 6.10 nd v 44 1 4 11 <= +× ×× = ± ×× == π ππ Vậy ta chọn cấp chính xác chế tạo là IT9. 7. Xác đònh chính xác khoảng cách trục A: - Hệ số tải trọng động K=K tt .K d trong đó : K tt : hệ số tập trung tải trọng đối với bộ truyền chòu tải tónh K tt =1. K d : là hệ số tải trọng động được xác đònh theo bảng 33 của TKCTM – Phạm Hùng Thắng. K d =1,2. Ta có: (mm) 139,2 1,4 1,55 139,2 K K AA 3 3 sb sb =×=×= 8. Xác đònh môdul, số răng, chiều rộng và góc nghiêng của bánh răng: - Môdul của bánh răng (m): m=(0,01÷0,02)xA ở đây ta chọn m=(0,01÷0,02)xA=0,02x139=2,78. - Số răng bánh dẫn: 25= +× × = ± = 1)(32,78 1392 1)m(i 2A Z 1 . -Số răng của bánh răng bò dẫn: Z 2 =ixZ 1 =3x25=75. - Chiều rộng bánh răng: b=ϕ A xA=0,4x139=55,6 mm. 9. Kiểm tra sức bền uốn của răng: theo công thức [ ] b ,, bxnZ 2 n my NK 6 19,1.10 u σ θ σ ≤ ×××× ×× = + y: là hệ số dạng răng và được tra ở bảng 36 TKCTM-Phạm Hùng Thắng ứng với bánh răng nhỏ y = 0,46 bánh răng lớn y = 0,517 + b: chiều rộng bánh răng b=55,6 + θ ’’ là hệ số phản ảnh sự tăng khẳ năng tải khi tính theo sức bền uốn θ ’’ = (1,4÷1,6) ở dây ta chọn 1,4 Đối với bánh răng nhỏ 15 768 σ = ×××× ×× = 55,6x1,4252,780,46 3,521,219,1.10 2 6 u (N/mm 2 )<[σ b ] Đối với bánh răng lớn )13,34(N/mm 2 u == 517,0 46,0 15σ <[σ b ] ⇒ Vậy điều kiện sức bền uốn của răng là thoả mãn. 10. Các thông số hình học của bánh răng : Theo các tính toán ở phần trên ta có các thông số sau : SVTH: Lê Quang Huy Trang8 Lớp 45DLOT Bản thuyết minh TKCTM  GVHD: Trần Doãn Hùng m=2,78; Z 1 =25; Z 2 = 75; góc ăn khớp từ đó ta có thể xác đònh các thông số hình học của bánh răng như sau. -Khoảng cách trục: A=(Z 1 +Z 2 )x0,5xm =(25+75)x0,5x2,78 =139 (mm) - Modul ăn khớp pháp: m n =m s =2,78 - Chiều cao răng: h=2,25xm n =2,25x2,78 =6,255 (mm) - Chiều cao đầu răng: h d = m n =2,78 - Độ hở hướng tâm : C=0,25m n =0,25x2,78= 0,69 (mm) - Đường kính vòng chia d c1 = m s xZ 1 = 2,78x25 = 69,5 (mm) d c2 = m s xZ 2 = 2,78x80= 208,5 (mm) -Đường kính vòng lăn: d 1 =d c1 =69,5 (mm) ; d 2 =d c2 =208,5 (mm) - Đường kính vòng đỉnh răng: D e1 =d c1 +2m n =69,5 +2x2,78 = 75,06(mm) D e2 =d c2 +2m n =208,5 +2x2,78=214,06 (mm) -Đường kính vòng chân răng: D i1 =d c1 -2m n -2C=69,5 -2x2,78 =63,94 (mm) D i2 =d c2 -2m n -2C=208,5 -2x2,78 = 202,94 (mm) 11. Tính lực tác dụng lên trục: - Lực vòng : 676(N) 69,5 46982 d M PP22P21 1 ===== - Lực hướng tâm: P r21 =P r22 P r2 =pxtgα n = 676x0,364=246 (N) II.2.TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN XÍCH: Truyền Động xích là một loại truyền động rất dặc trưng trong các cơ cấu máy nó có truyền được công suất lớn, kích thước bộ truyền động nhỏ gọn nhưng có nhược điểm bộ truyền này rất khó chế tạo vì vbậy giá thành đắt. Với các số liệu đã tính đựoc ở trên ta có thể thiết kế bộ truyền động xích như sau: 1. Chọn loại xích: Căn cứ vào các yêu câu kỷ thuật và tính kính tế ta chọn loại xích ống con lăn vì giá thành nó thấp hơn so với bộ truyền xích răng. 2. Xác đònh số răng Z 1, Z 2 : Với tỷ số truyền i =2,73 theo bảng 6-3 TKCTM-Nguyễn Trọng hiệp ta có thể chọn Z 1 =25và Z 2 =iZ 1 =2,73x25=68,25. 3. Xác đònh bước xích: - Tìm hệ số điều kiện sử dụng: k = k đ k A k 0 k dc k b k c Trong đó căn cứ theo bộ truyền động ta có thể chọn các hệ số như sau: K đ =1: tái trọng ở đây là tải trộng tỉnh. SVTH: Lê Quang Huy Trang9 Lớp 45DLOT Bản thuyết minh TKCTM  GVHD: Trần Doãn Hùng K A = 1: giả sử chiều dài A=(30÷50)t K 0 =1,25: đường nối hai tâm đỉa lập với phương năm ngang 90 0 . k dc =1,25: khoảng cách cố đònh k b =1,5: bôi trơn đònh kỳ. k c =1,25: làm việc 2 ca ⇒ k=1x1x1,25x1,25x1,5x1,25 = 2,929. - Tìm hệ số răng đóa dẩn: 1 25 25 Z Z k 1 01 Z === - Hệ số vàng quay đóa dẩn: 1,5629 256 400 n n k 01 n === Trong đó Z 01 và n 01 là số răng và số vòng quay đóa dẩn của bộ truyền cơ sở (Z 01 =25, n 01 =400) ⇒ N T =kxk Z xk n xN = 2,929x1x1,5629x3,397 = 15,55 - Chọn bước xích: bước xích được chọn dựa theo: N T ≤ [N]: [N] được chọn dựa vào bảng 6-4 TKCTM-Nguyễn Trọng Hiệp, ta chọn xích có t=25,4, F=179,7, [N]=19,8. sau khi đã có bước xích ta tiến hành kiểm nghiệm với t=25,4 và Z=25 thì n gh =1050 vậy n gh >n 1. thoả mản. 4. Xác đònh khoảng cách trục A và số mắt xích X: A=(30÷50)t ở đây ta chọn A=30xt = 30x25,4 = 762 mm 108 762 25,4 x 2x3,14 2568 25,4 2x762 2 6825 A t x 2π ZZ t 2A 2 ZZ X 2 2 1221 =       − ++ + =         − ++ + = kiểm nghiệm số lần va đập u của bản lề xích trong một giây: [ ] 309,3 10815 25625 15 =≤=== u x x xX Zxn u bảng 6-7 TKCTM-Nguyễn Trọng Hiệp, vậy điều kiện này thoả mãn. Tính chính xác khoảng cách trục A theo số mắt xích đã chọn:                   − −         + −+ + −= 2 2 1 Z 2 Z 8 2 2 2 Z 1 Z X 2 2 Z 1 Z X 4 t A π 761 68685 =               − −       + −+ + −= 2 2 2x3,14 2568 8 2 25 108 2 2 108 4 25,4 A mm SVTH: Lê Quang Huy Trang10 Lớp 45DLOT [...]... tính toán trục: - a: là khoảng cách từ cạnh của chi tiết đến mặt trong của hộp chọn a=12 - b: là chi u rộng của bánh răng b1=30mm; b2=56mm - Chi u rộng ổ răng - Khoảng cách của các chi tiết quay: C=10÷15, ta chọn C=12mm - Chi u dày thân hộp: δ=8÷12, ta chọn δ=10 - Khoảng cách giữa các gối đỡ - Chi u cao của nắp và đầu bulông l3=15÷20, ta chọn l3=16mm - Chi u dài phần moavơ lắp với trục l5=(1,2÷1,5)d,... cho xích khỏi bò căng quá ta giảm khoảng cách trục A một khoảng bằng 0,003A=0,003x761 = 2,283mm vậy A=758,7 5 Xác đònh đường kính vòng chia của đóa xích: - Đường kính vòng chia của đóa dẫn d c1 = - t 25,4 = = 202,6mm 0 180 180 0 sin( ) sin( ) Z1 25 đường kính vòng chia của đóa bò dẫn d c2 = t 25,4 = = 550mm 0 180 180 0 sin( ) sin( ) Z2 68 II.3 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC Trục được chế tạo từ thép các bon... 3,84x5,89 3,84 2 + 5,89 2 = 3,2 ≥ [ n] = (1,5 ÷ 2,5) Kiểm nghiệm then : - Chi u dài then: l=0,8xlm= 0,8x55,6=44,48mm - Sức bền dập: σd=2xMX/d.k.l=2x12169,6/15x2x24,24=33,46 . của chi tiết đến mặt trong của hộp chọn a=12. - b: là chi u rộng của bánh răng b 1 =30mm; b 2 =56mm. - Chi u rộng ổ răng. - Khoảng cách của các chi tiết quay: C=10÷15, ta chọn C=12mm. - Chi u. m n =m s =2,78 - Chi u cao răng: h=2,25xm n =2,25x2,78 =6,255 (mm) - Chi u cao đầu răng: h d = m n =2,78 - Độ hở hướng tâm : C=0,25m n =0,25x2,78= 0,69 (mm) - Đường kính vòng chia d c1 = m s xZ 1 . vậy A=758,7 5. Xác đònh đường kính vòng chia của đóa xích: - Đường kính vòng chia của đóa dẫn 202,6mm ) 25 180 sin( 25,4 ) Z 180 sin( t d 0 1 0 c1 === - đường kính vòng chia của đóa bò dẫn 550mm ) 68 180 sin( 25,4 ) Z 180 sin( t d 00 c2 === 2 II.3.