www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 284 Hình 10-16: Đờng quan hệ = f( , ) Hình 10-17: Sơ đồ tính ổn định uốn dọc của trụ có các thanh chống ngang. Khi nghiên cứu tính toán, Sambô đã thay thế các thanh chống ngang xem nh một môi trờng đn hồi với hệ số đn hồi K v độ cứng chống uốn C. Tính toán với thanh có chiều dy trung bình. Tải trọng giới hạn đợc tính nh sau: - Các thanh chống ngm chặt với trụ: Q gh = EJK C + , (10-15) Với: K = 2 1 2 .E . l 12EJ v C al sa = , Trong đó: - diện tích mặt cắt của thanh chống ngang; l - khoảng cách hai trụ; a - khoảng cách các hng dầm (hình 10-17); s - tổng chiều di của hng dầm từ bờ ny sang bờ kia (giá trị trung bình); J - mômen quán tính của băng đang xét; J 1 - mô men quán tính của thanh chống ngang. - Các thanh chống nối khớp với trụ: Nếu: 4 KL 500 EJ > thì Q gh = EJK . (10-16) Nếu: 4 KL 500 EJ < thì Q gh tính đợc từ hình (10-18). Dựa vo Q gh kiểm tra ổn định theo công thức (10-14). www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 285 Hình 10-18: Toán đồ xác định Q gh khi 4 KL <500 EJ c. Trụ kép Cũng cắt các băng song song với mặt hạ lu trụ, ta có sơ đồ tính toán nh hình (10-19). Tải trọng giới hạn tính theo công thức: Q gh = 2 tb 2 EJ . K 4L ; (10-17) = 2 2 2n 1cos n ; K = 1 + 22 tb 2 12 EJ a.h a 12EJ 24EJ 4L + , Trong đó: E - môđun đn hồi của vật liệu; J tb - mômen quán tính của băng tại vị trí có chiều dy trung bình (không kể các giằng ngang); J 1 - mômen quán tính của giằng ngang trong trụ kép; J 2 - mômen quán tính của một thnh bên tại vị trí trung bình; n = L a ; các ký hiệu khác xem hình vẽ. Kiểm tra ổn định theo công thức: = gh 1c Q N" K, (10-18) Trong đó: - diện tích mặt cắt ngang của băng tại vị trí trung bình; - hệ số, theo Rozanốp đề nghị bằng 0,7 ữ 0,9. N" 1c : ứng suất pháp chính lớn nhất của thanh trụ. 4. Tính ứng suất của trụ a h L a P Hình 10-19: Sơ đồ tính ổn định uốn dọc trụ kép www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 286 a) Phơng pháp sức bền vật liệu Nguyên tắc tính toán nh đã nêu trong chơng đập bê tông trọng lực. Dựa vo các ngoại lực tác dụng để tính các ứng suất ở mép biên (lực tác dụng ny xét cho cả đoạn từ giữa khoang ny đến giữa khoang kia). ứng suất biên xác định theo công thức: " y = z PM x FJ , (10-19) Trong đó: J z - mômen quán tính đối với trục qua trọng tâm tiết diện; x - khoảng cách từ trục z - z đến điểm tính toán; F - tiết diện tính toán (kể cả phần vai trụ); P v M - tổng lực thẳng đứng v mômen của ngoại lực gây ra tính với trọng tâm tiết diện. Các công thức khác đợc trình by trong bảng (10-2) Bảng 10-2 ứng suất Mặt thợng lu Mặt hạ lu ứng suất chính N' 1 = .y 1 d (10-20) N' 2 = y y 2 1 1 1 cot g sin2 d (10-22) N" 1 = y 2 2 " sin (10-21) N" 2 = 0 (hạ lu không có nớc) (10-23) ứng suất pháp của mặt thẳng đứng ' x = 2 1 y 1 2 1 N' 'cotg sin (10 -24) " x = " y cotg 2 2 (10-25) ứng suất cắt = (N' 1 - ' y ) cotg 1 (10-26) " = " y cotg 2 (10-27) ứng suất cắt chính T = 1y 2 1 N' ' 2sin (10-28) T" = y 1 2 2 " N" 2 2sin = (10-29) ứng suất tại các điểm trong trụ nh đã nêu trong chơng đập bê tông trọng lực. Xem ứng suất pháp x v y phân bố theo quy luật đờng thẳng. ứng suất tiếp phân bố theo quy luật bậc hai: = Cx 2 + Ex + F (10-30) Dựa v điều kiện biên: x = 0, = ' v x = b, = " v q' = b 2 0 Q' (Cx Ex F)dx d =++ Ta xác định đợc các hằng số theo các công thức: www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 287 3 2 6b C()bq 2 b 6b Eqb() 3 b F =+ = = (10-31) Trong đó: Q' - tổng lực cắt tác dụng lên tiết diện; F - diện tích mặt cắt; d, b - chiều dy, chiều di mố tại mặt cắt tính toán (không kể phần công son đầu trụ). Cuối cùng, theo các công thức của sức bền vật liệu tính v vẽ đợc các quỹ đạo ứng suất chính. b) Theo lý thuyết đàn hồi: Tham khảo kết quả bi toán hình nêm của lý thuyết đn hồi, đợc trình by trong các sách chuyên đề. 5. Tính toán công son đầu mố trụ Vì đầu mố trụ mở rộng để đỡ bản, ứng suất ở phần ny có dạng phân bố nh hình (10-11). Để đơn giản cho việc tính toán có thể xem phần đỡ tựa nh một công son. Khi đó mômen lớn nhất đợc tính theo công thức: M = b0 2b bR ( y ecos )(l ' 2b) 33 =+ +. (10-32) Các ký hiệu xem hình (10-11). Dựa vo giá trị mômen uốn để tính kiểm tra v bố trí thép. 6. Chọn mặt cắt kinh tế của trụ Để chọn mặt cắt kinh tế của trụ ta định góc 1 v 2 sao cho thể tích trụ v bản l nhỏ nhất trên cơ sở đảm bảo yêu cầu về ổn định v độ bền của trụ. Nguyên tắc tính toán cũng tơng tự nh đã trình by trong chơng đập bê tông trọng lực. Ngoi yêu cầu về ổn định, để khống chế không sinh ứng suất kéo ở thợng lu cần thoả mãn điều kiện sau: N 2 = 2 y1 2 1 'ycos sin 0. (10-33) Các ký hiệu nh đã nêu ở trên. Giả thiết một số giá trị góc 1 , dựa vo công thức tính ổn định vẽ đờng quan hệ m = f 2 (n) với m = cotg 1 v n = cotg 2 . Với mỗi cặp 1 , 2 tìm đợc ứng suất N 2 theo công thức (10-33), lập đợc quan hệ N 2 = f 3 (n). Đồng thời với từng cặp 1 , 2 tính Hình 10-20: Sơ đồ xác định mặt cắt kinh tế của trụ www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 288 đợc thể tích trụ, v có quan hệ V = f 1 (n). Trên hình (10-20) cho ta xác định đợc giá trị thể tích trụ V đảm bảo không sinh ứng suất kéo ở thợng lu để chọn lm mặt cắt của trụ. IV. Một số điểm về cấu tạo Thờng các bản chắn bố trí theo dạng không liên tục, bản kê lên vai trụ. Để chống thấm tốt ở chỗ tiếp xúc ny thờng lm hình răng nh khớp mộng v có nhét bi-tum (hình 10-21). Trong các đập cao, để đề phòng nứt do lún không đều hoặc ứng suất nhiệt gây ra, thờng bố trí khe giãn vĩnh cửu trên bản. Khoảng cách giữa các khe thờng khoảng 15 ữ 25m (theo chiều cao), tại đấy có thiết bị chống thấm nh đặt tấm đồng v bi-tum (hình 10-22). Hình 10-21: Nối tiếp bản chắn và trụ Hình 10-22: Khe trong bản Bộ phận đỡ tỳ bản chắn, do cng xuống sâu áp lực nớc cng lớn, bản cng dy, do đó có thể bố trí theo cách lm thnh từng cấp (hình 10-23). ở chân bản, để nối tiếp tốt với nền, đỡ bản đợc vững v tạo điều kiện chống thấm chỗ tiếp xúc tốt, có thể dùng hình thức nh hình (10-23) biểu thị. Hình 10-23: Nối tiếp chân bản với nền Đ10.3. Đập liên vòm www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 289 I. Kích thớc đập Đập có các bản chắn hình vòm đặt liên tiếp lên các trụ đỡ. Khi xác định các kích thớc có thể tham khảo các số liệu sau: 1. Trụ đỡ Khoảng cách giữa các trụ có thể lấy nh sau: Đập cao dới 30m khoảng cách l = 10 ữ 18m Cao 30 ữ 6m l = 15 ữ 26m Cao 60 ữ 20m l = 20 ữ 30m Trên 120m l = 25 ữ 35m Chiều dy ở đỉnh trụ: d đ = (1,5 ữ 2,0)e đ Chiều dy ở chân trụ: d c = (0,07 ữ 0,1)H + d đ , Với: e đ l chiều dy bản ở đỉnh v H l chiều cao đập. Hình thức trụ cũng có thể l trụ đơn hay trụ kép nh đập bản phẳng. Góc nghiêng của trụ ở thợng lu 1 = 65 ữ 55 0 (có khi 50 0 ) Góc nghiêng ở hạ lu 2 = 60 ữ 90 0 . 2. Bản mặt Bản mặt l các vòm đặt nghiêng để chắn nớc. Vòm lm bằng bê tông cốt thép, ngoi yêu cầu chịu lực còn yêu cầu bê tông có số hiệu chống thấm cao. Chiều dy bản ở đỉnh e đ = 0,35 ữ 0,75m (thờng 0,3 ữ 0,4m). Chiều dy ở chân bản e c = 0,6 ữ 3,6m (thờng 1,3 ữ 2m). Góc trung tâm của vòm 2 = 160 ữ 180 0 . II. Tính toán bản chắn Lực tác dụng lên vòm cũng nh ở đập bản phẳng. Các lực chủ yếu thờng l áp lực nớc, trọng lợng bản thân v lực do thay đổi nhiệt độ. Khi tính toán, xem bản chắn chủ yếu lm việc theo nguyên tắc của vòm. Riêng phần sát nền, do có sự gắn kết bản với nền v phần sát đỉnh do có bố trí các kết cấu khác nh có cầu qua lại, nên hai khu vực ny lm việc vừa theo vòm vừa theo từng công son. Khu vực ảnh hởng ở mỗi đoạn có thể tính theo công thức kinh nghiệm: L = 2 0 R .e , (10-34) Trong đó: R 0 - bán kính tính đến trục vòm; e - chiều dy vòm. Khi tính toán vòm do tác dụng của nớc, ta dùng các mặt cắt vuông góc với hớng đặt nghiêng của bản chắn. Do vậy áp lực nớc tại các điểm tác dụng lên vòm l không giống nhau www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 290 (hình 10-24). áp lực nớc ở đỉnh vòm y 1 , ở chân vòm y 2 . Tại một điểm bất kỳ cách trục đối xứng của vòm một góc áp lực đó l y. Nh vậy ton bộ áp lực nớc tác dụng lên vòm biểu thị bằng sơ đồ adefcba. áp lực ny có thể phân thnh hai phần: đều aaeccba v không đều adefcea. Việc giải bi toán vòm chịu tác dụng áp lực đều của nớc (cũng nh do thay đổi nhiệt độ) đã đợc trình by trong chơng đập vòm. Đối với phần áp lực nớc không đều, gọi h 0 = y 2 - y 1 thì áp lực nớc ở chân vòm h 0 = (y 2 - y 1 ), còn ở đỉnh vòm bằng 0. Nh vậy tại điểm bất kỳ (so với trục đối xứng có góc ) p = h. Vì h = scos = r n (1- cos) cos, nên ta có: (*). p = r n (1 - cos )cos (10-35) đặt: cos = ' p = 'r n (1- cos) (10-36) pds = pr n d = 'r 2 n (1 - cos)d (10-37) Dùng các phơng pháp tính toán vòm siêu tĩnh của cơ học kết cấu để xác định nội lực v ứng suất trong vòm (xem các ti liệu chuyên đề). 1 2 0 1 h 0 = y 2 - y 1 2 e b y f c' ca a ' d P N o A A pd s c) b) a) e y y y h 0 h = y-y 0 l l y r 0 r n r Hình 10-24: Sơ đồ tính toán áp lực nớc không đều lên vòm Để thuận lợi cho việc tính toán, N. Kalen đa ra các biểu đồ hình (10-25) v (10-26) để tính ứng suất ở chân vòm phía thợng lu v hạ lu đập. Biểu đồ thiết lập quan hệ: 0 e fv ; 1 = ứng suất thực đợc xác định theo công thức: = 'l' (10-38) www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 291 Từ các biểu đồ ta thấy, áp lực không đều của nớc lm thay đổi ứng suất ở biên thợng lu, ở đó phát sinh ứng suất kéo (hình 10-25). ở hạ lu ứng suất nén tăng lên (hình 10-26). Muốn giảm ứng suất nén có thể tăng chiều dy e v tăng góc nghiêng mái thợng lu . 0,09 0,1 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 -0,8 -1,0 -1,2 -1,4 -1,6 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -10 -12 -14 -16 -20 -25 -30 -35 -40 -50 -60 -70 -80 -100 -120 45 50 60 90 80 70 Hình 10-25: Sơ đồ để tính ứng suất chân vòm phía thợng lu do tác dụng của áp lực nớc không đều. 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 1,0 1,2 1,6 2 3 4 5 6 7 8 10 12 14 16 20 25 30 35 40 50 60 70 80 100 200 70 80 90 60 50 45 www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 292 Hình 10-26: Sơ đồ xác định ứng suất chân vòm phía hạ lu do tác dụng của áp lực nớc không đều. III. Tính toán trụ đập Việc tính toán ổn định, ứng suất của trụ đập vòm có thể tham khảo ở đập bản phẳng. Tất nhiên trờng hợp ny ở phần giáp vòm, quy luật phân bố có khác, nhng vùng chịu ảnh hởng ny không lớn. Còn đối với ổn định hớng ngang tốt nhất nên xét đến khả năng tham gia chống đỡ của vòm. Vấn đề ny có thể tham khảo ở các ti liệu chuyên đề. Nếu hệ thống vòm chỉ kê lên trụ thì việc tính toán nh trụ đập bản phẳng l phù hợp. IV. Một số cấu tạo của đập Về hình thức nối tiếp vòm v trụ thờng hay dùng dạng nối cứng v nối khớp tỳ (hình 10-27). Loại nối cứng dễ thi công, tăng ổn định hớng ngang của trụ, nhng có nhợc điểm ứng suất nhiệt tăng v khi có biến dạng nền dễ gây nứt rạn. Vì thế thờng dùng khi nền tơng đối tốt. Loại khớp tỳ có đặc điểm ngợc lại. Hình 10-27: Hình thức nối tiếp vòm và trụ Phần đỉnh vòm nhiều khi do yêu cầu lm cầu giao thông, có thể dùng hình thức trụ đỡ cầu, đoạn vòm ở đỉnh đặt thẳng đứng vừa để tỳ đợc vo trụ, vừa tránh không gây ứng suất kéo do nớc không đều tác dụng gây ra (hình 10-28a); cũng có khi lm vòm ngang ở đỉnh để đỡ cầu (hình 10-28b), hình thức ny nhiều khi khá kinh tế. a) b) www.vncold.vn www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 293 Hình 10-28: Hình thức đỉnh đập liên vòm Về nối tiếp đập với nền, có các hình thức nh hình 10-29. Nền tốt có thể theo hình (10-29a), nền không tốt lắm dùng các hình (10-29b v c) để bản đáy phân bố tải trọng cho nền đều hơn. Khi đập cao, bản chắn nớc cũng bố trí khe để chống lún, theo chiều cao các khe cách nhau từ 15 ữ 25m v cũng xử lý khe nh đập bản phẳng. a) b) c) Hình 10-29: Nối tiếp đập với nền Đ10.4. Đập to đầu Khác với đập bản phẳng v liên vòm, ở đập to đầu, phần đầu trụ mở rộng ra để chắn nớc. Cũng nh trụ các loại đập kể trớc, khi chọn hình thức, kích thớc đập to đầu phải thoả mãn các yêu cầu về ổn định, ứng suất, thi công quản lý dễ dng v kinh tế. I. Kích thớc cơ bản Khoảng cách giữa các trụ: Khi xác định khoảng cách giữa các trụ cần xét sự bố trí công trình đầu mối, hình thức trụ (đơn, kép), chiều cao đập, tình hình thi công quản lý v các yêu cầu cụ thể khác. Nếu khoảng cách lớn, số trụ giảm, trụ dy, việc thi công dễ dng hơn, song vấn đề toả nhiệt trong trụ khó khăn hơn. Theo một số ti liệu tổng kết, khoảng cách giữa các trụ có thể chọn theo bảng (10-3). Khi xác định cần chú ý các điểm sau: - Đập cao thì bề dy trụ phải lớn để thoả mãn đợc yêu cầu về ổn định uốn dọc v ngang. Trong trờng hợp ny khoảng cách các trụ chọn lớn, để chiều dy trụ thoả mãn các điểm trên. - Dùng trụ kép, khoảng cách trụ chọn lớn hơn. - Khi đập dùng trn nớc hoặc có bố trí nh máy thuỷ điện sau đập cần chú ý tới các khoang trn nớc, cửa van, kích thớc nh máy thuỷ điện để chọn khoảng cách trụ thích hợp. Bảng 10-3 Chiều cao đập (m) Khoảng cách trụ (m) Dới 30 - 30 ữ 60 9 ữ 12 [...]... theo công thức kinh nghiệm: Trong đó: H 1- chiều cao đập thiết kế, m - Đối với đập bơm nớc, néo kép: h1 H + 0,097 0 , H H ol m = 0 ,12 8 + 0 ,11 7 (11 -6 ) d v H h H h = 0,690 - 0,390 1 + 0, 489 0 + 0,7 0 18 2 , H1 H H1 H nc H h H h = 0,634 - 0,329 1 + 0,6 01 0 - 0, 084 2 , H1 H H1 H (11 -7 ) (11 -8 ) - Đối với đập bơm khí, néo kép: m = 0,093 + 0,272 h1 H h + 0,20 0 - 0,027 2 , H H H w v H h H h = 1, 059 - 0,422 1 +... ( 1) 2 2 1 2 1 x2 = F H , .E 1 2 (11 -1 8 ) (11 -1 9 ) nc 2 1 2 1 tra theo các bảng tích phân eliptic (F - loại Trong đó các hm F v E 1; E - loại 2) w v * Độ di cung mặt đập hạ lu: S2 = 2 1 2 1 F H 1 2 (11 -2 0) c) Dung tích trên 1 đơn vị chiều rộng túi đập: V0 = V1 + V2, (11 - 21) w Trong đó: V1 - dung tích phần túi đập ở thợng lu: w V1 = 1 2 R x1 (R... học v kỹ thuật, H Nội, 19 72 12 Viện tới tiêu Nhật bản Đập đất - Sổ tay kỹ thuật tới tiêu Bản dịch, 19 97 13 QPVN 11 -7 7 Thiết kế đập đất đầm nén Bộ Thuỷ lợi - 19 78 w 14 QPTL C1 - 78 Quy phạm tải trọng và lực tác dụng lên công trình thuỷ lợi (do sóng v tu) Bộ Thuỷ lợi, 19 79 w 15 TCVN 4253 - 86 Nền các công trình Thuỷ công Tiêu chuẩn thiết kế NXB Xây dựng, H Nội, 19 88 16 14 TCN 56 - 86 Thiết kế đập bêtông... 310 www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam Hình 11 -1 3 : Ngoại hình túi đập bơm nớc * Độ di tiếp đất của túi đập thợng lu đợc xác định nh sau: x1 = R 2 (R H1 )2 = H1 / 2( 1) , (11 -1 6 ) Trong đó: = H0/H1 (tỷ áp) * Độ di mặt đập thợng lu: - Khi: 1, 5: S1 = R, (11 -1 7 ) n với l góc trung tâm mặt đập thợng lu: - Khi > 1, 5: S1 = d v = arcsin(x1/R) 2 2( 1) (2 1) H1 arcsin 4( 1) 2 1. .. a) Lực kéo túi đập: * Theo hớng thẳng đứng: - Trờng hợp 1, 2, 4: Tđ = 1 1 2 (H 0 H1 H1 ) , 2 2 Tđ = 1 1 2 1 (H 0 H1 H1 h 2 ) , 2 2 2 2 Trong đó: Tđ - lực kéo hớng thẳng đứng, kN/m ; - trọng lợng riêng của nớc, kN/m3; H0 - áp lực cột nớc bên trong túi, m ; h2 - độ sâu nớc hạ lu, m ; ol H1 - chiều cao đập thiết kế, m ; (11 -1 2 ) d v - Trờng hợp 3, 5: n (11 -1 1 ) nc * Theo hớng ngang: tính toán tơng đối... nội lực lớn nhất trong các bộ phận công trình để kiểm tra điều kiện bền v bố trí cốt thép trong đó IV Các cấu tạo chi tiết 1 Bộ phận néo túi đập vào bản đáy Có các hình thức sau: a) Néo kiểu bu lông - bản ép, phân thành: w v - Néo xuyên lỗ (hình 11 -1 4 ); w w - Néo không xuyên lỗ (hình 11 -1 5 ) 312 Hình 11 -1 4 : Các dạng néo xuyên lỗ 1- Túi đập; 2- Bulông; 3- Tấm ép; 4- Miếng đệm www.vncold.vn Hi p ln v... 8 5 11 1 10 6 7 d v n Hình 11 -5 : Đập cao su (hình cắt dọc) 1- Sân trớc; 2, 3- Tờng cánh thợng, hạ lu; 4- Tờng bên; 5- Túi đập; 6- Néo; 7 Bản đáy; 8 Đờng ống bơm, tháo; 9 Phòng thao tác; 10 Bể tiêu năng; 11 Sân sau 11 .2 Đập cọc gỗ I Bố trí và cấu tạo các bộ phận 4 3 5 2 w v 1 nc ol Đập cọc gỗ thờng l loại trn nớc, có cột nớc thấp (khoảng 2ữ3m) v dùng trong trờng hợp nền mềm, cho phép đóng cọc Hình 11 -6 ... mặt đập thợng lu (S1), cung mặt đập hạ lu (S2), độ di tiếp dính đất túi đập thợng lu (x1), độ di tiếp đất túi đập hạ lu (x2) Các trờng hợp cụ thể nh sau: * Túi đập kiểu dây néo đơn: L0 = S1 + S2 + x1 + x2 + 2l (11 -1 3 ) w v * Túi đập kiểu dây néo kép (hình 11 -1 4 ): L0 = S1 + S2 + 2l (11 -1 4 ) Đoạn tiếp đất có thể dùng tấm đệm hoặc không Độ di thực của tấm đệm l: l0 = x1 + x2 + 2 l, (11 -1 5 ) w w Trong đó:... phận ngỡng trn có thể dùng công thức sau: K= (1 + 2 h 2 )l1l2 + .d.h c F K cp Wt.l1 l2 (11 -1 ) Trong đó: Wt - áp lực thấm tác dụng lên bộ phận ở ngỡng trn có chiều rộng l1 v chiều di l2; l1, l2 - khoảng cách giữa các cọc theo chiều ngang v chiều dọc (hình 11 - 8) ; 1, 2 - trọng lợng riêng của đất, đá tầng lọc ở bộ phận ngỡng trn; n d - đờng kính cọc; hc - chiều sâu cọc; d v F - lực ma sát đơn vị giữa... bêtông và bêtông cốt thép Tiêu chuẩn thiết kế Bộ Thuỷ lợi, 19 88 17 SLJ 03 - 88 Chỉ dẫn kỹ thuật đập bằng cao su (bản dịch từ tiếng Trung Quốc) Bộ Nông nghiệp v PTNT, 19 98 315 www.vncold.vn Hi p ln v Phỏt trin ngun nc Vit Nam 18 TCVN 2737 - 19 95 Tải trọng và tác động - tiêu chuẩn thiết kế NXB Xây dựng, H Nội, 19 99 19 TCXD VN 285 - 2002 Công trình thuỷ lợi Các quy định chủ yếu về thiết kế NXB Xây dựng, . . 0,09 0 ,1 0 ,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 -0 ,8 -1 , 0 -1 , 2 -1 , 4 -1 , 6 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -1 0 -1 2 -1 4 -1 6 -2 0 -2 5 -3 0 -3 5 -4 0 -5 0 -6 0 -7 0 -8 0 -1 0 0 -1 2 0 45 50 60 90 80 70 Hình 10 -2 5: Sơ đồ. nc Vit Nam 3 01 8 5 2 4 9 3 10 1 7 6 11 Hình 11 -5 : Đập cao su (hình cắt dọc) 1- Sân trớc; 2, 3- Tờng cánh thợng, hạ lu; 4- Tờng bên; 5- Túi đập; 6- Néo; 7. Bản đáy; 8. Đờng ống bơm, tháo;. 3 4 5 6 7 10 8 9 1 2 Hình 11 -6 : Sơ đồ đập cọc gỗ tràn nớc 1- Đoạn kéo dài trớc sân phủ; 2- Sân phủ đất sét; 3- Ngỡng tràn; 4- Dốc tràn; 5- Sân sau; 6- Hàng cừ ở sân phủ; 7- Hàng cừ chính; 8- Hàng