TKMH: BTCT GVHD : CAO THỊ MAI HƯƠNG THIẾT KẾ MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Đề bài:Thiết kế dầm cho cầu đường ô tô nhịp giản đơn , bê tông cốt thép thi công phương pháp đúc riêng dầm công trường tải trọng cho trước I SỐ LIỆU GIẢ ĐỊNH : 1) Khẩu độ :L=20(m) 2) Bề rộng cánh :bf =180(cm) 3) Khoảng cách tim hai dầm :210(cm) 4) Tính tải mặt cầu rải đều(DW) :DW=4.59(KN/m) 5) Hệ số phân bố ngang tính cho mômen :mgM =0.58 6) Hệ số phân ngang tính cho lực cắt :mgQ =0.61 7) Hệ số phân bố ngang tính cho độ võng :mg =0.5 8) Hệ số cấp đường :k=0.5 9) Độ võng cho phép hoạt tải :1/800 10) Vật liệu (cốt thép theo ASTM 615M) -cốt thép chịu lực : fy=420MPA -cốt đai : fy=420MPA -bê tông :fc’=35MPA II YÊU CẦU VỀ NỘI DUNG : A- Tính toán: Chọn mặt cắt ngang dầm Tính mômen, lực cắt lớn tải trọng gây Vẽ biểu đồ bao mômen, lực cắt tải trọng gây Tính, bố trí cốt thép dọc chủ mặt cắt nhịp Tính, bố trí cốt thép đai Tính toán kiểm soát nứt Tính độ võng hoạt tải gây Xác định vị trí cắt cốt thép B-Bản vẽ : Thể khổ giấy A1 10.Vẽ mặt dầm, vẽ mặt cắt đại diên 11.Vẽ biểu đồ bao vật liệu 12.Bóc tách cốt thép, thống kê vật liệu THUYẾT MINH THIẾT KẾ I XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MẶT CẮT DẦM : SVTH : NGUYEÃN THU TRANG TRANG TKMH: BTCT GVHD : CAO THỊ MAI HƯƠNG Chiều cao dầm (h): Chiều cao dầm h chọn theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng, thông thường dầm bêtông cốt thép chiều cao thỏa mãn điều kiện cường độ đạt yêu cầu độ võng Chiều cao dầm chọn không thay đổi suốt chiều dài nhịp, chọn theo công thức kinh nghiệm : 1 h= ( 10 ÷ 20 )l h = (1m ÷ 2m) Chiều cao nhỏ theo quy định quy trình : hmin = 0.07 × 20 = 1.4m Trên sở sơ chọn chiều cao dầm h = 1500mm Mặt cắt ngang dầm Bề rộng sườn dầm bw : Tại mặt cắt gối dầm, chiều rộng sườn dầm định theo tính toán ứng suất kéo chủ, nhiên ta chọn chiều rộng sườn không đổi suốt chiều dài dầm.Chiều rộng b w chọn chủ yếu theo yêu cầu thi công cho dễ đổ bêtông với chất lượng tốt Theo yêu cầu đó, ta chọn bề rộng sườn bw = 20cm Chiều dày cánh hf : Chiều dày cánh chọn phụ thuộc vào điều kiện chịu lực cục vị trí xe tham gia chịu lực tổng thể với phận khác Theo kinh nghiệm hf = (18 ÷ 25) (cm).Ở ta chọn hf = 18cm Chiều rộng cánh b : Theo điều kiện đề cho : bf= 180cm 5.Kích thước bầu dầm : (b1, h1 ) h1 = (1÷1,5)bw = (1÷1,5)20 = (20÷30) cm b1= (1,5÷2)bw = (1,5÷2)20 = (30÷40) cm Choïn : b1 = 40cm h1 = 30cm SVTH : NGUYEÃN THU TRANG TRANG TKMH: BTCT GVHD : CAO THỊ MAI HƯƠNG 180 1800 800 100 1500 100 100 300 100 200 400 6.Tính sơ trọng lượng thân dầm 1(m) dài Diện tích mặt cắt dầm : Ag =1800*180+ (1500-180-300)*200+100*100*2+300*400 Ag=668000mm2=6680cm2= 0.668m2 Wdc =Ag* g =0.668*24= 16.032(KN/m) Trong đo ù g =24 KN/m3 :trọng lượng riêng bê tông Xác định bề rộng cánh tính toán : Bề rộng cánh tính toán dầm bên không lấy trị số nhỏ ba trị số sau: 20 L = = m với L chiều dài nhịp hữu hiệu Khoảng cách tim hai dầm : 210cm 12 lần bề dày cánh bề rộng sườn dầm:12hf + bw= 12 × 18 + 20 =236 cm Và bề rộng cánh tính toán không lớn bề rộng cánh chế tạo bf = 180 cm Vậy bề rộng cánh hữu hiệu b = 180 cm SVTH : NGUYEÃN THU TRANG TRANG TKMH: BTCT GVHD : CAO THỊ MAI HƯƠNG Qui đổi tiết diện tính toán : Diện tích tam giác chỗ vát cánh : S1 = ×10×10 = 50 cm2 Chiều dày cánh qui đổi : 2S1 2´ 50 hfqñ = hf + b - b = 18+ 180 - 20 =18.625cm w Diện tích tam giác chỗ vát bầu dầm : S2 = ´ 10´ 10 = 50cm Chiều cao bầu dầm : 2S2 2´ 50 h1qñ = h1 + b - b =30+ 40 - 20 =35 w Mặt cắt ngang tính toán 350 1500 186.25 1800 200 400 SVTH : NGUYEÃN THU TRANG TRANG TKMH: BTCT GVHD : CAO THỊ MAI HƯƠNG II TÍNH TOÁN DIỆN TÍCH BỐ TRÍ CỐT THÉP TẠI MẶT CẮT GIỮA DẦM : Tính mômen tính toán ứng với trạng thái giới hạn cường độ, tính mặt cắt nhịp : M = h {(1.25´ Wdc +1.5´ Wdw)+mgM[1.75´ LLL+1.75´ k´ LLM´ (1+IM)]} ´ w M LLL = 9,3 (KN/m) : tải trọng rải tan dem LLM =20.68 (KN/m) : hoạt tải tương đương xe trục thiết kế ứng với dahM mặt cắt nhịp Tra bảng a 3, tài liệu hướng dẫn thiết kế môn học, với = 0,5; l=20m truck LLM =24.76(KN/m): hoạt tải tương đương xe tải thiết kế ứng với dahM mặt cắt dầm Tra bảng 3, tài a liệu hướng dẫn thiết kế môn học, với = 0,5; l=20m mgM = 0.58 : Hệ số phân bố ngang tính cho mômen (đã tính hệ số xe m) wdc = 16.032 (KN/m) : Trọng lượng dầm đơn vị chiều dài wdw = DW = 4.59 (KN/m) : Trọng lượng lớp mặt cầu tiện ích công cộng đơn vị chiều dài (tính cho dầm) (1+IM) = (1+0.25) = 1.25 : Hệ số xung kích wm = L2 202 = =50m2 8 : Diện tích đường ảnh hưởng M K=0.5 :Hệ số cấp đường h =0.95 :Hệ số điều chỉnh tải trọng Thay số vào ta có: M=0.95*{(1.25*16.032+1.5*4.59)+0.58*(1.75*9.3+1.75*0.5*24.76*1.25)}*50 M=2473.402 (KNm) Giả sử chiều cao hữu hiệu dầm : d = ( 0.8÷0.9)h chọn d = 0.9´ 150 = 135 cm Giả sử trục trung hòa qua sườn, ta có : M n = 0.85 × a × bw ×fc’(d- a /2) + 0.85 × b 1(b-bw) × hf × fc’(d-hf/2) Mn = Mu = f Mn Trong : M n : Mômen kháng danh định SVTH : NGUYỄN THU TRANG TRANG TKMH: BTCT GVHD : CAO THÒ MAI HƯƠNG M u = 2473.402 (KNm) f : Hệ số kháng (với dầm chịu kéo uốn lấy : f = 0.9 ) A s : Diện tích cốt thép chịu kéo fy = 420 (MPa) : Giới hạn chảy cốt thép dọc chủ fc’ = 35 (MPa) : Cường độ chịu nén bêtông tuổi 28 ngày b : Hệ số quy đổi chiều cao vùng nén, xác định b 1=0.85-0.05´ (fc’-28)/7 56MPa ³ fc’ ³ 28MPa Vậy theo điều kiện đầu fc’ = 35 MPa nên ta có b 1= 0.8 h f = 0.18625m2 : Chiều dày cánh sau qui đổi a = b 1c : Chiều cao khoỏi ửựng suaỏt chửừ nhaọt tửụng ủửụng ổ ỗ ỗ ç ç a =d ç1 Ta coù ç ç ç ç ç è Mu ÷ ÷ - Mr ÷ ÷ f ÷ 1- ÷ ' ÷ 0.85´ fc ´ bw ´ d ÷ ÷ ÷ ÷ ÷ ø hf Với Mf = 0.85 ´ b1 ( b - bw ) × hf × fc' ´ (d - ) Thay soá: Mf = 0.85´ 0.8´ (1.8 - 0.2)´ 0.18625´ 35.10 ´ (1.35 - 0.18625 ) = 8914.26( KNm) Mu 2473.402 = = 2748.22( KNm) < M f = 8914.26( KNm) ® a < f 0.9 Vậy trục trung hòa qua cánh, ta chuyển sang tính toán mặt cắt chữ nhật Xác định a từ điều kiện : Mu = Mr = fM n = ´ 0.85´ fc' ´ b´ a(d - a / 2) é ù Mu / f 2´ 2473.402 / 0.9 ú 1.35[1- 1a = d ê - 11 = = 0.03856 ' ú ê 0.85´ fc ´ b´ d ú ´ 0.85´ 35´ 103 ´ 1.8´ 1.352 ê ë û Thay số vào ta a = 0.03856m = 3.856cm < b1h f 0.8´ 18.625 = 14.9cm (Thỏa mãn) Diện tích cốt thép cần thiết As laø : As = 0.85´ a ´ b ´ fc' fy 0.85´ 3.856´ 180´ 35 As = = 49.16cm 420 Sơ đồ chọn thép bố trí thép : F Phương án 19 SVTH : NGUYỄN THU TRANG Ft ( cm2 ) 2.84 Soá 18 Ft ( cm2 ) 48.28 TRANG TKMH: BTCT GVHD : CAO THỊ MAI HƯƠNG 22 3.87 25 5.10 Từ bảng ta chọn phương án : + Số bố trí : 14 + Số hiệu : # 22 + Tổng diện tích cốt thép thực tế : 54.18 cm2 Bố trí thành hàng cột 14 10 54.18 56.1 200 50 300 100 100 100 100 100 50 100 100 100 50 Kiểm tra lại tiết diện : As = 54.18 cm2 Khoảng cách từ thớ chịu nén đến trọng tâm cốt thép : d1 = å yi n = 4´ 50 + 4´ 150 + 250´ + 2´ 350 = 178.57mm = 17.857cm 14 y i : Khoảng cách từ thớ chịu kéo đến tim cốt thép n : Số cốt thép chịu kéo : Khoảng cách hữu hiệu tương ứng từ thớ chịu nén đến trọng tâm cốt thép chịu kéo : d = h - d1 = 150 - 17.857 = 132.143cm Giả sử TTH qua cánh d Tính toán chiêù cao vùng nén quy đổi : a= As fy ' c 0.85 f b = 54.18 ´ 420 = 4.249cm < b1h f = 14.9cm 0.85´ 35´ 180 SVTH : NGUYEÃN THU TRANG TRANG TKMH: BTCT GVHD : CAO THỊ MAI HƯƠNG Vậy điều giả sử ' Mômen kháng tính toán : Mr = f Mn = 0.9´ 0.85´ a´ b´ fc (d - a ) a 42.49 ) = 0.9´ 0.85´ 42.49´ 1800´ 35´ (1321.43 ) 2 Mr = 2662.526( KNm) > Mu = 2473.402 ( KNm) Þ Dầm có khả chịu mômen c a 4.249 Kiểm tra lượng cốt thép tối ña : d = b d = 0.8´ 132.143 = 0.0402 < 0.42 (thaûo Mr = f Mn = 0.9´ 0.85´ a´ b´ fc' (d - mãn) Vậy cốt thép tối đa thỏa mãn Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu : r= As 54.18 = = 8.1´ 10- Ag 6680 r = 0.03´ fc' 28 = 0.03´ = 2.5´ 10- fy 420 Þ r > r (thỏa mãn) III XÁC ĐỊNH NỘI LỰC Tính toán mômen lực cắt vị trí bát kỳ : Vẽ đường ảnh hưởng mômen , lực cắt + Chiều dài nhịp : l = 20 m + Chia dầm thành 10 đoạn ứng với mặt cắt từ1 đến 10, đoạn dài 2m Đường ảnh hưởng mômen mặt cắt : 10 Ñah M1 1.8 Ñah M2 3.2 Ñah M3 4.2 Ñah M4 4.8 Đah M5 5.0 Các công thức tính toán giá trị mômen, lực cắt mặt cắt thứ (i) theo trạng thái giới hạn cường độ : SVTH : NGUYEÃN THU TRANG TRANG TKMH: BTCT GVHD : CAO THỊ MAI HƯƠNG Mi = h{ (1.25´ wde +1.5´ wdw ) + mgM [1.75´ LLL +1.75´ k ´ LLM ´ (1 + IM )]} ´ wM Các công thứ tính toán giá tr5 mômen,lực cắt mặt cắt thứ (i) theo trạng thái giới hạn sử dụng : Mi = 1´ { (wde + wdw ) + mgM [ LLL + LLM ´ (1 + IM )]} ´ wM Trong : wdc , wdw : Tỉnh tải rải trọng lượng thân dầm ( KNm) wM : Diện tích đường ảnh hưởng mômen mặt cắt thứ (i) w Q : Tổng đại số diện tích đường ảnh hưởng lực cắt w 1Q : Diện tích phần lớn đường ảnh hưởng lực cắt LLM : Hoạt tải tương ứng với đường ảnh hưởng mômen mặt cắt thứ (i) LLQ : Hoạt tải tương ứng với đường ảnh hưởng lực cắt mặt cắt thứ (i) mg M , mg Q : Hệ số phân bố ngang tính cho mômen, lực cắt LLL = 9.3 KN/m : Tải trọng rải ( + IM ) : Hệ số xung kích, lấy 1.25 h : Hệ số điều chỉnh tải trọng xác định công thức h = hd ´ hR ´ hl ³ 0.95 Với đường quốc lộ trạng thái giới hạn cường độ I: hd = 0.95 ; hR = 1.05 ; hl = 0.95 Với trạng thái sử dụng h= Bảng tính giá trị diện tích dahMi giá trị tung độ mặt cắt x dah Tung độ mặt cắt = li (l- x i ) wmi = ½ tung độ mặt cắt * chiều dài dầm l Mặt cắt Toạ độ xi Tung độ mặt cắt(mm) Diện tích (mm2) 2000 4000 6,000 8,000 10,000 1800 3,200.00 4,200.00 4,800.00 5,000.00 18000000 32,000,000 42,000,000 48,000,000 50,000,000 Bảng tính giá trị mômen mặt cắt thứ I theo trạng thái giới hạn sử dụng a= xi l SVTH : NGUYEÃN THU TRANG TRANG TKMH: BTCT GVHD : CAO THỊ MAI HƯƠNG Bảng giá trị mômen Điểm chia xi (m) 0.1 0.2 0.3 0.4 1800 3200 4200 4800 27.26 26.65 26.02 25.39 10 0.5 5000 a wMi (m ) LLtruck Mi LLtan dem Mi M icd M isd (KNm) (KNm) 21.25 21.16 21.03 20.86 917.50 1619.35 2109.45 2392.57 24.76 20.68 2473.28 1749.47 Ta veõ biểu đồ bao mômen cho dầm trạng thái giới hạn cường độ(KNm) 917.5 1619.35 2109.45 2392.57 2473.28 MU +Tính vẽ biểu đồ bao lực cắt Tung độ âm = xi/ chiều dài dầm Tung độ dương = 1- tung độ âm ` Diện tích âm = ½ tung độ âm * xi Diện tích dương = ½ tung độ dương * (chiều dài dầm-xi) Diện tích phần lớn wQi = max(Diện tích âm; diện tích dương) Tổng đại số diện tích wQ = Diện tích dương – Diện tích âm Tính tung độ diện tích dahQ SVTH : NGUYỄN THU TRANG Ghi 646.12 1141.58 1488.74 1690.45 ( KN / m) ( KN / m) TRANG 10 Giữa dầm TKMH: BTCT 97.276 179.411 263.401 349.306 437.078 526.788 GVHD : CAO THỊ MAI HƯƠNG Biểu đồ bao Q 10 Ñah Q0 0.9 Ñah Q1 0.1 0.8 Ñah Q2 0.2 0.7 Ñah Q3 0.3 0.6 Ñah Q4 0.4 0.5 Đah Q5 0.5 IV VẼ BIỂU ĐỒ BAO VẬT LIỆU 4.1Tính toán mômen kháng tính toán dầm bị cắt uốn cốt thép : Kết tính toán thể bảng sau : SVTH : NGUYỄN THU TRANG TRANG 12 TKMH: BTCT Số lần cắt GVHD : CAO THỊ MAI HƯƠNG Số Diện tích d (mm) a(mm) Vị trí trục M r (KN.m) lại A s trung hoà lại(m m ) 14 5418 1321.43 42.49 Qua caùnh 2662.526 12 4644 1350.00 36.42 Qua caùnh 2337.640 10 3870 1370.00 30.35 Qua caùnh 1981.727 3096 1375.00 24.28 Qua caùnh 1594.784 2322 1383.33 18.21 Qua cánh 1206.065 4.2) Hiệu chỉnh biểu đồ bao mômen Do điều kiện lượng cốt thép tối thiểu : M r >min{1,2Mcr;1,33Mu} nên Mu1,33Mu Điều có nghóa khả chịu lực dầm phải bao đường 4/3M u Mu Vu = 342462.67( N ) nên kiểm tra theo điều kiện sau : s = 200 mm Mu ổu V +ỗ - 0.5Vs ữ gq ị ẹaùt cot ữ ỗ ữ ữ d vf ỗ ố ứ VI KIEM SOAT NệT Taùi moọt mặt cắt tùy vào giá trị nội lực bê tông bị nứt hay không Vì để tính toán kiểm soát nứt ta phải kiểm tra mặt cắt có bị nứt hay không Để tính toán mặt cắt có bị nứt hay không người ta coi phân bố ứng suất mặt cắt ngang tuyến tính tính ứng suất kéo fc bê tông 186.25 1800 TTH 350 200 400 Diện tích mặt caét ngang : Ag = 18.625´ 180 + (150 - 18.625 - 35)´ 20 + 35´ 40 =6680 Xác định vị trí trục trung hòa : yt = 18.625´ 180´ 140.6875 + (150 - 18.625 - 35)´ 20´ 83.1875 + 35´ 40´ 17.5 = 98.28cm 6680 SVTH : NGUYEÃN THU TRANG TRANG 20 TKMH: BTCT GVHD : CAO THÒ MAI HƯƠNG Vậy trục trung hoà qua sườn Mômen quán tính tiết diện nguyên : Ig = [1/12*bhf3+ bhf*(c-hf/2)2] + [1/12*bw(h-hf-h1)3 + bw(h-hf-h1)*(c-hf-(h-hfh1)/2)2] +[1/12*b1h13 + b1h1*(h-c-h1/2)2] =[1/12*1800*186,253+1800*186,25(517.22-186,25/2)2]+ +[1/12*200(1500-186,25-300)3+ +200(1500-186,25-300)*(517.22-186,25-(1500-186,25-300)/2) 2] +[1/12*400*3003+400*300(1500-517.22-300/2)2] = 17335484.1462.87 mm4=1733.5cm4 Tính ứng suất kéo bê tông : fc = Ma 1749.47 yt = ´ 98.28 = 99.18MPa Ig 1733.5 Cường độ chịu kéokhi uốn bê tông: fr = 0.63 fc' = 0.63´ 35 = 3.727 MPa Þ fc ³ 0.8 fr Vậy mặt cắt bị nứt Xác định ứng suất khả chịu kéo lớn cốt thép trạng thái giới hạn sử dụng Z fsd = min{ ; 0.6 fy } (dc ´ A)1/ + dc : Chieàu cao phần bê tông tính từ thớ chịu kéo cho đếntâm gần nhất, theo bố trí cốt thép dọc ta có dc=50mm +A : Diện tích phần bê tông có trọng tâm với cốt thép chủ chịu kéo bao mặt cắt ngang đường thẳng song song với trục trung hòa chia số lượng Để tìm A ta giả sử đường giới hạn miền A sườn dầm Trọng tâm miền A tính sau: yA = 30´ 40´ 30/ 2+(40- 2´ 10)´ 10´ (30+10/ 2)+2´ 0.5´ 102´ (30+10/ 3)+20´ x (30+10+x/ 2) ´ +(40- 2´ 10)´ 10+20´ x 40´ 30+10 yA = y =17.857 Giải phương trình bậc hai ta tim x= 3.8cm Khi diện tích phần bê tông bọc cốt thép cần tìm : dt A = 40´ 30 +102 + (40 - 2´ 10)´ 10 + 20´ 3.8 = 1576cm SVTH : NGUYEÃN THU TRANG TRANG 21 TKMH: BTCT GVHD : CAO THỊ MAI HƯƠNG A=dtA/14=112.57 mm2 (hình vẽ) 178.57 300 100 38 200 400 Z : Thông số bề rộng vết nứt, xét điều kiện bình thường Z = ? N/mm Z 30000 = = 363.37 N / mm = 363.37 MPa 1/ 1/ (dc ´ A) (50´ 11257.14) Þ 0.6 f y = 0.6´ 420 = 252 MPa Þ Þ fsa = 252 MPa Tính toán ứng suất sử dụng cốt thép : -Tính diện tích tương đương tiết diện bị nứt Es = 2´ 105 MPa Ec = 0.043´ gc ´ n= fc' = 0.043´ 24001 ´ 35 = 29910.2 MPa 2´ 105 = 6.68 Þ Chọn n = 29910.2 Xác định vị trí trục trung hòa dựa vào phương trình momen tónh với trục trung hòa không : 18.625´ 180´ x= ỉ 18.625 150 - 18.625 ÷ 7´ 54.18´ ( 150 - 17.857) + 20 ( 150 - 18.625) ỗ 18.625 + + ữ ỗ ữ ỗ ố ứ 2 180 18.625 + 20´ ( 150 - 18.625) + 7´ 54.18 Giải x = 47.6 cm M a Tính ứng suất cốt thép fs = n I ( y - d1 ) cr SVTH : NGUYEÃN THU TRANG TRANG 22 TKMH: BTCT GVHD : CAO THỊ MAI HƯƠNG Tính mômen quán tính tiết diện nứt : Mômen quán tính tiết diện nứt, lấy trục trọng tâm, trục trung hòa qua sườn nên áp dụng công thức mặt cắt hình T 1 I cr = ´ 180´ 47.63 - ´ ( 180 - 20) ´ ( 47.6 - 18.625) + 7´ 54.18´ ( 132.143 - 47.6 ) 3 4 = 918´ 10 (cm ) 7´ 1749.47´ 106 fs = ´ (1321.43 - 476) = 112.78 N / mm = 112.78 MPa 918´ 10 fs = 112.78MPa < fsa = 252 MPa Þ Đạt VII TÍNH ĐỘ VÕNG : Vì chiều dài nhịp L=20m >12,9m thỏa mãn trường hợp trục xe nhịp, nên ta tìm vị trí bất lợi trục xe nhịp: 145KN x 145KN 4.3m 35KN 4.3m 10m 20m Ñah Y1/2 L3/ 48EI Xác định vị trí bất lợi xe tải thiết keá 36 L - 184.9 1056.25L2 - 10724.2 L + 26810.5 7 36´ 20 - 184.9 1056.25´ 202 - 10724.2 ´ 20 + 26810.5 x= = 7.2 7 x= Kiểm tra điều kiện trục xe nhòp : x =7.2m < L / = 10 m L – x – 8.6 = 4.2 > Điều kiện thỏa mãn SVTH : NGUYỄN THU TRANG TRANG 23 TKMH: BTCT GVHD : CAO THÒ MAI HƯƠNG Độ võng xe tải thiết kế gây xác định theo công thức : y= P1 (3L2 x - x ) P1 (3L2 ( L - x - 4.3) - 4( L - x - 4.3)3 ) p2 (3L2 ( L - x - 8.6) - 4( L - x - 8.6)3 ) + + 48EI 48EI 48EI P1 = 0.145 MN P2 =0.035 L – x - 4.3 = 8.5 m L – x – 8.6 = 4.2m E = Ec = 26752.5 MPa Xaùc định mômen quán tính hữu hiệu : I = {I g ; I e } I g = 1733.5cm4 : Mômen quán tính tiết diện nguyên Mômen nứt : Mcr = 657.9( KN m) M 657.9 ( cr )3 = ( ) = 0.053 Ma 1749.47 Ie ( mm4) : Mômen hữu hiệu, tính theo công thức : Ie = ( Mcr M ) I g +[1- ( cr )3 ]I cr Ma Ma I e = 0.053´ 1733.5´ 10 +[1 - 0.053]´ 918´ 10 = 961´ 10 cm Þ I = I e = 961´ 104 cm = 961´ 10- m Thay vào tính y = 0.0188 m Tính toán độ võng dầm hoạt tải gây Độ võng ta vừa tính chưa tính đến hệ số phân bố ngang, hệ số cấp đường hệ số xung kích tính võng Bây ta phải xét hệ số Kết tính toán độ võng xe tải thiết keá : f1 = kmg(1 + IM )y = 0.5´ 0.5´ 1.25´ 18.8 = 5.875mm Độ võng tải trọng laøn : yL = 5qL4 5(0.5´ 0.0093)´ 20 = = 3.768.10- m - 384.Ec I 384´ 26752.5´ 961´ 10 Kết tính toán độ võng 25% xe tải thiết kế với tải trọng thiết keá : f2 = 0.25 mg ( + IM ) y + yL = 0.25 f1 + yL = 0.25´ 5.875 + 3.678 = 3.768mm ' ® fmax = max{ f1; f2} = 8.875 mm f Þ fmax < L ´ [ ] = 20000´ = 25mm Þ Đạt l 800 SVTH : NGUYỄN THU TRANG TRANG 24 TKMH: BTCT SVTH : NGUYEÃN THU TRANG GVHD : CAO THỊ MAI HƯƠNG TRANG 25 ... dày cánh bề rộng sườn dầm:12hf + bw= 12 × 18 + 20 =236 cm Và bề rộng cánh tính toán không lớn bề rộng cánh chế tạo bf = 180 cm Vậy bề rộng cánh hữu hiệu b = 180 cm SVTH : NGUYỄN THU TRANG TRANG... cốt thép kéo không nhỏ 300 mm Chiều dài triển khai cốt thép kéo l db (mm) sử dụng với cốt thép dọc sử dụng thép số 22 SVTH : NGUYỄN THU TRANG TRANG 15 TKMH: BTCT ldb = GVHD : CAO THÒ MAI HƯƠNG... dọc, bố trí cốt thép đai vuông góc với trục dầm nên a = 900 + f : Hệ số sức kháng cắt, với bê tông thường f = 0.9 Av : Diện tích cốt thép bị cắt cự ly s (mm) Vs : Khả chịu lực cắt cốt thép (N)