101 Bảng 4.7 : Độ nâng cao luồng khói tính theo các công thức do một số tác giả ở Nga đề xuất và đối chiếu với số liệu thực nghiệm hoặc quan sát thực tế Các công thức và số liệu tính toán 1 2 3 4 Δ h = ,.ω19 D u Δ h=4,2D , , ω ⎛⎞ − ⎜⎟ ⎝⎠ 063 07 D Δ h= , . ρ ω ρ khoi 0 132D x au q Δ h = 1,1D , ω ⎛⎞ ⎜⎟ ⎝⎠ 154 u Số liệu thực nghiệm Ứng với đường kính D của miệng ống khói, m Thứ tự Vậ n tốc gió u, m/s 0,3 0,5 0,75 1,0 0,3 0,5 0,75 1,0 0,3 0,5 0,75 1,0 0,3 0,5 0,75 1,0 0,3 0,5 0,75 1,0 Ứng với vận tốc của khói ở miệng ống khói ω (m/s) 1 5 2,85 4,7 7,0 9,5 3,29 5,5 8,25 11,0 2,47 4,12 6,2 8,25 3,7 6,1 9,15 12,2 3,0 5,0 7,5 10,0 25 2 7 4,0 6,7 10,0 13,4 4,01 6,69 10,0 13,4 3,45 5,75 8,7 11,5 6,2 10,2 15,4 20,6 4,2 7,0 10,5 14,0 49 3 10 5,7 9,5 14,2 19,0 5,14 8,55 12,8 17,1 4,95 8,25 13,8 5 16,5 10,6 17,7 26,6 35,3 5,1 8,5 12,8 17,0 100 Ghi chú : + Tác giả của các công thức : 1-Andrayev P.I ; 2 -Kliughin S.A; 3- Ivanov iU.V ; 4- Viện Nghiên cứu Kỹ thuật vệ sinh Moscow. + Một số ký hiệu mới : a- Hệ số rối của dòng khí ở miệng ống khói, a= 0,06 đến 0,07, ρ khói , ρ xq - khối lượng đơn vò của khói và của không khí xung quanh.(kg/m 3 ) + Công thức 3 tính cho trường hợp a=0,06 và t khói = 250 0 C, t xq = 20 0 C. 102 Nhận xét : Trong các công thức nêu ở bảng 4.7 chỉ có công thức 3 là có kể đến yếu tố chênh lệch nhiệt độ thông qua tỷ số khối lượng đơn vò của khói và của không khí xung quanh. Tuy vậy, kết quả tính toán theo công thức 2 lại phù hợp nhất so với kết quả thực nghiệm. 4.6. SỰ LẮNG ĐỌNG CỦA BỤI TRONG QUÁÙ TRÌNH KHUẾCH TÁN KHÍ THẢI CÁC NGUỒN ĐIỂM CAO Những công thức tính toán khuếch tán nêu ra trên đây là áp dụng cho các chất khí. Đối với bụi nhẹ lơ lửng, một cách gần đúng có thể xem vận tốc rơi của chúng dưới tác dụng của trọng lực là không đáng kể và mức độ khuếch tán của chúng cũng gần như của khí, lúc đó ta vẫn có thể áp dụng các công thức đó để xác đònh nồng độ bụi trên mặt đất (mức nồng độ bụi trong lớp không khí sát mặt đất). Tuy nhiên, đối với khí thải có chứa bụi với thành phần cỡ hạt khác nhau (polydisperse), kích thước m μ δ 20> là đáng kể, do đó chúng sẽ lắng đọng nhanh xuống mặt đất ở vùng gần chân ống khói xuôi theo chiều gió. Như vậy, sẽ có sự khác biệt đáng kể giữa nồng độ bụi và nồng độ khí trên mặt đất. Trên hình 4.17 thể hiện sự lắng đọng của các loại cỡ bụi thô, mòn khác nhau trên mặt đất cũng như diễn biến của nồng độ bụi và khí xuôi theo chiều gió. Hình 4.17 Phân bố nồng độ bụi và khí trên mặt đất do óng khói gây ra ứng với vận tốc gió nhất đònh. 103 Bosauquet và cộng sự đã nghiên cứu lý thuyết phương pháp xác đònh lượng lắng đọng trung bình của bụi, trong đó có tính đến vận tốc rơi tự do của bụi trong điều kiện thời tiết có gió. Về mặt lý thuyết, khi vận tốc rơi tự do của bụi càng lớn thì vò trí có mật độ lắng đọng bụi cực đại sẽ nằm càng gần chân ống khói. Bosanquet còn chỉ ra rằng: tăng chiều cao ống khói có tác dụng cải thiện đáng kể vùng gần chân ống khói, nhưng ở khoảng cách từ 1 đến 2 dặm trở lên việc nâng chiều cao ống khói không có ảnh hưởng gì rõ rệt. Cường độ lắng đọng trung bình của bụi trên góc cung 45 0 ở phía cuối gió được xác đònh theo công thức: G b = . . , . . . + ⎛⎞ ×× ⎜⎟ ⎛⎞ ⎝⎠ + ⎜⎟ ⎝⎠ r v H 2 2 pu px b r 2 r 127M ap vH e pu px v Ht1 pu (4.61a) Trong đó: M b : khối lượng phát thải bụi trong đơn vò thời gian tại miệng ống khói: g/s, kg/s hoặc kg/ngày, T/tháng α : tỷ lệ thời gian có gió nằm trong góc cung 45 0 về phía cuối gió kể từ nguồn p: Hệ số khuếch tán đứng của Bosanquet có thể nhận p=0,05 v r : vận tốc rơi tự do tối hạn của bụi, m/s r(1+ up v r . ): hàm số gama Γ của đại lượng 1 + up v r . , cho ở bảng 4.8 Nếu M và x tính theo đơn vò m thì G b có đơn vò của M b trên, ví dụ g/m 2 s, kg/m 2 h, kg/m 2 ngày… Bảng 4.8. Hàm số Gamma của (1 + v r /pu) v r /pu Γ(1+ v r /pu) v r /pu Γ(1+ v r /pu) v r /pu Γ(1+ v r /pu) v r /pu Γ(1+ v r /pu) 0,00 0,02 0,04 0,06 0,08 0,10 1,000 0,989 0,978 0,969 0,959 0,951 0,40 0,42 0,44 0,46 0,48 0,50 0,887 0,886 0,886 0,886 0,886 0,886 0,80 0,82 0,84 0,86 0,88 0,90 0,931 0,937 0,943 0,949 0,955 0,962 1,20 1,22 1,24 1,26 1,28 1,30 1,102 1,114 1,126 1,139 1,153 1,167 104 0,12 0,14 0,16 0.18 0.20 0.22 0.24 0.26 0,28 0,30 0,32 0,34 0,36 0,38 0,944 0,936 0,930 0,924 0,918 0,913 0,908 0,904 0,901 0,898 0,895 0,892 0,890 0,889 0,52 0,54 0,56 0,58 0,60 0,62 0,64 0,66 0,68 0,70 0,72 0,74 0,76 0,78 0,887 0,888 0,890 0,891 0894 0,896 0,899 0,902 0,905 0,909 0,913 0,917 0,921 0,926 0,92 0,94 0,96 0,98 1,00 1,02 1,04 1,06 1,08 1,10 1,12 1,14 1,16 1,18 0,969 0,976 0,984 0,992 1,000 1,009 1,017 1,027 1,036 1,046 1,057 1,067 1,079 1,090 1,32 1,34 1,36 1,38 1,40 1,42 1,44 1,46 1,48 1,50 1,181 1,195 1,210 1,227 1,242 1,258 1,276 1,294 1,311 1,329 Cường độ lắng đọng của bụi trên trục gió được xác đònh theo công thức: G a = xp H up r v e xp H x up v x up v tH pM r r b . . . . 1. 282,1 2 2 2 − + ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ + α (4.61b) Như vậy : αα 44,4 . 222,0 == pG G b a khi p = 0,55 (4.62). Một phương pháp tiếp cận khác để tính toán dự báo nồng độ bụi trên mặt đất do nguồn điểm cao gây ra là xuất phát từ mô hình Gauss cơ sở – tức mô hình Gauss chưa kể đến sự phản xạ của mặt trời đối với chất ô nhiễm được thể hiện bằng công thức (4.30). 105 Đối với đa số chất ô nhiễm thể khí thì mặt đất không hấp thụ mà phản xạ ngược trở lại vào khí quyển, còn với bụi ta có thể xem xét mặt đất là vật hấp thụ hoàn toàn. Vì vậy, mô hình Gauss cơ sở có ý nghóa quan trọng trong trường hợp này. Ngoài ra, chất ô nhiễm thể khí hầu như không chòu ảnh hưởng của lực trọng trường, còn bụi thì rơi trong khí quyển với vận tốc v r nhất đònh tùy thuộc vào kích thước hạt và khối lượng đơn vò của nó. Do đó đại lượng H trong mô hình Gauss cần được hiệu chỉnh bằng cách trừ bớt đi đoạn đường mà hạt bụi rơi được trong khoảng thời gian t. Đoạn đường đó là v r .t mà t = x/u với x là khoảng cách theo trục gió tính từ nguồn và u – vận tốc gió. Cuối cùng, công thức (4.30) sẽ được hiệu chỉnh thành: ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ +− − ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ −= 2 2 2 2 2 exp 2 exp 2 z r y xy b b u v Hz y u M C x δδ δδπ (4.63a) Để tính nồng độ bụi trên mặt đất ta chỉ việc thay z =0 vào công thức trên, còn để tính toán nồng độ bụi trên mặt đất dọc theo trục gió ta thay cả y và z = 0 và lúc đó công thức sẽ thành: () () ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ − −= 2 2 2 exp 2 z uxr xy b xb vH u M C δ δδπ (4.63b) Trong công thức (4.63a,b): C b : Nồng độ bụi tính theo g/m 3 M b : Lượng phát thải bụi thuộc nhóm cỡ hạt bụi cần xem xét, (m/s) v r : vận tốc rơi tới hạn trung bình của nhóm cỡ hạt bụi xem xét, (m/s) x: khoảng cách dọc theo trục gió kể từ nguồn, (m.) Các ký hiệu khác và đơn vò của chúng không có gì thay đổi so với trước. Cường độ lắng đọng của bụi trên mặt đất dọc theo trục gió G b(x) có thể được suy ra như sau: 106 () ( ) ( ) () () () xbr CvNồngđộ N ồngđộKhối == == .tốc Vận tích Diện .lượngLưu tích Diện chuyển vận lượng G xb Từ đó ta thu được: () () ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ − −= 2 2 2 exp 2 z uxr xy rb xb vH u vM C δ δδπ , (g/m 2 .s) (4.63c) Ví dụ: Một nguồn phát thải bụi có chiều cao hiệu quả là H =120m với lượng phát thải loại bụi cỡ hạt δ = 40 μ m là M b = 40g/s. Hãy xác đònh cường độ lắng đọng của bụi dọc theo trục gió ở khoảng cách x từ 200 đến 5000m ứng với điều kiện ổn đònh của khí quyển thuộc cấp D. Cho biết: vận tốc gió u=3m/s và khối lượng đơn vò bụi ρ b =1500kg/m 3 . Giải Từ các biểu đồ hoặc bảng tra ta có vận tốc rơi tới hạn của loại bụi với δ =40 μ m đã cho là v r = 0,073m/s. p dụng công thức (4.63c) ta có: () ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ − −= 2 3073,0120 2 1 exp .3.2 073,0.40 zzy xb x G δδδπ () ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ − −= 2 2 2 0243,0120 exp 155,0 z zy x δ δδ Đặt zy A δδ 1550, = Và () 2 2 2 02430120 z x B δ ,− = 107 Các hệ số δ y , δ z được tra theo biểu đồ hình 4.9 và 4.10. Tính toán được tiến hành theo bảng: x(m) δ y (m) δ z (m) A B e -B G b(x) (μg/m 2 .s) 200 16,8 9,0 1,025.10 -3 81,835 2,88.10 -36 2,95.10 -33 500 40 19,2 2,018.10 -4 15,776 1,41.10 -7 2,85.10 -5 1000 75,2 32,5 6,342.10 -5 4,335 1,31.10 -2 8,31.10 -1 2000 139,5 52 2,137.10 -5 0,943 3,90.10 -1 8,33 3000 200 65 1,192.10 -5 0,265 7,69.10 -1 9,17 4000 251 80 7,719.10 -6 7,39.10 -4 ≈ 1,0 5,74 Từ kết quả tính toán ta thấy cường độ lắng đọng max xảy ra một cách gần đúng ở toạ độ khoảng x = 3000m. 4.7. TÍNH TOÁN KHUẾCH TÁN CÁC CHẤT Ô NHIỄM TỪ NGUỒN ĐIỂM CAO THEO PHƯƠNG PHÁP BERLIAND M.E. 4.7.1. Phương trình cơ bản ban đầu và lời giải Ở Liên xô trước đây, những công trình nghiên cứu lý thuyết về khuếch tán được tiến hành ở dải đòa lý thiên văn trung ương dựa trên phương trình vi phân của quá trình khuếch tán từ nguồn điểm cao được viết dưới dạng: u = c y c k zz c u x c y 2 α − ∂ ∂ ∂ ∂ = ∂ ∂ + ∂ ∂ (4.64) trong đó: c - Nồng độ chất ô nhiễm u - vận tốc gió w - vận tốc theo phương thẳng đứùng của chất ô nhiễm k z và k y - lần lượt là hệ số phát tán theo phương thẳng đứng và phương ngang α - hệ số xác đònh sự thay đổi nồng độ chất ô nhiễm do phân hủy hoá học hoặc gội sạch bởi sương,mưa. 108 Các giả thiết ban đầu được thừa nhận là: Nguồn điểm được đặt ở độ cao: Z = H (khi x = 0); có sự phản xạ hoàn toàn chất ô nhiễm từ mặt đất (hoặc bò hấp thụ hoàn toàn trên bề mặt nước), nồng độ chất ô nhiễm tiến dần đến triệt tiêu ở khoảng cách tương đối xa kể từ nguồn. a) Đối với khí và bụi nhẹ Với những giả thiết trên, Berliand (1963) đã tìm được nghiệm của phương trình (4.62) đối với nồng độ trên mặt đất của khí và bụi nhẹ như sau: C (x,y,z=0) = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ − + − + + xk y xkn Hu xkkn n .4 )1( exp ).1(2 11 0 2 1 2 1 1 2/3 01 π (4.65) ứng với điều kiện vận tốc thay đổi theo chiều cao theo qui luật hàm số mũ và hệ số phát tán k z tỷ lệ thuận với độ cao z, còn k y tỷ lệ thuận theo vận tốc gió u: u = u 1 .z n và k z = k 1 = z ; k y = k 0 .u (4.66). Trong các công thức trên: u 1 - vận tốc gió ở độ cao z = 1m, m/s n = 0,15 ÷ 0,2 k 1 = 0,1 ÷0,2 (m/s) k 0 = 0,5 ÷ 1m đối với điều kiện khí quyển không ổn đònh và bằng 0,1 ÷ 1 m khi khí quyển ổn đònh. Nồng độ cực đại trên mặt đất: C max = 10 1 5,1 1 2 . . )1(. .)1(116,0 uk k nHu Mn + + (4.67) và khoảng cách x M từ nguồn đến vò trí có nồng độ max: X max = 2 1 1 1 )1( . . 3 2 nk Hu n + + (4.68) b) Đối với bụi nặng cỡ hạt đồng nhất Khi kể đến vận tốc rơi tới hạn của hạt bụi v r , các công thức xác đònh nồng độ bụi trên mặt đất, nồng độ cực đại và khoảng cách x max sẽ có dạng sau đây: C (x,y,z=0) = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ − + − +Γ+ + + + xk y xkn Hu xkn uHM nkn .4 )1( exp ).1(.)1(2 0 2 1 2 1 1 0 21 1 )1( πλ λ λ (4.69) trong đó: 109 () 1 1 kn v r + = λ (4.70) C max = )1( )5,1( . )1(. )1(063,0 5,1 10 1 5,1 1 2 λ λ λ λ +Γ + + + + E x uk k x nHu Mn (4.71) và X max = 1 2 1 1 ).5,1.()1( . kn Hu n λ ++ + (4.72) )1( λ +Γ : là hàm số gama của (1 + λ ) - có thể sử dụng bảng (4.8) Nếu xét tỷ số giữa nồng độ bụi nặng C A và nồng độ bụi nhẹ hoặc khí C, ta sẽ có: )1(. . .)1( )1( 1 2 1 λ χ λ λ λ + Γ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ + == + x H kn u C C n A (4.73) và đối với nồng độ cực đại trên mặt đất, đại lượng m χ χ ≡ có giá trò được xác đònh bằng biểu thức: )1(.25,2 )5,1( 5,1 λ λ χ λ λ +Γ + = + e m (4.74) Ở bảng (4.9) sau đây là trò số m χ ứng với vận tốc rơi khác nhau của bụi khi n = 0,2 và 0,14 Bảng 4.9 . Tỷ số giữa nồng độ cực đại của bụi nặng và bụi nhẹ ( hoặc khí ) trên mặt đất. Trò số m χ Vận tốc giới hạn của bụi v r , cm/s n = 0,2 n =0,4 5 1,20 1,22 10 1,40 1,43 15 1,59 1,64 20 1,80 1,85 25 1,99 2,01 c) Đối với bụi nặng cỡ hạt không đồng nhất (polydisperle) 110 Ứng với mỗi cỡ hạt bụi ta có một vận tốc rơi v r tương ứng, mà thông số λ phụ thuộc vào v r , do đó trong mọi điều kiện khác giống nhau thì tỷ số χ ở công thức (4.73) là hàm số của v r : )( 0 rii v χ χ = (4.75 ) Trong trường hợp này nếu ta biết độ phân cấp trọng lượng cỡ hạt của bụi không phải theo đường kích hạt δ mà theo vận tốc rơi v r : P(v r )%, ta sẽ xác đònh được nồng độ tổng cộng trên mặt đất theo tất cả cấp hạt của bụi tại một tọa độ nào đó xuôi theo chiều gió như sau: C A tổng = C. i n i iv i P χ . 100 1 ),( ∑ = (4.76 ) trong đó : n - số cấp cỡ hạt của bụi theo vận tốc rơi v r . Số liệu thực tế cho thấy, phần lớn các cơ sở công nghiệp nếu có sử dụng thiết bò lọc bụi kiểu quán tính với hiệu suất lọc trên dưới 90% đối với bụi có khối lượng đơn vò từ 1÷ 2g/cm 3 thì số bụi còn lại trong khí thải sẽ có khoảng 40 ÷50% (theo khối lượng) loại bụi có vận tốc rơi v r ≤ 5cm/s; 40 ÷ 30% loại v r = 5 ÷ 25cm/s và 20% loại v r >25cm/s. Trong từng khoảng vận tốc rơi nhất đònh ta có thể dùng trò số vận tốc rơi trung bình để tính tỷ số i χ . 4.7.2. Các công thức tính toán kỹ thuật a) Vận tốc gió nguy hiểm Nồng độ chất ô nhiễm trên mặt đất do quá trình khuếch tán từ các nguồn điểm cao gây ra phụ thuộc rất nhiều vào các yếu tố khí hậu, trong đó quan trọng nhất là vận tốc gió. Từ các công thức đã dẫn ra trên đây ta thấy, ứng với chiều cao hiệu quả nhất đònh của ống khói thì nồng độ tăng khi vận tốc giảm. Mặt khác, khi vận tốc gió giảm thì độ cao hiệu quả của ống khói lại tăng và kéo theo là nồng độ giảm. Như vậy sẽ tồn tại một trò số vận tốc gió u M mà tại đó nồng độ chất ô nhiễm trên mặt đất sẽ đạt giá trò cao nhất. Người ta gọi trò số u M đó là vận tốc gió nguy hiểm. Vận tốc gió nguy hiểm u M được xác đònh điều kiện 0 . . = ∂ ∂ u C và phụ thuộc vào các thông số sau: [...]... cf − C nền ) 4 3 = H AFDnN ∑L (4. 1 14) 4. 7.3 Khuếch tán chất ô nhiễm từ nguồn điểm cao trong điều kiện không có gió Các phương pháp tính toán khuếch tán chất ô nhiễm nêu ra trên đây kể cả mô hình Gauss đều áp dụng cho trường hợp trời có gió, tức vận tốc gió khác không 119 (non zero wind speed), bởi vì theo công thức nếu u = 0 thì nồng độ sẽ tiến tới vô cực (xem công thức (4. 12; 4. 15a, b và 4. 33) Sở dó... tương ứng 123 Trên hình 4. 30, và 4. 31 là bản đồ ô nhiễm (vệt khói) của hai phương pháp đã nêu theo các số liệu vừa điều chỉnh ở điểm 5 trên đây Hình 4. 24 Bản đồ ô nhiễm (vệt khói ) xác đònh theo mô hình Gauss 1 24 Hình 4 25 Bản đồ ô nhiễm (vệt khói) xác đònh theo phương pháp Berliand – 1 Hình 4. 26 Bản đồ ô nhiễm (vệt khói) xác đònh theo phương pháp Berliand – chỉ dẫn kỹ thuật 125 Hình 4. 27: Biểu đồ phân... 4. 34) phương pháp Berliand – 1 ( công thức 4. 65 ) và phương pháp Berliand – chỉ dẫn kỹ thuật (công thức 4 82; 4. 83) Để thấy rõ sự giống và khác nhau của 3 phương pháp ta cần xác đònh sự phân bố nồng độ chất ô nhiễm trên mặt đất ở nhiều tọa độ khác nhau trong vùng chòu tác độïng của nguồn thải, nói cách khác là lập biểu đồ ô nhiễm Vùng chòu tác động của nguồn thải được chia thành 4 ô vuông mỗi cạnh ô. .. như sau (Bảng 4. 10) 129 Bảng 4. 10: Kết quả tính toán của ví dụ 4. 8.2 Cấp khí hậu XM, m 0, 74 200 KH=2(cấp B) 0, 340 300 KH=3(cấp C) 0,327 43 0 KH =4( cấp D) 0,230 940 KH=5(cấp E) 0,212 140 0 KH=6(cấp F) GAUSS Cmax, mg/m3 KH=1(cấp A) Phương pháp 0, 143 3000 A = 130 0,132 ≈ 500 A = 180 0,182 ≈ 500 A = 230 0,233 ≈ 500 KH hoặc A BERLIAND (Chỉ dẫn kỹ thuật) ° Ví dụ 4. 8.3 Xác đònh nồng độ chất ô nhiễm trên mặt... chất ô nhiễm đã cho Lúc đó chiều cao tối thiểu của ống khói cần được xác đònh như sau : • Đối với nguồn nóng Từ công thức (4. 102) và điều kiện (4. 106) ta rút ra được một cách sơ bộ là: H≥ A(∑ M )Fmn N 3 C cf − C nền Δt × ∑ L (4. 107) trong đó tích số m × n tạm nhận = 1 Sau đó theo H tính được ta xác đònh các thông số f và VM theo (4. 75) và (4. 76), từ đó lại xác đònh trở lại m và n theo (4. 84) và (4. 85)... vuông mỗi cạnh ô vuông có độ dài càng bé càng chính xác, ở đây để giảm nhẹ công việc tính toán, ta có thể chọn kích thước ô vuông là 100 × 100 m Nồng độ tại tâm của mỗi ô vuông được xem là nồng độ chung trong toàn ô vuông Bằng cách ký hiệu nồng độ trong từng ô vuông theo các mức 0[i,j] ≥ C1, C2, C3… ta có thể thấy được hình ảnh của “vết khói” trên mặt đất của nguồn thải đặt ở tâm một ô vuông tọa độ nào... ứng với Hi-1 118 (4. 108 ) • Đối với nguồn lạnh Từ ( (4. 103) và (4. 106) ta có: ⎡ A(∑ M )FDnN ⎤ H=⎢ ⎥ ⎣ 8(∑ L )(Ccf − C nền )⎦ 3 (4. 109) 4 Ở đây cũng giả thiết lần thứ 1 là n = 1, sau đó hiệu chỉnh H theo quy tắc tương tự như trên H i +1 ⎛ n ⎞ = Hi ⎜ i ⎟ ⎜n ⎟ ⎝ i −1 ⎠ 3 4 (4. 110) g) Tải lượng cho phép Mcf của chất ô nhiễm Trên cơ sở các công thức vừa thu được trên đây ( 4. 107) và (4. 109), ta có thể tính... pháp Berliand – kỹ thuật 127 Hình 4. 30 Bản đồ ô nhiễm của nguồn với số liệu đã cho xác đònh theo phương pháp Gauss với vận tốc gió ở độ cao ống khói ( Uh) /để so sánh với H 4. 24 Hình 4. 31 Bản đồ ô nhiễm của nguồn với số liệu đã cho xác đònh theo phương pháp Berliand – kỹ thuật với A =230 / để so sánh với hình 4. 26 ° Ví dụ 4. 8.2 Xác đònh đường cong phân bố nồng độ chất ô nhiễm trên mặt đất dọc theo trục... y/x dưới dạng thông số ⎛ y⎞ β = uM ⎜ ⎟ ⎝x⎠ 2 Các hệ số S1 và S2 được xác đònh theo biểu thức đồ hình 4. 21 và 4. 22 hoặc theo các công thức sau đây: * Hệ số S1 (với α = x ) xM Khi α < 1 : S1 = -3 α 4 + 4 α 3 (3…93 ) (4. 93) Khi 1 ≤ α ≤ 8 : S1 = 1,13 (0,13 α 2 + 1 )-1 (4. 94) Khi α > 8 + Nếu F = 1 : S1 = α (3,58 α 2 - 35,2 α + 120 )-1 (4. 95) + Nếu F ≥ 2 : S1 = (0,1 α 2 + 2 ,47 α - 17,8 )-1 (4. 96) Hệ số S2... (4. 118) Nồng độ cực đại trên mặt đất sẽ đạt tới ngay tại chân ống khói, tức khi R = 0 và do đó: C max = M ,g 3 2 2 (1+ n ) m 2πk1 (1 + n )a H (4. 119) Hay là: C max = M ,g 3 2 (1+ n ) m 32πk H 3 1 (4. 120) 4. 8 VÍ DỤ TÍNH TOÁN XÁC ĐỊNH SỰ PHÂN BỐ NỒNG ĐỘ CHẤT Ô NHIỄM TRÊN MẶT ĐẤT THEO CÁC PHƯƠNG PHÁP KHÁC NHAU Ví dụ 4. 8.1 Ví dụ sau đây được thực hiện theo phương pháp: mô hình Gauss (công thức 4. 33, 4. 34) . 2,85 4, 7 7,0 9,5 3,29 5,5 8,25 11,0 2 ,47 4, 12 6,2 8,25 3,7 6,1 9,15 12,2 3,0 5,0 7,5 10,0 25 2 7 4, 0 6,7 10,0 13 ,4 4,01 6,69 10,0 13 ,4 3 ,45 5,75 8,7 11,5 6,2 10,2 15 ,4 20,6 4, 2 7,0 10,5 14, 0 49 . 1,017 1,027 1,036 1, 046 1,057 1,067 1,079 1,090 1,32 1, 34 1,36 1,38 1 ,40 1 ,42 1 ,44 1 ,46 1 ,48 1,50 1,181 1,195 1,210 1,227 1, 242 1,258 1,276 1,2 94 1,311 1,329 Cường. của mặt trời đối với chất ô nhiễm được thể hiện bằng công thức (4. 30). 105 Đối với đa số chất ô nhiễm thể khí thì mặt đất không hấp thụ mà phản xạ ngược trở lại vào khí quyển, còn với bụi ta