Đang tải... (xem toàn văn)
Theo qui hoạch trị thủy và khai thác sông C,tại vị trí X phải xây dựng một cụm công trình đầu mối thủy lợi với nhiệm vụ phát điện là chính,kết hợp phòng lũ cho hạ du,điều tiết nước tưới phục vụ tưới,cấp nước sinh hoạt và giao thông trong mùa cạn
Đập bê tông trọng lực GVHD: Lê Văn Hợi ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ ĐẬP BÊ TÔNG TRỌNG LỰC PHẦN I VỊ TRÍ VÀ NHIỆM VỤ CỦA CÔNG TRÌNH,TÀI LIỆU THIẾT KẾ, CHỌN TUYẾN ĐẬP VÀ BỐ TRÍ CÔNG TRÌNH ĐẦU MỐI , XÁC ĐỊNH CẤP CÔNG TRÌNH I. Vò trí và nhiệm vụ của công trình: Theo quy hoạch trò thủy và khai thác sông C, tại vò trí X phải xây một cụm công trình đầu mối thủy lợi với nhiệm vụ phát điện là chính, kết hợp phòng lũ cho hạ du, điều tiết nước tưới phục vụ tưới , cấp nước sinh hoạt và giao thông trong mùa kiệt. Nhiệm vụ: 1. Nhiệm vụ chính là phát điện. Trạm thủy điện co công suất N =120.000 Kw. 2. Phong lũ cho hạ du với phạm vi ảnh hưởng mà công trình có thể phát huy là 250.000 ha. 3. Tăng mực nước và lưu lượng sông trong mùa kiệt để có thể tưới cho150.000ha ruộng đất và phục vụ giao thông thủy, tạo nguồn cấp nước sinh hoạt cho 1.000.000 người. II. Tài liệu thiết kế: 1. Bình đồ vùng tuyến đập tỉ lệ: 1/200 2. Đòa chất khu vực : Mặt cắt đòa chất đặc trưng vùng tuyến đập: nền sa thạch phân lớp, trên mặt có phủ một lớp đất thòt dày từ 3 đến 5m. Đá gốc có độ nứt nẻ trung bình. 3. Các chỉ tiêu cơ lý của đá nền : + Hệ số ma sát : f= 0,65 + Các đặt trưng chống cắt : f 0 = 0,63; c = 2 kg/cm 2 + Cường độ chòu nén giới hạn : R = 1600 kg/cm 2 4. Tài liệu ép nước thí nghiệm tại tuyến đập : Độ sâu (m) 10 15 20 Độ mất nước(l/ph) 0,05 0,03 0,01 5. Vật liệu xây dựng: Tại khu vực này đất thòt hiếm, các và đá có trữ lượng lớn, khai thác ngay ở hạ lưu đập, chất lượng đảm bảo tiêu chuẩn dùng làm vật liệu bêtông, gỗ, tre có trữ lượng lớn tập trung ở thượng lưu. 6. Tài liệu thủy văn: SVTH: Bùi Thanh Lâm Trang 1 Đập bê tông trọng lực GVHD: Lê Văn Hợi + Cao trình bùn cát lắng đọng (sau thời hạn phục vụ của công trònh) :40m. + Chỉ tiêu cơ lý của bùn cát: n =0,45: γ k = 1,15 T/m 3 ; ϕ bh = 11 o + Lưu lượng tháo lũ : Q tháo = 1230m 3 /s + Cột nước siêu cao trên mực nước dâng bình thường: H t = 5,1m 7. Tài liệu thủy năng: + Trạm thủy điện có 4 tổ máy. +Mực nước dâng bình thường : MNDBT = 89,8m +Mực nước chết:MNC = 45,9m + Lưu lượng qua một tổ máy: Q TM = 125m 3 /s 8. Tốc độ gió ứng với tần suất P% : Tần suất P% 2 20 V (m/s) 36 22 9. Chiều dài truyền sóng: D = 6km (ứng với MNDBT) D =6,5km (ứng với MNDGC) 10. Khu vực xây dựng công trình có động đất cấp 8 11. Đỉnh đập không có giao thông chính đi qua. III. Chọn tuyến đập và bố trí công trình đầu mối: 1. Chọn tuyến đập: Để cho đập làm việc ổn đònh, ta chọn tuyến đập có 2 vai đập cắm vào sườn núi, và tuyến phải đi qua vùng có mặt cắt tốt để tránh lún , lật. Chọn tuyến đập phải ngắn nhất để khối lượng đào, xây là ngắn nhất. Chọn tuyến phải thuận lợi và có khả năng thi công dể dàng, tiện lợi bố trí tràn, nhà máy thủy điện. 2. Bố trí công trình đầu mối: - Bố trí tràn: để tránh hiện tượng gây xói lở ở 2 bên long sông ta bố trí tràn ở giữa tuyến. - Nhà máy thủy điện: nhà máy được bố trí ở bờ trái do đòa hình tương đối bằng phẳng. IV. Xác đònh cấp công trình : - Theo chiều cao và loại nền : chiều cao sơ bộ :H = ∇ MNDBT + d -∇ = 89,8 +3 – 31 = 61,8m. Nền tuyến đập là nền sa thạch phân lớp , trên mặt có phủ một lớp đất thòt dày từ 3 đến 5m , đá gốc có độ phong hóa nứt nẽ trung bình. Suy ra chọn công trình cấp II. SVTH: Bùi Thanh Lâm Trang 2 Đập bê tông trọng lực GVHD: Lê Văn Hợi - Theo nhiệm vụ chính là phát điện, trạm thủy điện có công suất N = 120000kw. Suy ra chọn công trình cấp II. Vậy chọn cấp công trình là cấp II. Ứng với công trình cấp II ta có: -Tần suất lưu lượng, mực nước lớn nhất để tính toán ổn đònh : P% = 0,5 -Tần suất gió thiết kế P = 2% -Độ cao an toàn a : MNDBT a =0,7m; MNDGC a , = 0,5m. -Hệ số điều kiện làm việc : Khi mặt trượt qua mặt tiếp xúc giữa bê tông và đá hoặc một phần qua đá nguyên khối : m = 0,95 -Hệ số tin cậy : K n = 1,2 PHẦN II THIẾT KẾ MẶT CẮT CỦA ĐẬP TRÀN, ĐẬP KHÔNG TRÀN TÍNH TOÁN ĐẬP TRÀN ĐẬP KHÔNG TRÀN A.TÍNH TOÁN MẶT CẮT CƠ BẢN VÀ MẶT CẮT THỰC DỤNG CỦA ĐẬP I. MẶT CẮT CƠ BẢN: 1. Dạng mặt cắt cơ bản: Do đặc điểm chòu lực mặt cắt cơ bản của đập bêtông trọng lực có dạng tam giác - Đỉnh mặt cắt ở ngang mực nước dâng gia cường (MNDGC) MNDGC = MNDBT + H t H t : cột nước siêu cao (H t = 5,1m) MNDBT = 89,8 m ⇒ MNDGC = 89,9 + 5,1 = 94,9m - Chiều cao mặt cắt: H = MNDGC - ∇đáy ∇đáy: được xác đònh trên mặt cắt đòa chất dọc tuyến , lấy tai vò trí sâu nhất sau khi bỏ lớp phủ : ∇đáy = 31m ⇒ H = 94,9 – 31 = 63,9m - Chiều rộng đáy đập là B, trong đó đoạn hình chiếu của mái thượng lưu là nB, hình chiếu của mái hạ lưu là (1-n)B. Trò số của B được xác đònh theo điều kiện ổn đònh và ứng suất . 2. Xác đònh chiều rộng đáy đập: SVTH: Bùi Thanh Lâm Trang 3 MNDGC H Đáy nB (1-n)B L 2 L 1 δ Đập bê tông trọng lực GVHD: Lê Văn Hợi a. Theo điều kiện ổn đònh ( ) m nf H KB n c 7,67 57,04,2.65,0 9,63 .26,1 . . 1 1 1 = − = −+ = α γ γ Trong đó: H 1 :Chiều cao mặt cắt f :Hệ số ma sát (f = 0,65) γ 1 :dung trọng của đập ( γ 1 = 2,4) γ n :dung trọng của nước ( γ 1 = 1) n :hệ số mái dốc tượng lưu (n=0) 1 α :hệ số cột nước còn lại sau màn chống thấm, vì đập cao công trình quan trọng nên cần thiết phải xử lí chống thấm cho nền bằng cách phụt vữa tạo màn chống thấm, sơ bộ chọn 1 α = 0,57; 1 α sẽ được chính xác hoá bởi việc tính toán xử lí nền sau này. K c :hệ số an toàn ổn đinh cho phép R k m Nn n ttc ≤ (1) n c :hệ số tổ hợp tải trọng (n c =1) m :hệ số điều kiện làm việc ( m = 0,95) k n :hệ số tin cậy (k n = 1,20) N tt và R lần lược là giá trò tính toán của lực tổng quát gây trượt và cản lực chống giới hạn công thức (1) có thể viết dưới dạng : 26,1 95,0 20,1.1 . . ===⇒ ≥ m Kn K m Kn N R nc c nc tt ⇒ B = 67,7m SVTH: Bùi Thanh Lâm Trang 4 Đập bê tông trọng lực GVHD: Lê Văn Hợi b. theo diều kiện ứng suất: 1 1 1 )2.()1.( α γ γ −−+− = nnn H B n (n = 0) m H B n 2,47 57,04,2 9,63 1 1 1 = − = − =⇒ α γ γ Vậy chọn bề rộng đập là: B = 67,7m. II. MẶT CẮT THỰC DỤNG: 1. Mặt cắt thực dụng đập không tràn: Từ mặt cắt cơ bản tiến hành bổ sung một số chi tiết ta được mặt cắt thực dụng a. xác đònh cao trình đỉnh đập: Cao trình đỉnh đập được xác đònh theo 2 điều • Điều kiện 1: ∇đ1 = MNDBT + ∆h + η s + a = 89,8 + 0,027 + 4,34 + 0,7 = 94,867m Trong đó: ∆h :độ dềnh do gió ứng với gió tính toán lớn nhất và gió bình quân lớn nhất η s : độ dềnh cao nhất của sóng a : độ vượt cao an toàn Tính toán các đại lượng: + m Hg DV h s 027,01. 8,58.81,9 6000.36 .10.2cos. . . .10.2 2 6 2 6 ===∆ −− α V : vận tốc gó tính toán lớn nhất (V= 36m/s) D : đà sóng ứng với mực nước dâng bình thường (D = 6km = 6000m) g :gia tốc trọng trường (g = 9,81 m/s 2 ) H :chiều sâu cột nước trước đập (H = H MNDBT = 89,8 –31 = 58,8m) α s : góc kẹp giữa trục dọc của hồ và hướng gió (α s =0) + η s = Kη s .h = 1,23. 3,526 = 4,34m h : chiều cao sóng ứng với mức bảo đảm tính toán i% (công trình có biên dạng thẳng đứng nên i=1%) == − hKh . %1 2,05 . 1,72 = 3,526m K 1% : tra đồ thò hình P2-2 (hướng dẫn đồ án thuỷ công) tra theo đại lượng g.D/V 2 = 9,81.6000/36 2 = 45,41 Tra đồ thò suy ra : K 1% = 2,05 Xác đònh − h : Tính các giá trò không thứ nguyên: g.t/V = 9,81.3600/36 = 981 (t = 6h) SVTH: Bùi Thanh Lâm Trang 5 Đập bê tông trọng lực GVHD: Lê Văn Hợi g.D/V 2 = 45,41 tra đồ thò P2-2: với g.t/V = 981 suy ra g. − h /V 2 =0,046 g. − τ /V = 2,8 với g.D/V 2 = 45,41 suy ra g. − h /V 2 = 0,013 g. − τ /V = 1,25 Chọn : g. − h /V 2 = 0,013 g. − τ /V = 1,25 chiều cao sóng trung bình − h =V 2 .0,013/g =36 2 .0,013/9,81 = 1,72m Chu kỳ sóng trung bình − τ = V.1,25/g = 36.1,25/9,81 = 4,59 Bước sóng trung bình − λ = g. − τ 2 /2π =9,81.4,59 2 /2.3,14 =32,91 Kη s tra đồ thò hình P2-3a dựa vào các đại lượng: − λ /H = 32,91/ 58,8 = 0,6 h/ − λ = 3,526/32,91 = 0,107 Tra đồ thò suy ra: Kη s = 1,23 + a: độ vượt cao an toàn a = 0,7 (tra theo cấp công trình và trường hợp tính toán) • Điều kiện 2: ∇đ1 = MNDGC + ∆h ’ + η s ’ + a ’ = 94,9 + 0,01 + 3,66 + 0,5 = 99,1m + m Hg DV h s 01,01. 9,63.81,9 6500.22 .10.2cos. . . .10.2 2 6 ' 2 ' 6' ===∆ −− α (H = MNDGC - ∇đáy = 94,9 – 31 = 63,9m) + η s ’ = Kη s .h = 1,2. 3,05 = 3,66m h : chiều cao sóng ứng với mức bảo đảm tính toán i% (công trình có biên dạng thẳng đứng nên i=1%) == − hKh . %1 2,06 . 1,48 = 3,05m K 1% : tra đồ thò hình P2-2 (hướng dẫn đồ án thuỷ công) tra theo đại lượng g.D ’ /V ’2 = 9,81.6500/22 2 = 131,74 Tra đồ thò suy ra : K 1% = 2,06 Xác đònh − h : Tính các giá trò không thứ nguyên: g.t/V ’ = 9,81.3600/22 = 1605,3 (t = 6h) g.D/V ’2 = 131,74 tra đồ thò P2-2: với g.t/V ’ = 1605,3 suy ra g. − h /V 2 =0,066 SVTH: Bùi Thanh Lâm Trang 6 Đập bê tông trọng lực GVHD: Lê Văn Hợi g. − τ /V = 3,53 với g.D ’ /V ’2 = 131,74 suy ra g. − h /V ’2 =0,03 g. − τ /V ’ = 2,2 Chọn : ra g. − h /V ’2 =0,03 g. − τ /V ’ = 2,2 chiều cao sóng trung bình − h =V ’2 .0,03/g =22 2 .0,03/9,81 = 1,48m Chu kỳ sóng trung bình − τ = V ’ .2,2/g = 22.2,2/9,81 = 4,93 Bước sóng trung bình − λ = g. − τ 2 /2π =9,81.4,93 2 /2.3,14 =37,96 Kη s tra đồ thò hình P2-3a dựa vào các đại lượng: − λ /H = 37,96/ 63,9 = 0,59 h/ − λ = 3,05/37,96 = 0,08 Tra đồ thò suy ra: Kη s = 1,2 + a ’ : độ vượt cao an toàn a ’ = 0,5 (tra theo cấp công trình và trường hợp tính toán) Vậy chọn cao trình đỉnh đập: ∇đ = 99,1m b. Xác đònh bề rộng đỉnh đập: Đập không có giao thông chính đi qua nên chọn theo điều kiện cấu tạo: b = 5m 2. Mặt cắt thực dụng đập tràn: Chọn mặt cắt tràn dạng Ôphixêrốp không chân không, loại này có hệ số lưu lượng tương đố lớn và chế độ làm việc ổn đònh. Tính và vẽ cho mặt cắt lớn nhất ở giữa lòng sông. * Xây dựng mặt cắt đập: - Chọn cao trình ngưỡng tràn ngang với MNDBT ( tràn tự do) - Chọn hệ trục OXY có: trục OX ngang cao trình ngưỡng tràn hướng về hạ lưu, trục OY hướng xuống dưới gốc O ở mép thượng lưu đập ngang cao trình ngưỡng tràn - Vẽ đường cong theo toạ độ Ôphixêrốp trong hệ trục đã chọn. Toạ độ mặt cắt tính toán theo bảng sau:với H TK = H tr = H = 5,1m SVTH: Bùi Thanh Lâm Trang 7 Đập bê tông trọng lực GVHD: Lê Văn Hợi TT X Y X = X.H Y = Y.H 1 0 0,126 0 0,6426 2 0,1 0,036 0,51 0,1836 3 0,2 0,007 1,02 0,0357 4 0,3 0 1,53 0 5 0,4 0,007 2,04 0,0357 6 0,6 0,06 3,06 0,306 7 0,8 0,147 4,08 0,7497 8 1 0,256 5,1 1,3056 9 1,2 0,393 6,12 2,0043 10 1,4 0,565 7,14 2,8815 11 1,7 0,873 8,67 4,4523 12 2 1,235 10,2 6,2985 13 2,5 1,96 12,75 9,996 14 3 2,824 15,3 14,4024 15 3,5 3,318 17,85 16,9218 16 4 4,93 20,4 25,143 - Mặt cắt hạ lưu nối tiếp với sân sau bằng mặt cong có bán kính R: R = 0,4.(P + H t ) = 0,4.(58,8 + 5,1) = 25,56m trong đó : P = H – H t = 63,9 – 5,1 = 58,8m SVTH: Bùi Thanh Lâm Trang 8 Đập bê tông trọng lực GVHD: Lê Văn Hợi 3. Bố trí hành lang, trụ Pin và cầu giao thông: * Bố trí hành lang: Các hành lang trong thân đập có tác dụng tập trung nước trong thân đập và nền, kết hợp để kiểm tra, sửa chữa, hành lang ở gần nền để sử dụng phụt vữa chống thấm. - Chọn kích thước hành lang theo yêu cầu sử dụng kiểm tra, sửa chửa: 1,5x2,0m - Chọn kích thước hành lang phụt vữa theo yêu cầu thi công: 3,5x4,0m Theo chiều cao đập H = 63,9m : Bố trí hành lang tầng nọ cách tần kia 20m Hành lang phụt vữa cách ∇đáy 3m Khoảng cách từ mặt thượng lưu đến mép trước của hành lang chọn theo điều kiện: L 1 = H/J = 60,9/20 =3m Trong đó: H là cột nước tính đến đáy hành lang H = 63,9 – 3 = 60,9m J là gradien thấm cho phép của bê tông J = 20 * Trụ Pin và cầu giao thông: Đỉnh đập không có giao thông chính đi qua, nhưng để đi lại kiểm tra và khai thác công trình, vẫn phải làm cầu giao thông qua đập tràn và làm các trụ Pin đỡ cầu. - Chọn cao trình đỉnh cầu giao thông ngang với đỉnh đập, bề rộng mặt cầu chọn bằng mặt đập b = 5m - Chọn mố trụ Pin có dạng nửa hình tròn, mố bên là cung tròn: SVTH: Bùi Thanh Lâm Trang 9 ξ mt = 0,45 ξ mb = 0,7 d = 2m Đập bê tông trọng lực GVHD: Lê Văn Hợi B. TÍNH TOÁN MÀN CHỐNG THẤM Xác đònh các thông số cần thiết của màn chống thấm: chiều dày, chiều sâu, vò trí. Để đảm bảo được yêu cầu chống thống đề ra (hạn chế lượng mất nước, giảm nhỏ áp lực thấm lên đáy đập). I.XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ MÀN CHỐNG THẤM: 1. Chiều sâu phụt vữa S 1 : Phụ thuộc vào mức độ nức nẻ của nền và chiều cao đập. Chiều sâu xử lý chống thấm xác đònh như sau: Ta có cột nước lớn nhất trước của đập H = 63,9m suy ra ⇒≤≤ mH 7525 Xử lý nền đến độ sâu có lượng mất nước 0,03l/ph ở độ sâu 15m Suy ra chiều sâu phụt vữa là S 1 = 15m 2. Chiều dày màn chống thấm: Xác đònh theo điều kiện chống thấm cho bản thân màn: [ ] m J H 85,1 15 9,63.43,0. ==≥ α δ Trong đó: H. α : cột nước tổn that qua màn, α = 1 - α 1 = 1 – 0,57= 0,43 {J} : là gradien thấm cho phép của vật liệu làm màn. Xác đònh theo lượng mất nước khống chế 0,03l/ph suy ra {J} = 15 3. Vò trí màn chống thấm: Màn chống thấm bố trí càng gần mặt thượng lưa đập càng tốt. nhưng để chống thấm cho thành phía trước của hành lang phụt vữa cần khống chế: L 1 = H 1 /J b = 60,9/20 = 3m II. KIỂM TRA TRỊ SỐ CỦA α 1 Áp dụng phương pháp của Pavơlôpxki: 1 2 1 P P = α SVTH: Bùi Thanh Lâm Trang 10 [...]... không tràn (mặt cắt đã kiểm tra ổn đònh ở trên) Giả thiết ứng suất phân bố theo qui luật đừơng thẳng và xác đònh bằng nén lệch tâm I NGOẠI LỰC TÁC DỤNG LÊN ĐẬP: - Trọng lượng bản thân đập - Áp lực thuỷ tónh của cột nước thượng lưu - Áp lực thấm II CHIA LƯỚI: Chia ô lưới kích thước: 5x5m SVTH: Bùi Thanh Lâm Trang 22 Đập bê tông trọng lực Hợi GVHD: Lê Văn VI VI V 1 IV 2 1 III 3 2 1 II 4 3 2 1 I 5 4 3 2... quyết!!!!!!! D TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH TRƯT CHO PHẦN ĐẬP KHÔNG TRÀN Tính toán ổn đònh trượt cho phần đập không tràn ứng với hai trường hợp: I ỨNG VỚI MNDBT, CÓ ĐỘNG ĐẤT (ĐẶC BIỆT): MNDBT WS Wđ W1 O W5 Wb Fđ G SVTH: Bùi Thanh Lâm Trang 17 Wth Đập bê tông trọng lực Hợi GVHD: Lê Văn a Áp lực thuỷ tónh: 1 1 2 W1 = γ n H 1 = 1.58,8 2 = 1728,72T 2 2 thượng lưu: b Áp lực sóng: Áp lực sóng lớn nhất đạt dược ứng với độ dềnh:... 40 – 31 = 9m ka: hệ số áp lực ngang (áp lực chủ động) ϕ 11 2 o 2 o k a = tg 45 − = tg 45 − = 0,68 2 2 ϕ: góc ma sát của bùn cát bão hoà nước γbc = γk - γn.(1-nb) = 1,15 – 1.(1-0,45) = 0,6 e Trọng lượng bản thân: G1 SVTH: Bùi Thanh Lâm ω1 ω2 G2 Trang 21 β Đập bê tông trọng lực Hợi GVHD: Lê Văn G = γ b ω = 2,4.2188,3 = 5251,9T Trong đó: 1847,77m2 Tổng các lực đứng: ω = ω1 + ω2 = 340,5... Tổng áp lực thấm đẩy ngược là: 1 1 Wth = γ n α 1 H B = 1.0,57.58,8.67,7 = 1134,5T 2 2 d Áp lực bùn cát: 1 1 Wb = γ bc h '2 k a = 0,6.9 2.0,68 = 16,524T 2 2 Trong đó: h’= ∇bùn cát -∇đáy = 40 – 31 = 9m ka: hệ số áp lực ngang (áp lực chủ động) ϕ 11 2 o 2 o k a = tg 45 − = tg 45 − = 0,68 2 2 ϕ: góc ma sát của bùn cát bão hoà nước SVTH: Bùi Thanh Lâm Trang 18 Đập bê tông trọng lực Hợi... nên đập ổn đònh về trượt II ỨNG VỚI MNDGC (ĐẶC BIỆT): MNDBT WS O W1 Fđ W2 G Wb Wth W3 W4 a Áp lực thuỷ tónh: Thượng lưu: 1 1 2 W1 = γ n H 1 = 1.63,9 2 = 2041,605T 2 2 1 2 1 2 2 2 Hạ lưu:+ Phần thẳng đứng: W2 = γ n hh m = 1.5,63 1,06 = 16,8T (m = 67,7/63,9 = 1,06) 1 2 1 2 2 2 + Phần nằm ngang: W3 = γ n hh = 1.5,63 = 15,85T b Áp lực sóng: SVTH: Bùi Thanh Lâm Trang 20 Đập bê tông trọng lực Hợi GVHD: Lê Văn. .. 2.0,05.tg11o.16,524 = 0,321T (ϕ: góc ma sát trong của bùn cát ϕ = 11o) Tổng các lực đứng: V = G + Wth = 5251,9 –1134,5 = 4117,4T Tổng các lực ngang: W = Ws + W1 + Wđ + Wb + W5 + Fđ = 45,716 + 1728,72 + 86,436 + 16,524 + 0,321 + 393,8925 = 2271,61T Hệ số an toàn về trượt: SVTH: Bùi Thanh Lâm Trang 19 Đập bê tông trọng lực Hợi GVHD: Lê Văn Kt = V f o + B.c 4117,4.0,63 + 67,7.20 = = 1,73 W 2271,61 Hệ số ổn đònh... vậy chiều sâu bể: ⇒ d2 ≠ d1 Giả thiết: SVTH: Bùi Thanh Lâm d2 = σ.hc’’ – (hh + ∆Ζ ) = 1,05.11,775 – (5,63 + 0,586) = 6,15m d = 0,5(d1 + d2) = 0,5.(6,4 + 6,15) = 6,275m Eo2 = Eo1 + d = 70,3 + 6,275 = 76,575m Trang 13 Đập bê tông trọng lực Hợi GVHD: Lê Văn F (τ c ) = q ϕ E o 3 2 = 20,35 0,95.76,575 3 2 = 0,0319 Tra bảng phụ lục 9 về đường quan hệ F(τc) - τc, τc’ (Thuỷ lực tập II) τc = 0,007227 ⇒ hc =... Bùi Thanh Lâm Trang 11 Đập bê tông trọng lực Hợi GVHD: Lê Văn - Qo: khả năng tháo lớn nhất của nhà máy thuỷ điện, lấy trong trường hợp cả 4 tổ máy điều làm việc (Qo = 4 125 = 500m3/s - αt: hệ số lợi dụng (lấy bằng 0,8) + m : hệ số lượng của đập tràn m = σ H σ hđ mtc = 0,903.0,95.0,49 = 0,42 trong đó: - σH: hệ số sửa chửa do cột nước thay đổi (σH = 0,093 tra trong sổ tay thuỷ lực) - σhđ: hệ số sửa chữa... dưới hai hình thức: tiêu năng sau đập tràn bằng tiêu năng đáy hoặc tiêu năng phóng xa 1 Tính toán cho hình thức tiêu năng đáy: SVTH: Bùi Thanh Lâm Trang 12 Đập bê tông trọng lực Hợi GVHD: Lê Văn Đặc điểm tiêu năng dòng chảy đáy là lợi dụng sức cản nội bộ của nước nhảy Điều kiện cơ bản của tiêu năng đáy là chiều sâu nước hạ lưu phải lứon chiều sâu liên hợp Mực nước hạ lưu đập tràn ứng với Q0,5% là: hh =... 2,664 ⇒ α 1 = 0,575 C TÍNH TOÁN THUỶ LỰC ĐẬP TRÀN I XÁC ĐỊNH KHẨU DIỆN ĐẬP TRÀN: - Cao trình ngưỡng tràn bằng với cao trình MNDBT - Cột nước lớn nhất trên tràn (ứng với tần suất thiết kế P = 0,5) là Ht = 5,1m - Lưu lượng cần tháo: Qtháo = 1230m3/s * Xác đònh bề rộng tràn để tháo được lưu lượng cấn thiết: Từ công thức chung của đập tràn: 3 Qt = ε σ n m.∑ b 2 g H o 2 Suy ra: ∑b = Qt . Đập bê tông trọng lực GVHD: Lê Văn Hợi ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ ĐẬP BÊ TÔNG TRỌNG LỰC PHẦN I VỊ TRÍ VÀ NHIỆM VỤ CỦA CÔNG TRÌNH,TÀI LIỆU THIẾT KẾ, CHỌN TUYẾN ĐẬP VÀ BỐ TRÍ. 8 Đập bê tông trọng lực GVHD: Lê Văn Hợi 3. Bố trí hành lang, trụ Pin và cầu giao thông: * Bố trí hành lang: Các hành lang trong thân đập có tác dụng tập trung nước trong thân đập và nền, kết. 17 W S MNDBT W b W 5 W 1 W đ O F đ G W th Đập bê tông trọng lực GVHD: Lê Văn Hợi a. Áp lực thuỷ tónh: thượng lưu: THW n 72,17288,58.1. 2 1 2 1 2 2 11 === γ b. Áp lực sóng: Áp lực sóng lớn nhất đạt dược