145 EL LFC Tv z Tv z CAPE g dz Tv z − = ∫ ' () () () trong đó Tv’ (z) là profile nhiệt độ ảo của phần tử khí bề mặt, nâng lên đoạn nhiệt bão hoà từ mực đối lưu nâng tự do (LFC) hạt khí và Tv (z) là profile nhiệt độ ảo của môi trường theo phương thẳng đứng. CAPE là kết quả tổng hợp của lực nổi từ mực LFC đến mực EL và được biểu diễn trên toán đồ T nghiêng – logP là phần diện tích dương giữa đường trạng thái (đường phần tử sẽ thăng lên) và profile nhiệt ẩm (đường nhiệt độ môi trường). Trên toán đồ nghiêng (chẳng hạn toán đồ F160 Australian) thì 1 diện tích bằng 1cm 2 có giá trị bằng 58J. Thông thường người ta sử dụng nhiệt độ thường trong các công thức tính CAPE hơn là nhiệt độ ảo như trong phương trình trên. Điều này có thể dẫn đến kết quả CAPE thấp hơn so với thực tế đối với các môi trường có CAPE nhỏ và đối với các môi trường mà các mực thấp có độ ẩm lớn và mực giữa rất khô (một môi trường phổ biến đối với các cơn dông mạnh). Để chuẩn hoá việc tính toán CAPE, Doswell và Ramussen (1994) đã đưa ra phương pháp dưới đây: 1, Chọn phần tử khí bất ổn định nhất tại mực thấp dưới 300 mb trong profile nhiệt ẩm (dự báo). 2, Dựng đường nâng lên của các phần tử khí sử dụng đường đoạn nhiệt khô và đoạn nhiệt ẩm. 3, Chuyển các profile nhiệt độ phần tử và profile nhiệt độ môi trường sang profile nhiệt độ ảo. 4, Tính CAPE theo phương trình tính CAPE nói trên. Độ lớn của CAPE có thể đạt đến 5000 J/kg hoặc cao hơn nhưng nói chung nó dao động trong khoảng từ 1000-2000 J/kg đối với các môi trường có độ bất ổn định vừa và từ 2000-4000 J/kg đối với các môi trường đối lưu mùa ẩm có độ bất ổn định lớn. Người ta nhận thấy rằng CAPE là một chỉ số phân biệt các cơn dông mạnh và dông không mạnh rất tốt, đặc biệt là với mưa đá (Ryan, 1992a). Đối với các cơn dông mùa ẩm: mưa đá lớn (≥ 2 cm) liên quan đến CAPE lớn hơn 1500 J/kg, mưa đá rất lớn liên quan đến CAPE lớn hơn 2500 J/kg. Dự báo viên cần lưu ý khi ứng dụng các chỉ tiêu nói trên, do sự tăng cường dòng thăng trong các siêu ổ làm tan mưa đá. Trong mùa lạnh, các giá trị CAPE thường thấp hơn giá trị điển hình, dao động trong khoảng từ 200-1000 J/kg do mực cân bằng (EL) nằm thấp hơn. Nếu các ảnh hưởng của nhiễu động khí áp, lượng nước mang tới, sự đóng băng, lực ma sát, sự xáo trộn và bồi hoàn do dòng giáng được bỏ qua, CAPE có thể có mối quan hệ trực tiếp với vận tốc thẳng đứng cực đại của một phần tử khí có được khi lực nổi nâng hạt khí từ mực đối lưu tự do LFC tới mực cân bằng EL: 1 2 ma W2CAPE= x x (). 146 Chẳng hạn nếu CAPE có giá trị bằng 2500 J/kg thì có thể tính được độ lớn có thể của dòng thăng là 70m/s. Tuy nhiên, các ảnh hưởng đã bị bỏ qua do lý thuyết phân tử được nhắc đến ở trên có xu hướng làm giảm các ước lượng đến 50%. Cường độ của các cơn dông có thể phụ thuộc lớn vào đại lượng CAPE. Ví dụ nhiều thám sát nhiệt đới có CAPE rất lớn nhưng nó lại được phân bố trong một diện tích dương dày và hẹp hơn so với profile nhiệt ẩm ở lục địa vĩ độ trung bình với cùng một CAPE. Do đó, ảnh hưởng của lượng hơi nước mang vào, đặc biệt là trong các phần thấp của mây đối lưu, thường tương đối lớn hơn so với các trường hợp nhiệt đới vì lực nổi yếu hơn. Tương tự, các cơn lốc không có siêu ổ có khả năng hình thành lớn hơn trong các phần dưới của mây đối lưu, nơi gradien của nhiệt độ thẳng đứng ngay trên mực đối lưu tự do (LFC) đạt cực đại. Thậm chí đối với các lốc siêu ổ người ta có thể hình dung rằng gia tốc lớn phía trên mực đối lưu tự do (LFC) sẽ duy trì trong thời gian dài và tập trung dòng xoáy vào dòng thăng dưới mực đối lưu tự do (LFC) một cách có hiệu quả. Cuối cùng cần lưu ý rằng CAPE rất dễ bị ảnh hưởng bởi tỷ lệ hỗn hợp được gán cho các phần tử đối lưu. Chỉ cần tỷ số hỗn hợp tăng lên 1g/kg thì có thể làm CAPE tăng lên tới 20% (Bluestein, 1993a) nếu không khí mực thấp rất ẩm. 5.10.3 Chỉ số tổng của tổng chỉ số (Total-total index) Chỉ số tổng các tổng chỉ số (Miller, 1972) được tính toán một cách dễ dàng từ các số liệu thám sát tại mực chuẩn TOTA = T 850 + T d850 -2 T 500 ở đây: T 850 và T 500 - nhiệt độ tại mực 850 và 500mb và T d850 điểm sương tại mực 850mb Như tên của nó, chỉ số TOTA là tổng của chỉ số tính theo chiều ngang (CT) và chỉ số tính theo chiều thẳng đứng (VT). CT = T d850 - T 500 VT = T 850 -T 500 trong đó chỉ số CT rất ít khi được sử dụng. Khả năng hình thành dông tương ứng với các giá trị của TOTA được tổng kết như sau: TOTA 44-45 46-49 50-55 ≥56 Đối lưu có thể xảy ra Dông đơn lẻ hay một số dông thường Nhóm dông thường Nhóm dông thường cho đến dông mạnh đơn lẻ và nhiều dông thường với dông mạnh từng nhóm Tóm lại: TOTA>44 có khả năng xảy ra dông. TOTA≥ 56 có khả năng xảy ra dông mạnh. Cần thận trọng khi sử dụng TOTA được tính từ các thám sát riêng lẻ vì môi trường tại mực 850 mb có thể không tiêu biểu cho dòng đi vào của một cơn dông bất kỳ và nhiệt 147 độ tại mực 500 mb có thể không phải là đại biểu chung của lực nổi của phần tử khí (ví dụ các cơn dông trong không khí lạnh hình thành trong các môi trường trong đó đỉnh tầng đối lưu nằm thấp hơn mực 500 mb). Chỉ số các tổng thẳng đứng (VT) là sự giảm nhiệt độ từ mực 850 mb đến 500 mb. Do đó, nó là một thước đo bất ổn định có điều kiện trên lớp biên và rất có lợi, nhất là khi điểm sương tại mực 850 mb không có tính đại biểu hoặc khi trong mô hình dự báo điểm sương ở mực 850 mb bị cho là đáng nghi ngờ. Nghiên cứu các tầng kết trước dông cho 1500 trường hợp ở Sydney (Alford, 1992) và các tầng kết trước dông cho 900 trường hợp ở Melbourne (Gigliotti và các cộng sự, 1992) cho thấy các cơn dông bắt đầu vào buổi chiều muộn có thể xảy ra ở Sydney giữa tháng 11 đến tháng 3 cho 1500 trường hợp với VT > 25 và TOTA > 44. Các cơn dông sau buổi sáng và buổi chiều có thể xuất hiện ở Melbourne trong 900 trường hợp VT >22 và TOTA>40. Gigliotti đã chỉ ra rằng chỉ số TOTA cần được sử dụng một cách có giới hạn khi lớp mây bên dưới khô và chỉ số này không dùng dự báo cường độ của các cơn dông. 5.10.4 Chỉ số nâng bề mặt (Surface lifted index - SLI) Tất cả các chỉ số ổn định nói trên đều có nhược điểm chung đó là việc chúng chỉ có giá trị tại 00 UTC và 1200 UTC đối với một vài trạm có phản hồi rađa đủ trên một diện rộng (trung bình là >480 km). Điều này gây khó khăn cho các dự đoán chi tiết để xác định những vùng có diện tích nhỏ có khả năng xuất hiện dông. Chỉ số nâng bề mặt (SLI) về tính ổn định đã được tìm ra bằng cách sử dụng mạng lưới trạm quan trắc dày đặc ở dưới mặt đất để ước lượng sự biến đổi theo phương ngang của lực nổi phần tử. Đối với trạm bất kỳ chỉ số nâng bề mặt (SLI) được tính như sau: SLI=T môi trường (500)-LPT(500) trong đó T môi trường (500) là ước lượng của nhiệt độ bề mặt tại mực 500 mb, LPT(500) (LPT: Lifted Parcel Temperature) là nhiệt độ nâng của hạt khí tới mực 500mb, là nhiệt độ mà phần tử khí phải đạt được khi được nâng từ mực ban đầu với nhiệt độ T và điểm sương T d , áp suất p theo đường đoạn nhiệt khô đến khi bão hoà sau đó đi theo đường đoạn nhiệt ẩm đến mực 500 mb. Nhiệt độ môi trường ở mực 500 mb (T môi trường (500)) thường được xác định theo nhiệt độ kỳ quan trắc gần nhất, nhiệt độ này có thể lấy trong thời gian khác biệt tối đa là 12h trước. Tuy nhiên, người ta thường hay dùng nhiệt độ dự báo theo mô hình số trị tại mực 500 mb. Sai số của SLI do nhiệt độ môi trường tại mực 500 mb nói chung nhỏ hơn so với khoảng biến đổi của LPT. Ưu điểm của các giá trị SLI là nó có mật độ lớn theo thời gian và theo không gian, ta có thể có số liệu về các tham số ổn định hàng giờ hoặc ít nhất là 3h một ở các trạm quan trắc mặt đất. Do đó các trường SLI đặc biệt hữu ích cho dự báo dông và là một phần quan trọng trong đồ thị tổng hợp dự báo dông. Đôi khi trong diện tích khu vực có độ bất ổn định cực đại ta có thể phác hoạ một cách rõ ràng bằng một vùng hẹp với giá trị SLI nhỏ có bề ngang <100 km. 148 Giá trị SLI âm càng lớn thì lực nổi của dòng thăng càng lớn và có khả năng hình thành đối lưu sâu. Đối với các số liệu 6 và 9 giờ sáng, cần xem xét các khu vực có SLI ≤0, trong khi đối với 12 giờ trưa và buổi chiều cần quan tâm đến các khu vực có SLI ≤– 2. Đối lưu mạnh có liên quan đến dông với SLI buổi chiều ≤–4. 5.10.5 Số Richardson đối lưu Loại dông phụ thuộc rất lớn vào độ đứt thẳng đứng của gió trong môi trường (đặc biệt là trong lớp 5 - 6 km) nhưng thế năng có khả năng đối lưu (CAPE) quy định dòng thăng cũng đóng vai trò rất quan trọng. Việc dự báo dông bao giờ cũng phải dựa vào hai điều kiện môi trường này. Weisman và Klenp (1982, 1984) đã chỉ ra là quan hệ giữa loại dông, độ đứt thẳng đứng của gió và lực nổi có thể biểu diễn dưới dạng số Richardson đối lưu. Số Richardson đối lưu được xác định theo công thức: 2 CAPE R 1 U 2 = . Ở đây CAPE là thế năng có khả năng đối lưu. U là hiệu vectơ của tốc độ gió trung bình trong lớp mặt đất 6000m và lớp mặt đất 500m dưới cùng. md 6000 md 500 UU U −− =− () . Số Richardson đối lưu, trong đó lớp mặt đất 6000m không những là thước đo độ đứt thẳng đứng của gió trong phần dưới tầng đối lưu mà còn là thước đo của động năng của dòng đi vào tương ứng với dông do vectơ gió trung bình trong lớp 6000 m dưới cùng tương ứng với tốc độ chuyển động của dông và vectơ gió trung bình trong lớp 500 m dưới cùng biểu diễn dông mực thấp. Trong số Richardson đối lưu có chứa CAPE là thước đo trực tiếp của cường độ có thể của dòng thăng và dòng đi ra từ lớp biên. Như vậy số Richardson đối lưu biểu diễn tỷ lệ giữa hai nhân tố xác định loại và cấu trúc dông. Kết quả tính theo mô hình của Weisman và Klenp (1982, 1984) cho thấy với thế năng là dòng thăng lớn (CAPE = 2200 m 2 /s 2 ) độ đứt thẳng đứng của gió nhỏ tạo nên những ổ dông thường tồn tại trong thời gian ngắn, độ đứt thẳng đứng của gió yếu đến vừa tạo dông đa ổ và độ đứt thẳng đứng của gió vừa đến lớn tạo dông siêu ổ hay dông siêu ổ bị chia cắt. Những kết quả này cho phép giả thiết là loại dông và sự phát triển của dông phụ thuộc vào mức độ cân bằng khối lượng không khí ở mực thấp đi vào dông và khả năng của dòng thăng chủ yếu trong dông mang không khí lên lớp trên cao và phân tán ra ngoài. Kết quả quan trắc của các loại dông với số Richardson đối lưu biểu diễn trên hình 5.23 cho thấy sự phát triển của dông đa ổ không ổn định thường xảy ra khi R >35. Sự phát triển của dông siêu ổ trong giới hạn của 15 <R <45. Đối với đại lượng 35 <R <45 hoặc dông siêu ổ hay dông đa ổ hay loại dông tương tự xuất hiện. Nếu độ đứt thẳng đứng của gió lớn nhưng không có độ ẩm tương đối của dông đáng kể thì đối lưu thường bất kỳ phát triển trong môi trường có CAPE nhỏ có thể suy yếu do sự cuốn hút không khí từ mặt đất vào mây. Đối với trường hợp độ bất ổn định lớn, độ đứt 149 thẳng đứng của gió nhỏ (R >45), mây hình vòng cung hay dông siêu ổ di chuyển khác nhau theo vectơ gió trung bình mực 0-6 km. Hình 5.23. Số Richardson đối lưu và các loại ổ dông. Trong đó: S1, S2, S3…S9 là các trường hợp siêu ổ dông ; M1,M2,…M5; R1,TR2,…TR4 là các trường hợp dông đa ổ dông nhiệt đới còn 8K là các trường hợp dông đa ổ ôn đới (Weisman và Klemp, 1982) Như vậy, giá trị số Richardson đối lưu chỉ rõ loại dông có thể xảy ra trong môi trường nhất định nhưng không cho thấy rõ cường độ đối lưu. Chẳng hạn, môi trường có lực nổi nhỏ (CAPE <1000 m 2 /s 2 ) và độ đứt thẳng đứng của gió vừa (~8kts/km). Số Richardson đối lưu có thể nằm trong khoảng hình thành dông siêu ổ. Dự báo viên có thể thấy một số ổ đối lưu có độ ổn định và đặc trưng di chuyển như dông siêu ổ (Klemp, 1990). Tuy nhiên, sự thiếu lực nổi vẫn có thể gây nên thời tiết xấu do có thể hình thành mây tích. 5.10.6 Chỉ số năng lượng xoáy (EHI) Độ xoáy tương đối so với dông được sử dụng như thước đo khả năng xoáy của dòng thăng trong dông và xác suất xuất hiện xoáy thuận quy mô vừa và lốc. Tuy nhiên, kết quả nghiên cứu gần đây cho thấy những xoáy thuận quy mô vừa và lốc đôi khi xẩy ra trong môi trường có chỉ số năng lượng xoáy (Energy- Helicity Index- EHI) nhỏ hay vừa nhưng có CAPE lớn (mùa nóng) (Hình 5.24). Toán đồ trên hình 5.24 biểu diễn mối quan hệ của chỉ số năng lượng xoáy (EHI) và CAPE cho 242 trường hợp lốc cường độ vừa hay mạnh. Chỉ số năng lượng xoáy (EHI) được xác định theo đường gạch ngắt trên hình 5.24 với EHI =1 bao gồm hầu hết các trường hợp phía trên đường cong này. Chỉ số năng lượng xoáy (EHI) được tính như sau: EHI= (CAPE)( SRH 100000)/ . ở đây SRH được ước lượng cho mực 3 km dưới cùng. Dùng chỉ số nâng gần mặt đất Davies (1999) xây dựng công thức: EHI = ((-SLI)322 - 208)(ISRHI)/160000. 150 Hình 5.24. Toán đồ biểu diễn sự phân bố của SRH trong lớp 0-3 km và CAPE (dùng tỷ lệ hỗn hợp trung bình và nhiệt độ thế vị trong lớp mặt đất 100mb) lấy từ tài liệu thám trắc của 242 trường hợp lốc. Các tam giác (đen hay trắng) biểu diễn các trường hợp đường đi của dông lệch với dòng dẫn đường của dông 30 o với 75% tốc độ (30R75), đối với các trường hợp khác chuyển động của dông được đặc trưng bởi góc lệch 20 o C và 85% tốc độ (20R85). Các vòng tròn và tam giác trắng chỉ lốc mạnh. Các điểm chữ thập chéo là các trường hợp xoáy thuận nhiệt đới. Đường gạch ngắt tương ứng với EHI=1.0; đường cong liền nét tương ứng với EHI=2,5 (Davies, 1999) Đại lượng EHI =1 hay lớn hơn chỉ khả năng hình thành siêu ổ và do đó có khả năng hình thành lốc. Các đại lượng EHI≥ 2,5 tương ứng với lốc mạnh đến rất mạnh. Dự báo viên cần nhớ là chỉ số năng lượng xoáy (EHI) cần có kết quả dự báo của tài liệu thám trắc trước dông và toán đồ gió. Các nhân tố khác như gió mực giữa và dòng đi vào dông cần tính đến trong dự báo lốc. Giá trị EHI lớn không đảm bảo cho sự xuất hiện của lốc. Mặc dầu vậy EHI là chỉ số rất hữu ích giúp dự đoán sự phát triển của xoáy thuận quy mô vừa và lốc. Tương tự môi trường với CAPE lớn (>3500 m 2 /s 2 ) và dung lượng ẩm vừa có thể được đặc trưng bởi đại lượng số Richardson đối lưu tương đối lớn và còn có thể gây nên lốc hay mưa đá lớn trong dông không ổn định. Đối với khoảng giá trị 1500<CAPE<3500 151 m 2 /s 2 giữa loại dông và cường độ dông có sự tương ứng (cần nhớ là dông siêu ổ cho thời tiết xấu hơn dông đa ổ) và số Richardson đối lưu có thể chỉ rõ khả năng cho thời tiết xấu. Trên hình 5.25 là vị trí các loại và cường độ dông trong không gian CAPE và độ đứt gió thẳng đứng. Từ kết quả thống kê được biểu diễn trên hình 5.25 ta có thể đi đến quy luật là dòng càng mạnh, có khả năng tạo nên siêu ô dông khi giá trị CAPE và độ đứt gió thẳng đứng càng lớn. Khi độ đứt gió nhỏ, bán kính dông R càng lớn, trong đó có cả xoáy thuận quy mô vừa (MCC). Hình 5.25. Sơ đồ mô tả loại và hệ thống dông phụ thuộc vào thế năng có khả năng đối lưu (CAPE) và độ đứt gió theo chiều thẳng đứng (Alford, 1993) Đối với dự báo dông chỉ số Richardson đối lưu có một số nhược điểm đó là không tính đến phân bố độ ẩm, sự quay của vectơ gió mặt đất theo chiều cao do ma sát giảm, chuyển động của dông, sự biến đổi tương ứng của dòng đi ra từ dông hay dòng đi vào trong dông và dòng thăng. Mặt khác, số Richardson đối lưu không phải là nhân tố của xoáy trong dòng thăng như là SRH. 5.10.7 Các thước đo lực ngăn chặn đối lưu (CIN) Theo Colby (1983) lực ngăn chặn đối lưu - CIN đo năng lượng nổi âm dưới mực đối lưu tự do (LFC). Đó là tổng năng lượng cần có để có thể chống lại lực nổi âm để nâng một phần tử lớp biên đến mực LFC của nó. 5.10.7.1. Chỉ số cản CIN 152 Biểu diễn toán học của chỉ số CIN có dạng: LFC Sfc Tv z Tv z CIN g dz Tv z − =− ∫ '( ) ( ) () trong đó Tv’(z) là profile nhiệt độ ảo của phần tử đối lưu và Tv(z) là profile nhiệt độ ảo của môi trường. Cần sử dụng nhiệt độ ảo thay nhiệt độ thường là một điều rất quan trọng vì trong lớp biên nhiệt ảo và nhiệt độ thường rất khác nhau, chênh lệch có thể lên đến 1 o C (Doswell và Rasmussen, 1994). Diện tích âm biểu diễn CIN được chỉ ra trên hình 5.2. CIN là một tham số rất có ích cho việc dự báo đối lưu mạnh, nó có xu hướng xuất hiện ở nơi có một lớp cản ổn định chắn giữ và tích luỹ các dòng nhiệt và ẩm, do đó CAPE được duy trì và tích luỹ dần để đạt tới đại lượng lớn, cuối cùng dẫn đến sự bùng nổ đối lưu. Dự báo viên cần lưu ý đến khả năng có đối lưu mạnh nếu CIN khá lớn vì nếu có thể vượt qua được sự cản trở thì đối lưu vẫn có thể rất mạnh. Do đó CIN và CAPE nên xử lý riêng. Một phần tử khí cần có một lực đẩy ban đầu xấp xỉ bằng (2xCIN) 1/2 để có thể vượt qua được CIN. Đối với CIN có giá trị bằng 200 J/kg, thì có nghĩa là dòng thăng ban đầu cần phải có tốc độ khoảng 20 m/s. Thường cơ chế nâng và sự đốt nóng bề mặt có tác dụng làm giảm sự cản trở. Cobly (1983) đã quan trắc thấy sự phát triển của các cơn dông xảy ra trong các khu vực mà trước đó có CIN<50 J/kg, trong khi đó Smith và Benjamin (1993) đã quan trắc thấy dông mạnh có thể phát triển ở những khu vực có giá trị CIN<70 J/kg, thường là ở khu vực lân cận khu vực có CIN mạnh hơn. Do đó dự báo viên nên coi những khu vực có CIN lớn hơn 100 J/kg là nơi có sự cản trở quá lớn khó có thể hình thành đối lưu, tuy vẫn phải xem xét sự thay đổi của các kết quả thám sát. Ngoài ra, các cơn dông đang phát triển có thể vượt qua CIN có giá trị không quá lớn 100J/kg. 5.11 YÊU CẦU VÀ TRÌNH TỰ DỰ BÁO DÔNG Theo Ryan (1989) thì đối với một phương án dự báo dông có hiệu quả đòi hỏi dự báo viên phải trả lời 6 câu hỏi sau: 1. Dông có khả năng xảy ra tại địa phương hay không? 2. Nếu dông xảy ra thì dự báo viên có khả năng thông tin trước hay không? Nếu có dông mạnh thì sẽ là loại nào và kèm theo thời tiết như thế nào? 3. Khi nào thì dông bắt đầu phát triển? 4. Nơi xảy ra dông? 5. Dự báo sự di chuyển của dông và những hiện tượng kèm theo? 6. Nếu dông đã xuất hiện, cần xác định cường độ của dông, loại dông, loại thời tiết do dông gây ra. Dông sẽ di chuyển và phát triển trong tương lai như thế nào? Dự báo viên phải dùng rất nhiều thủ thuật để đánh giá, dự đoán khi trả lời 6 câu hỏi nói trên. Một điều cần chú ý đầu tiên là phải xác định qui mô của các hệ thống trong đó phát triển dông. Cần phân biệt: qui mô Bán Cầu và qui mô lớn có kích thước của dòng 153 khí lớn hơn 5000 km, dông qui mô synôp 500-5000 km, dòng qui mô vừa 25-750km, cuối cùng là qui mô của dông 2-5 km. Ranh giới của các qui mô này không rõ ràng và có khi chập với nhau nhưng điểm xuất phát của dự báo viên phải là những qui mô lớn sau đó mới là các qui mô nhỏ. Dự báo viên nên tuân theo trình tự dưới đây khi dự báo dông 1/ Xem xét những tài liệu quan trắc, tài liệu phân tích và dự đoán. 2/ Dự đoán hình thế trong tương lai trên cơ sở hình thế hiện có, xác định những đặc điểm cơ bản và những quá trình đang xảy ra. 3/ Giả thiết về mô hình cơ bản của hình thế trong tương lai với các đặc điểm về cường độ điện tích, thời gian khống chế, trên cơ sở các số liệu hiện có. 4/ Sử dụng các dự đoán đối với mô hình cơ bản và các dự đoán bằng phương pháp số trị phối hợp với kinh nghiệm và các đặc điểm khí hậu để dự đoán sự phát triển của qui mô dông trong tương lai. 5/ Kiểm soát sự phát triển theo mô hình cơ bản. Mô hình cơ bản là một cấu trúc của các hệ thống khí quyển có thể giải thích và liên kết với các quá trình vật lý của chu trình phát triển. Ví dụ về mô hình cơ bản được dùng trong dự báo dông là: xoáy thuận ngoại nhiệt đới, áp thấp nhiệt đới, bão, dải hội tụ nhiệt đới, xoáy nghịch, dòng xiết, xoáy dạng dấu phảy, hệ thống đối lưu qui mô vừa và qui mô nhỏ và các phần tử dông lớn (supercell). Sau khi hoàn thành một quá trình dự báo, dự báo viên phải giải thích được hệ thống mây và thời tiết hiện tại và phải dự báo được trên cơ sở khoa học sự tiến triển của chúng. Như vậy là dự báo viên phải nắm được tiến trình của hình thế thời tiết và sẵn sàng đáp ứng với những sự biến đổi bất thường. 5.11.1 Kỹ thuật và trình tự dự báo profile nhiệt ẩm buổi trưa phía trên lớp biên Để kỹ thuật dự báo profile nhiệt ẩm đơn giản và thuận tiện cần có một số giả thiết: profile nhiệt ẩm buổi sáng có tính đại biểu cho các khu vực xung quanh, profile này ít biến đổi theo thời gian đến mức profile nhiệt ẩm quan trắc được vào buổi sáng còn đại biểu cho profile nhiệt ẩm buổi trưa, profile nhiệt ẩm ít biến đổi theo chiều ngang nên nó đại biểu cho một khu vực rộng lớn. Thường các giả thiết này thích hợp trừ lớp dưới cùng, nơi có những biến đổi lớn trong profile nhiệt ẩm. Ngoài ra, coi profile nhiệt ẩm của trạm đầu dòng khí thịnh hành trong hệ thống synôp như là profile nhiệt ẩm của các điểm khác trong khu vực. 5.11.2 Trình tự dự báo profile nhiệt ẩm Bước 1 1. Nhận profile nhiệt ẩm buổi sáng hay ước lượng profile nhiệt ẩm từ các trạm gần nhất. 154 2. Đánh giá chất lượng profile nhiệt ẩm từ dự báo số trị 12h. So sánh profile nhiệt ẩm với profile nhiệt ẩm buổi sáng. 3. Nhận profile nhiệt ẩm 0, 6, 12 và 18h từ dự báo địa phương. 4. So sánh sự biến đổi của profile nhiệt ẩm dự báo 12h và biến đổi của profile nhiệt ẩm thực trong 12h để phát hiện xu hướng phát triển của profile này. 5. Nghiên cứu dự báo mưa đối lưu 18h và đánh giá profile nhiệt ẩm dự báo sẽ ấm và ẩm hơn do mưa đối lưu so với profile nhiệt ẩm trước đó. 6. Biến đổi profile nhiệt ẩm buổi sáng tại các mực từ 850 mb trở lên theo kết quả mô hình số trị. Bước 2 Sử dụng profile nhiệt ẩm buổi sáng để dịch chuyển đường profile nhiệt ẩm từ mực 850 mb và phía trên mực đó. 1. Dùng profile nhiệt ẩm trạm gần nhất để định hướng sự biến đổi của profile nhiệt ẩm. 2. Xác định bình lưu nhiệt độ mạnh với gradien nhiệt độ lớn và các dòng phi địa chuyển có thành phần cắt đường đẳng nhiệt. 3. Dự đoán bình lưu nhiệt độ theo bản đồ đẳng áp. Cần lưu ý rằng sự biến đổi của nhiệt độ do bình lưu nhiệt có thể liên quan một phần với chuyển động thẳng đứng. 4. Lưu ý sự xuất hiện của khu lạnh ở mực giữa tầng đối lưu hay rãnh lạnh chuyển động vào khu vực dẫn tới sự phá vỡ lớp cản phần dưới tầng đối lưu. 5. Xem xét các khối mây mực giữa để phát hiện sự tăng đáng kể của điểm sương bằng cách kiểm tra profile nhiệt ẩm phía dưới chân mây với biến đổi điểm sương khoảng từ 1 o C trở lên. 6. Theo dõi gió mạnh và độ đứt gió có thể dẫn tới bình lưu nhiệt mạnh. 7. Theo dõi và so sánh giá trị khuynh hướng khí áp tại mực biển giữa các khu vực. Giảm áp thường liên quan với hội tụ mực thấp, dòng thăng mực giữa, sự giảm áp tại địa phương có thể liên quan với áp thấp, rãnh hay front tiến vào khu vực cần dự báo. 8. Xem xét mô hình dòng khí và độ đứt gió ngang, đường dòng mực cao (200-300 mb) có thể tạo bình lưu xoáy ngang và khả năng phân kỳ trên cao và dòng thăng lớp dưới tầng đối lưu. Bước 3 Biến đổi phần lớp biên của profile nhiệt ẩm nhận được từ bước I và bước II. Sử dụng các thủ thuật phân tích chủ quan. 1. Dự báo nhiệt độ cực đại tại mặt đất. Sử dụng các thông số về lượng mây độ ẩm bề mặt, vị trí địa lý, ước lượng bình lưu nhiệt, so sánh với các sự biến đổi do biến trình ngày trung bình khí hậu và phối hợp với kinh nghiệm chủ quan. 2. Biến đổi phần dưới của profile nhiệt ẩm bằng cách kéo dài đường đoạn nhiệt khô từ nhiệt độ mặt đất tới điểm đầu của profile nhiệt độ. Nếu mặt đất bị đốt nóng mạnh hơn [...]...155 thì có thể có gradient siêu đoạn nhiệt, khi đó nhiệt độ thế vị giảm 1-2 oC trong lớp có độ dày 1 0-1 5 mb và phía trên điểm đầu của profile nhiệt là gradien đoạn nhiệt khô Lớp từ mặt đất cho tới giới hạn trên của lớp có gradien đoạn nhiệt khô, khi đó sẽ là lớp xáo trộn nhiệt mạnh Lớp này có thể rất mỏng hay có gradien nhiệt độ nhỏ hơn gradien đoạn nhiệt khô nếu sự bốc thoát hơi mạnh và sự đốt... tính được CAPE bằng sự khác biệt nhiệt độ ảo của hạt khí và của môi trường Để chuẩn hoá việc tính toán CAPE Doswell (1994) đã đề nghị sử dụng thủ thuật sau: 1/ Chọn phần tử bất ổn định nhất trong lớp 300 mb dưới cùng 2/ Xác định đường đi của hạt khí thăng lên từ mực ban đầu theo đường đoạn nhiệt ẩm và đường đoạn nhiệt khô 3/ Chuyển profile từ nhiệt độ phần tử sang nhiệt độ ảo 4/ Tính CAPE bằng phương... chỉ cần nối điểm sương bề mặt dự báo với đỉnh của lớp xáo trộn mạnh Sau khi đã dự báo được profile nhiệt ẩm ta cần theo dõi chặt chẽ những sự biến đổi thực tế xảy ra trng cấu trúc nhiệt ẩm 5.11.3 Phân tích đường tầng kết trong dự báo dông Để dự báo dông một cách có hiệu quả ta phải phân tích nhiệt động lực học đối với đường tầng kết đã được dự báo Để đánh giá tiềm năng của dòng thăng, khả năng phá vỡ... bản đồ mặt đất có thể tạo nên sự biến đổi của điểm sương Cần phải chú ý đến tình trạng ẩm khi không khí di chuyển trên bề mặt ẩm và các thảm thực vật dày nơi bốc thoát hơi có giá trị đáng kể 4 Xác định profile ẩm trong lớp trao đổi nhiệt mạnh Đây là một công việc còn phức tạp hơn là đối với profile nhiệt độ Cần tính đến tất cả các nhân tố làm biến đổi độ ẩm đã nói ở trên Tuy nhiên, phần quan trọng... dải hội tụ nhiệt đới trong mùa gió mùa mùa hè Ngoài ra, dải áp thấp cận xích đạo cũng là hình thế gây dông Bão gây dông hoạt động ở phía nam vĩ tuyến 16oN vào tháng 9 đến tháng 12 cùng với dải hội tụ nhiệt đới Vào mùa hè, nhiều dông, đó là mùa thịnh hành của không khí xích đạo nóng ẩm bắt 158 nguồn từ Ấn Độ Dương và vịnh Bengal và từ Biển Đông tới đều có độ ẩm riêng lớn (13 16g/kg) Nền ẩm nhiệt cao... điều đó cũng có thể không đúng đối với đối lưu ban đêm c Ước lượng nhiệt độ đối lưu Tc bằng cách kéo dài đường tỷ ẩm trung bình cho lớp 50 mb đến điểm đầu của profile nhiệt độ, sau đó kéo dài theo đường đoạn nhiệt khô cho tới mặt đất Đó là nhiệt độ gần mặt đất để đối lưu cần đạt được nếu như không có cơ chế nâng khác hơn là cơ chế hội tụ do sự đốt nóng mặt đất d Xác định mực ngưng kết nâng (LCL) và mực... lưu Theo Darkow (1982) thì trong không khí nóng được mặt đất đốt nóng thường nằm dưới lớp 50 mb Độ ẩm tương đối trong lớp 50 mb này bằng 0,87 độ ẩm tương đối ở bề mặt Cuối cùng ta nối phần profile ẩm trong lớp 50 mb này với profile ẩm ban đầu tại giới hạn trên của lớp xáo trộn mạnh Nếu lớp xáo trộn mạnh mỏng hay có gradien nhiệt độ thẳng đứng nhỏ hơn gradien đoạn nhiệt khô, ta chỉ cần nối điểm sương... bức của địa hình đồi núi Nếu coi dông là hiện tượng do mây vũ tích thì sự hình thành và phát triển của mây vũ tích hay mây dông địa phương ở Việt Nam xảy ra vào bất kỳ thời gian nào trong năm Ở Miền Bắc đầu và cuối mùa đông, dông hình thành cùng với front lạnh khi không khí trước front lạnh đủ nóng ẩm Mùa hè dông liên quan với hoạt động của dải hội tụ nhiệt đới, bão, sóng đông và ngay giữa mùa đông... phần tử vượt quá tỷ lệ hỗn hợp trung bình và nhiệt độ thế vị trong lớp 50 mb dưới cùng (hay có thể là 100 mb nếu như dòng thăng nằm phía trên của mực xáo trộn) Nếu tính CAPE thì có thể sử dụng lực nổi thế năng lớn nhất trong lớp 300 mb dưới cùng Phần tử đó thường 156 là phần tử ở bề mặt nhưng điều đó cũng có thể không đúng đối với đối lưu ban đêm c Ước lượng nhiệt độ đối lưu Tc bằng cách kéo dài đường... khu vực dự báo dông Theo Dowswell giá trị CIN bằng 100 m2/s2, dông không có khả năng hình thành Trong các mục 5.1 đến 5.12 chúng tôi đã trình bày những kết quả nghiên cứu gần đây nhất cho đến năm 1998 có thể áp dụng vào dự báo dông Dự báo dông có thể được tiến hành theo các hướng: 1 Quan trọng nhất là dự báo hệ thống synốp gây dông, như bão, dải hội tụ nhiệt đới, front lạnh đầu và cuối mùa đông, rãnh . từ nhiệt độ mặt đất tới điểm đầu của profile nhiệt độ. Nếu mặt đất bị đốt nóng mạnh hơn 155 thì có thể có gradient siêu đoạn nhiệt, khi đó nhiệt độ thế vị giảm 1-2 o C trong lớp có độ dày 1 0-1 5. 1, Chọn phần tử khí bất ổn định nhất tại mực thấp dưới 300 mb trong profile nhiệt ẩm (dự báo). 2, Dựng đường nâng lên của các phần tử khí sử dụng đường đoạn nhiệt khô và đoạn nhiệt ẩm. 3,. T d850 - T 500 VT = T 850 -T 500 trong đó chỉ số CT rất ít khi được sử dụng. Khả năng hình thành dông tương ứng với các giá trị của TOTA được tổng kết như sau: TOTA 4 4-4 5 4 6-4 9 5 0-5 5 ≥56