52 • MCA& TðK áp dây. Lưới ñiện 3 pha với ñiện áp 35kV và cao hơn, trung tính tiếp ñất trực tiếp. Trong trường hợp ngắn mạch 1 pha cần thiết ngắt ñoạn hư hỏng nhờ các thiết bị bảo vệ (ví dụ như bảo vệ rơ le và máy ngắt cao áp) Trong tính toán gần ñúng I C có thể xác ñịnh theo biểu thức: ðối với lưới ñiện với ñường dây trên không: I C = 350 Ul ðối với lưới ñiện với ñường cáp I C = 10 Ul U– ñiện áp dây của lưới ñiện, kV l– Chiều dài ñường dây nối ñiện trở nguồn ñến vị trí xảy ra ngắn mạch với ñất, km 3.2.4. Ngắn mạch 2 pha trong lưới ñiện với trung tính tiếp ñất và cách ly Trong trường hợp ngắn mạch 2 pha "ñất" không vào vòng của dòng ngắn mạch, vì thế quá trình ngắn mạch diễn ra như nhau trong lưới ñiện với dây trung tính tiếp ñất và trung tính cách ly (hình 3–14a) Hình 3–14. Ngắn mạch 2 pha trong lưới ñiện với trung tính tiếp ñất và cách ly. a. Mạch với ngắn mạch 2 pha b. Sơ ñồ tính toán c. ðồ thị véctơ Sơ ñồ tính toán có dạng trên hình 3–14b, trong ñó 2z nm (2) – Tổng trở các pha ngắn mạch. Dòng ñiện pha ñược xác ñịnh bởi ñiện áp dây U AB (xem sơ ñồ véc tơ trên hình 3– 14c), ñiện áp của nó trùng với chiều của vectơ dòng ñiện trong pha. MCA&T§K • 53 I K3A (2) = )2( nm AB z U Dòng I nmA (2) chậm pha so với ñiện áp 1 góc )2( nm ϕ )( )2( )2( )2( nm nm nm R X arctg = ϕ )2( nm X và )2( nm R – tương ứng là thành phần trở kháng và ñiện trở của z nm (2) – ngắn mạch 2 pha. Phụ thuộc vào quan hệ X nm (2) và R nm (2) có thể có trị số nhỏ hơn 90 0. ðối với lưới ñiện ñường dây dài với vị trí ngắn mạch xa nguồn, thành phần ñiện kháng lớn hơn rất nhiều lần thành phần ñiện trở của mạch ñiện ngắn mạch do ñó góc )2( nm ϕ > 90 0 Dòng của pha B ñược xác ñịnh tương tự như dòng của pha Avới ñiện áp dây (U BA = –U AB ), còn I nmB (2) = – I nmA (2) . Theo tính liên tục dòng ngắn mạch tại ñiểm xảy ra ngắn mạch, các vec tơ dòng ñiện xây dựng tương ứng với véc tơ ñiện áp U AB dịch chuyển song song với chính nó ñến ñiểm "0", có nghĩa là tương ứng trung tính của ngắn mạch 2 pha là như nhau, còn dòng ngắn mạch không phụ thuộc vào sơ ñồ của lưới ñiện sau ñiểm ngắn mạch 3.2.5. Ngắn mạch 3 pha trong lưới ñiện với trung tính tiếp ñất và cách ly Hình 3–15. Ngắn mạch 3 pha trong lưới ñiện với trung tính tiếp ñất và trung tính cách ly a. Mạch với ngắn mạch 3 pha b. Sơ ñồ tính toán 54 • MCA& TðK c. ðồ thị véctơ Giả thiết ñiện trở pha z nm (3) của lưới ñiện bằng nhau (Hình 3–15) và thực chất ñối với nguồn là phụ tải ñối xứng, có thể coi từng dòng ñiện tại ñiểm ngắn mạch như tại ñiểm "0" bằng 0. Trong trường hợp này dòng ñiện ngắn mạch của một pha ñược xác ñịnh bằng ñiện áp pha và ñiện trở z nm (3) I nmA (3) = )3( nm A z U góc )3( nm ϕ < 90 0 ñiện và bằng: )3( nm ϕ = )( )3( )3( nm nm R X arctg )3( nm X và )3( nm R tương ứng là thành phần phản kháng và tác dụng của tổng trở z nm (3) . Quá trình ngắn mạch trong lưới ñiện với trung tính cách ly và tiếp ñất diễn ra như nhau, bởi vì ñất không ñưa vào mạch vòng của mạch ñiện ngắn mạch. 3.2.6. Các phương pháp tính toán dòng ñiện ngắn mạch ðể tính toán dòng ñiện ngắn mạch cần phải biết ñiện áp của nguồn cung cấp và ñiện trở tổng của tất cả các phần tử ñến ñiểm ngắn mạch. Nhưng ñiện áp của các nhánh riêng rẽ của mạch khác nhau, vì thế không thể cộng các ñiện trở nếu không ñưa chúng về các phần tử tương ñương ðể xác ñịnh dòng ñiện ngắn mạch trong hệ thống phân nhánh phức tạp với một vài nguồn cung cấp và rất nhiều mối liên quan nội tại cần phải ñưa sơ ñồ như thế về dạng thuận tiện tính toán sử dụng nguyên tắc thành lập và biến ñổi sơ ñồ thay thế tương ñương. Có những nguyên tắc chung thành lập sơ ñồ thay thế như sau: 1. Với các máy phát nối nối tiếp: Sơ ñồ tương ñương có sức ñiện ñộng và ñiện trở bằng tổng các sức ñiện ñộng(Sðð) và ñiện trở của các máy phát 2. Các máy phát làm việc song song với Sðð khác nhau E 1 , E 2 , , E n có thể thay thế bằng một máy phát tương ñương mà thông số của nó ñược xác ñịnh như sau: (hình 3–16) Hình 3–16. Ví dụ biến ñổi lưới ñiện MCA&T§K • 55 với sự làm việc song song của các máy phát ñiện với Sðð E 1 = E 2 = E 3 = E tñ S 1 , S 2 , S 3 , ∑ S – các công suất của máy phát và tổng công suất biểu kiến của chúng X'' di – ñiện trở của máy phát ở chế ñộ ngắn mạch )Y YY( )YE YEYE( E n21 nn2211 td +++ + + + = )Y YY( 1 X n21 td +++ = (3.2) Trong ñó: Y 1 = '' 1d X 1 ;Y 2 = '' 2d X 1 ;Y n = '' dn X 1 '' dn X – ñiện kháng của máy phát ở chế ñộ ngắn mạch thời gian rất ngắn Ω 3. ðiểm ngắn mạch ñặt tại nút có thể ñược khuếch tán. Trong trường hợp này dòng ñiện ngắn mạch tìm ñược là giá trị tổng cộng dòng của mỗi nhánh. (Hình 3.17) Hình 3–17. Ví dụ phân chia ñiểm ngắn mạch trên những nhánh ñộc lập nm 1 – nm 3 a. Sơ ñồ với ñiểm chung ngắn mạch b. Sơ ñồ với những ñiểm ñã ñược phân chia ngắn mạch 4. Trở kháng của những mạch phân nhánh phức tạp sẽ biến ñổi dựa trên các ñịnh luật, công thức tính toán kỹ thuật ñiện. ðối với lưới ñiện phức tạp thường sử dụng biến ñổi "sao–tam giác" theo biểu thức: 3 21 2112 X XX XXX ++= (3.3) 2 31 3113 X XX XXX ++= 1 32 3223 X XX XXX ++= 56 • MCA& TðK và biến ñổi "tam giác – sao" theo công thức: 231312 1213 1 XXX XX X ++ = (3.4) 231312 2123 2 XXX XX X ++ = 231312 3231 3 XXX XX X ++ = Hình 3–18. Ví dụ trình tự biến ñổi sơ ñồ giàn trải thành sơ ñồ tương ñương a, b, c, d, f, g, h – thứ tự biến ñổi của sơ ñồ a, b, c, d – các ñiểm nối ñiện trở Trên hình 3–18 là ví dụ biến ñổi một mạch ñiện tính toán phức tạp theo trình tự như sau (từ sơ ñồ a ñến sơ ñồ k) Trước hết chuyển các ñiện trở từ ñấu " hình sao" với tâm ở ñiểm a (hình 3–18a) sang ñấu " tam giác" a b c (hình 3–18b). Sau ñó tách ñiểm máy phát với sức ñiện ñộng E1, hợp nhất tất cả các máy phát với SDD E 1 , E 2 , và E 1 , E 4 (hình 3– 18cd). Tiếp theo MCA&T§K • 57 các ñiện trở b,c,d ñấu " tam giác" chuyển thành ñấu "sao" và nhận ñược sơ ñồ trên hình 3–18e Trên các trạm ñiện kéo sử dụng các máy biến áp 3 dây quấn. Như vậy mỗi một trụ lõi thép ñặt 3 dây quấn, ví dụ, dây quấn sơ cấp U 1 = 110kV hai dây quấn thứ cấp U 2 = 35kV và U 3 = 10kV ðối với máy biến áp 3 dây quấn nhà máy chế tạo cho ñiện áp ngắn mạch thể hiện bằng % giữa 3 cặp dây quấn: U 1–2 , U 1–3 , U 2–3 Trong tính toán dòng ngắn mạch với máy biến áp 3 dây quấn yêu cầu biết ñiện áp ngắn mạch của mỗi dây quấn. Những ñại lượng ñó có thể ñược xác ñịnh theo biểu thức sau ñây, %: U 1 = 0,5(U 1–2 + U 1–3 – U 2–3 ); U 2 = 0,5(U 1–2 + U 2–3 – U 1–3 ); U 3 = 0,5(U 1–3 +U 2–3 – U 1–2 ); (3.5) Ví dụ có sơ ñồ tương ñương trong hệ thống có máy biến áp 3 dây quấn thể hiện trên hình 3–19. Hình 3–19. Ví dụ sơ ñồ tương ñương tính ngắn mạch trung áp có máy biến áp 3 pha 3 cuộn dây. a. Sơ ñồ cung cấp b. Sơ ñồ tính toán c. Sơ ñồ thay thế 1–3. Dây quấn máy biến áp x d1 –x d3 , x l1 –x l3 . Trở kháng của dây quấn máy biến thế và dây tải ñiện E td , x td . Sức ñiện ñộng và trở kháng tương ñương. a) Phương pháp các ñơn vị tương ñối Tỷ số tương ñối giữa các giá trị khác bất kỳ so với giá trị ñịnh nghĩa là chuẩn, tính theo tỷ lệ hoặc phần trăm ñược gọi là ñơn vị tương ñối. 58 • MCA& TðK ðại lượng chuẩn trong hệ thống ñiện có thể chấp nhận là: Công suất biểu kiến S, sức ñiện ñộng E, ñiện áp U, dòng ñiện I và ñiện kháng X. Hình 3–20 ñưa ra sơ ñồ tính toán dòng ngắn mạch với các ñại lượng ñịnh mức. P UdmIII UdmII UdmI Sch NM III II I duong cap duong day F BA1 BA2 Hình 3–20. Sơ ñồ tính toán dòng ngắn mạch với các ñại lượng ñịnh mức Trong ñó: I, II, III– Các ñoạn mạch tính toán F– Máy phát ñiện – nguồn P– Cuộn kháng bù U ñmI , U ñmII , U ñmIII – ñiện áp ñịnh mức các ñoạn Trên sơ ñồ hình 3–20 ta coi công suất Sch(chuẩn) là thông số chuẩn, ứng với sơ ñồ ñó cho ñiện áp chuẩn trong các ñoạn mạch là U chI , U chII , U chIII . Khi ñó ñơn vị chuẩn của dòng ñiện trong tất cả các ñoạn sẽ bằng: I chI = ; U S chI ch I chII = ; U S chII ch I chIII = ; U S chIII ch Cuối cùng ñiện kháng chuẩn X ch = ; I U ch ch ðại lượng tương ñối của công suất, Sðð, ñiện áp, dòng ñiện, ñiện kháng ñược xác ñịnh theo biểu thức sau ñây: S *ch = ch S S (3.6) E *ch = ch E E (3.7) U *ch = ch U U (3.8) I *ch = ch I I (3.9) x *ch = ch x x (3.10) MCA&T§K • 59 Từ biểu thức (3.6) – (3.10) ta nhận ñược các quan hệ tỷ lệ sau ñây: x *ch = pch ch ch ch U U U I x ∆ = 3 (3.11) U pch – ñại lượng chuẩn ñiện áp pha. Sau khi nhân tử số và mẫu số vế phải phương trình với Uch nhận ñược: x *ch = 2 ch ch U S (3.12) Có thể chọn ñại lượng chuẩn một cách tuỳ ý bằng cách thay ñại lượng chẩn bằng ñại lượng ñịnh mức trên cơ sở các quan hệ (3.11) và (3.12) ta nhận ñược ñại lượng ñịnh mức tương ñối: x *dm = pdm dm dm dm U U U I x ∆ = 3 (3.13) x *dm = 2 dm dm U S x (3.14) ở ñây: xI dm = U dm – sụt áp trên ñiện kháng x 3 U dm = U pdm – ñiện áp pha ñịnh mức Từ biểu thức (3.13) và (3.14) thấy rằng ñiện kháng tương ñối của mạch bằng ñộ sụt áp tương ñối trên ñoạn ñã cho của mạch ñiện so với ñiện áp pha. ðiện kháng tương ñối có thể tính bằng phần trăm. Trên cơ sở các biểu thức (3.11), (3.12) và cả (3.13) (3.14) có thể biểu thị: x *ch = )/( * chdmdmch dm UIUI x x *ch = )/( 22 * chdmdmch dm USUS x Từ các công thức(3–11) ñến (3–14) khi ñưa vào công suất chuẩn tìm ñược các ñại lượng tương ñối khác. Ngoài ra ñiện kháng của máy phát tính tới ñiểm ngắn mạch ñược cho bằng giá trị tương ñối x *d ’’, còn ñiện kháng tương ñối của biến áp trong thực tế chấp nhận bằng giá trị ñiện áp ngắn mạch, nghĩa là: x *ñm ≈ u *NM hoặc theo %: x = u *NM Trong bảng 3–1 dẫn ra các biểu thức tính toán của trở kháng chuẩn tương ñối cho các phần tử của hệ thống ñiện kéo. Bảng 3–1. Biểu thức tính toán trở kháng chuẩn tương ñối của các phần tử trong hệ thống ñiện ñường sắt, tính theo ñơn vị tương ñối 60 • MCA& TðK Các ph ần tử của hệ thống Các thông s ố cho trước Các biểu thức tính toán Máy phát ñiện x” *d , S ñmF x *chF = x” *d (S ch /S ñmF ) Hệ thống S ht hoặc S ñmht x *chht = S ch /S ht hoặc x *chht = x” *ch Các biến áp u n %, S ñmBA x *chBT = (u n /100)(S ch /S ñmBA ) ðường dây truyền tải x 0 , l, U tb x *chl = (x 0 l)(S ch /U 2 tb ) Cuộn cảm bù(san bằng) x ñmp , %; U ñmp ; I ñmp x *chp = (x ñm /100)(S ch /( U ñmp I ñmp )) Khi thừa nhận trở kháng chung tương ñương ñến ñiểm ngắn mạch ( Σ x *ch ), có thể tính ñược dòng ñiện chuẩn ngắn mạch tương ñối: I *ch = E *ch / Σ x *ch , ở ñây sức ñiện ñộng E *ch của máy phát xác ñịnh theo công thức 3–7. b) Phương pháp tính toán với hệ thống ñơn vị thay ñổi (không cố ñịnh) Trong phương pháp này ñưa vào giá trị ñiện áp U có các bậc bất kỳ bởi nó xác ñịnh liên quan tới các biến áp với các hệ số khác nhau: k1, k2, kn. ðiện áp tương ñối trong từng ñoạn mạch so với ñiện áp máy phát U F có thể xác ñịnh theo công thức: U = (k 1 k 2 k n )U F . Dòng ñiện, A, và ñiện kháng, Ω tương ứng trong ñoạn mạch bằng: = [1/(k 1 k 2 k n )]I (3–15) = (k 1 k 2 k n ) 2 x, (3–16) ở ñây: k 1 ,k 2 k n – hệ số biến áp, tính từ máy phát tới ñiểm ngắn mạch thông qua các máy biến áp ấy. Trong tính toán thực tế, ñiện áp hiệu dụng của các cuộn dây biến áp thường thay bằng giá trị ñịnh mức trung bình khi sử dụng hệ số biến áp trong các công thưc 3–15 và 3–16, khi ñó có thể nhận ñược: k 1 k 2 k n = (U F /U 1 )(U 1 /U 2 ) (U n–1 /U n )=U F /U n và biểu thưc tính toán dẫn ra dòng ñiện và ñiện kháng: =(U/U F )I (3–17) =(U F /U tb ) 2 x (3–18) ở ñây: U tb – là ñiện áp ñịnh mức trung bình, V, trong ñoạn tính toán Các biểu thức tính toán ở hệ thống ñơn vị thay ñổi sẽ là các công thức sau ñây: + Trở kháng cuộn bù (san bằng), Ω , theo công thức 3–13 và 3–18 x p = (x *ñm U ñmp /( I ñmp ))(U F /U tb ). MCA&T§K • 61 + Trở kháng máy phát và biến áp, Ω , tính theo công thức 3–14 và 3–18 x F(BA) = (x *ñm U 2 ñm /S ñm )(U F /U tb ) 2 + Trở kháng ñường dây và ñường cáp, Ω , tính toán phụ thuộc từ trở kháng riêng x 0 , Ω /m, với chiều dài l, m: x l = (x 0 l)(U F /U tb ) 2 Tiếp theo có thể tìm ñược dòng ñiện ngắn mạch trong máy phát dựa vào tổng trở kháng tính từ máy phát ñến ñiểm ngắn mạch và ñiện áp máy phát. I NMF = U F /( Σ x). Dòng ñiện ngắn mạch tại ñiểm xảy ra sự cố bằng: I NMn = I NMF /(U F /U n ) ở ñây: U n – là ñiện áp trung bình trước khi xảy ra ngắn mạch tại ñiểm xảy ra sự cố. Trong phương pháp này cũng như phương pháp ñơn vị tương ñối có thể tiến hành tính toán chính xác bởi ñã tính ñến các liên hệ của máy biến áp thực tế (k 1 , k 2 , k n ) và cũng tính toán gần ñúng khi chấp nhận hệ số biến ñổi ñiện áp từ máy phát tới ñiểm xảy ra sự cố là (U F /U n ). c) Phương pháp tính toán ñơn giản hoá Tính toán các dòng ñiện ngắn mạch từ thanh cái của nguồn cung cấp ñến thanh cái của các trạm ñiện kéo có thể dựa trên phương pháp ñơn giản, trong phương pháp này thừa nhận rằng hệ thống là không phân nhánh và dễ dàng khi tính các dòng ñiện ngắn mạch trong các hệ thống cung cấp ñiện giao thông thành phố trên mặt ñất hoặc Mêtro, nhưng chúng ñược cung cấp từ các trạm ñiện khu vực, vùng với ñiện áp chỉ 6 10kV. (hình 3–21). NM x cl x p x ba2 x ba1 x l x F Hình 3–21. Sơ ñồ tính toán ñể xác ñịnh dòng ñiện ngắn mạch bằng phương pháp ñơn giản hoá x F , x ba1 , x l , x ba2 , x p , x cl – tương ứng là trở kháng máy phát, máy biến áp 1, ñường dây, biến áp 2, cuộn kháng bù, và ñường cáp. Thường thường trạm ñiện kéo vùng TðKV ñã biết hoặc ñã cho công suất biểu kiến ngắn mạch S NM (hay dòng ñiện ngắn mạch I NM ), ñiện áp nguồn U và hệ số β ” = I”/I ∞ (ở ñây I” và I ∞ – là dòng ñiện ở các chế siêu ñộ quá và xác lập) chừng nào công suất của hệ thống cung cấp mà càng lớn thì có thể chấp nhận β ” = 1. Trình tự tính toán dòng ngắn mạch từ thanh cái của nguồn ñến thanh cái của TðK thực hiện theo trình tự. ðầu tiên xác ñịnh các dòng ngắn mạch và trở kháng hệ thống x HT : [...]... chi u và t thanh cái 10kV c a tr m ñi n kéo dòng ñi n m t chi u qua các máy bi n th h áp c p cho nhu c u dùng riêng v i ñi n áp trên dây qu n th c p là 380/220V Công su t c a máy bi n áp cho nhu c u t dùng thư ng không l n (không quá 40 0kVA), dòng ñi n trong m ch không l n và như v y ti t di n d n ñi n c a thanh cái, dây d n, ñư ng cáp và dây qu n c a máy bi n áp cho nhu c u t dùng không l n Vì th ñi... ta nh n ñư c bi u th c cho zBT: unm = zBT = 2 u nm U dmBT 100 S dmBT Tr kháng c a máy bi n áp ñư c xác ñ nh theo zBT và RBT ñã bi t xBT = 2 2 z BT − RBT ði n tr và ñi n kháng c a ñư ng dây truy n t i ph thu c vào c u trúc c a ñư ng dây (dây tr n hay dây cáp), v t li u và ti t di n pha c a dây, ñi n áp ñ nh m c và chi u dài c a dây: Rd = r0ld; xd = x0ld r0– ñi n tr riêng tác d ng c a 1 pha dây d n mmΩ/m... x0 c a m t pha ñư ng dây ph thu c t d ng ñư ng dây(k t c u) và ñi n áp c a nó (ñ i v i ñư ng dây cáp, ñi n áp dư i 1000V x0 = 0,07 mΩ/m) ði n tr c a t t c các ph n t tính toán c a sơ ñ thay th liên quan ñ n ñi n áp trung bình Utb và c ng t t c l i ta có zΣ = 2 2 RΣ + xΣ Xác ñ nh tr s tác d ng c a dòng ñi n ng n m ch theo bi u th c Inm = 64 • MCA&TðK U tb 3 zΣ Theo tr s dòng ñi n ng n m ch xác ñ nh... = FAB + FAC = 2, 04. 10–7[iAiB l + iAiC l ] = 2, 04. 10–7 l iA (iB + 0,5iC) a 2a a 66 • MCA&TðK ð t tr s các dòng ñi n t bi u th c (3–20), nh n ñư c FA = 2, 04. 10–7 l Imax2 sinϕ [sin(ϕ–1200) + 0,5sin(ϕ– 240 0)] a –7 = 2, 04. 10 Imax2 f(ϕ) f(ϕ)= –3/8 + ( 3 /4) cos(2ϕ+300) –1 ≤ cos(2ϕ+300) ≤ 1 nên – 0,81 ≤ f(ϕ) ≤ 0,06 Khi ñó l c ñi n ñ ng l n nh t trên thanh cái c a pha A là: FAñaymax = –2, 04. 0,81.10–7 (I2maxl/a)... xung kích, ixk và Ixk khi s d ng bi u ñ trên hình 3– 23, tìm ñư c h s ky = xNM/rNM, khi ñó: ixk = ky 2 I”l Ixk = I∞l 1 + 2(k − 1) 2 y N u β” ≠ 1 thì tính toán ñư c ti n hành ñ i v i các dòng I∞ = I”, I∞ và Itl * Tính toán dòng ñi n ng n m ch trong các thi t b ñi n áp dư i 1000V Nh ng ph t i n i b c a các tr m ñi n kéo ñư c cung c p t thanh cái 27,5 kV c a tr m ñi n kéo dòng ñi n xoay chi u và t thanh cái... FAñaymax = –2, 04. 0,81.10–7 (I2maxl/a) FAhutmax = 2, 04. 0,06.10–7(I2maxl/a) FAmax= |FAñaymax|=1,65.10–7 (I2maxl/a) khi ϕ = 750 Xác ñ nh l c ñi n ñ ng pha gi a: FB = FBA–FBC = 2, 04. 10–7(I2maxl/a) sin(ϕ –1200)[sin(ϕ)–sin(ϕ– 240 0)] = 2, 04. 10–7(I2maxl/a) sin(ϕ–1200).2.cos(ϕ–1200)sin1200 =1,76.10–7(I2maxl/a) sin(2ϕ– 240 0) Xác ñ nh tr s c c ñ i c a l c FBmax, N và pha gi a B nh n ñư c FBmax =± 1,76.10–7(I2maxl/a)... ng c a dây qu n 1 pha c a máy bi n áp T bi u th c 3–19 ta có công th c tính ñi n tr tác d ng c a máy bi n th : ∆Pnm 2 3I dmBT RBT = N u ta nhân t UBT = UdmBT, ta có s và m u s c a v ph i bi u th c trên v i UBT2 và thay MCA&T§K • 63 2 2 ∆Pnm U dmBT ∆Pnm U dmBT = RBT = 2 2 2 3I dmBT U dmBT SdmBT ði n áp ng n m ch ñư c xác ñ nh, %: 3I dmBT z BT 100 , sau khi nhân t s và m u s v ph i c a công U dmBT th... = 1,2 ñ i v i máy bi n áp công su t SdbBT = 100 40 0kVA ky = 1,3 ñ i v i máy bi n áp công su t SdmBT = 630 1000kVA Tr s chính xác hơn ñ i v i h s ky có th tính toán theo ñ th trên hình 3–23 Hình 3 – 23 Giá tr h s dòng xung kích kx v i s ph thu c vào h ng s th i gian Ta (ho c quan h t l x/RNM) 3.3 Tác ñ ng ñi n ñ ng c a dòng ñi n ng n m ch Dòng ñi n ng n m ch trong ph n d n dòng và các thi t b liên quan... n và tác d ng l c cơ h c c a chúng có th ñ t ñ n giá tr nguy hi m Hình 3– 24 L c ñi n ñ ng gi a 2 dây d n mang dòng ñi n a Kho ng cách gi a 2 dây i1, i2 Tr s t c th i dòng ñi n trong dây d n Ph n d n ñi n và các thi t b ñư c ch n ñúng c n ph i ñ m b o ch ñi n ñ ng ch ng l i tác d ng l c xung kích c a dòng ñi n ng n m ch ñ làm vi c tin c y c a thi t b ñi n Theo ñ nh lu t ñi n ñ ng, hai dây d (H3. 24) ... dây d n c a pha ñ u và pha ngoài cùng, l c ñi n ñ ng l n nh t tác d ng vào dây d n c a pha gi a Hình 3.25 Hình 3–25 L c ñi n ñ ng c a 3 dây d n trong h th ng dòng xoay chi u 3 pha FAC, FAB, FBA, FBC, FCA– L c ñi n ñ ng tương h gi a các dây d n a Kho ng cách gi a 2 dây d n Tr s t c th i c a dòng ñi n c a pha A, B, và C là iA = Imaxsinϕ iB = Imaxsin(ϕ –1200) (3–20) iC = Imaxsin(ϕ – 240 0) Trong ñó: ϕ = . • 61 + Trở kháng máy phát và biến áp, Ω , tính theo công thức 3– 14 và 3–18 x F(BA) = (x *ñm U 2 ñm /S ñm )(U F /U tb ) 2 + Trở kháng ñường dây và ñường cáp, Ω , tính toán phụ thuộc. x p , x cl – tương ứng là trở kháng máy phát, máy biến áp 1, ñường dây, biến áp 2, cuộn kháng bù, và ñường cáp. Thường thường trạm ñiện kéo vùng TðKV ñã biết hoặc ñã cho công suất biểu kiến. I”, I ∞ và I tl * Tính toán dòng ñiện ngắn mạch trong các thiết bị ñiện áp dưới 1000V Những phụ tải nội bộ của các trạm ñiện kéo ñược cung cấp từ thanh cái 27,5 kV của trạm ñiện kéo dòng